Адсорбционные установки производительность

Переработка газовых конденсатов. С увеличением добычи нефти возрастает количество попутных газов и конденсатов, являющихся ценным сырьем для нефтехимической промышленности. В работах [42, 43[ показана возможность рационального использования газоконденсатов с помощью цеолитов. В работе [42] исследовали конденсаты, богатые нафтеновыми и ароматическими углеводородами. Использование цеолита NaX в системе бензол — циклогексан позволило очистить циклогексан от примеси бензола на 99,999%. Указывается [42] на возможность применения с целью получения бензола и циклогексана двух технологических схем переработки газовых конденсатов. Для извлечения таких ценных углеводородов из фракций конденсатов наряду с активными углями и пористыми стеклами используют и молекулярные сита типа X, L, Y и др. различных ионных форм [43]. Молекулярные сита сохраняют высокую адсорбционную активность по бензолу при 250 °С, в отличие от адсорбентов старого типа (силикагель, активированный уголь), характеризующихся резким снижением активности при повышении температуры лишь до 50 °С. Степень извлечения из конденсата бензола близка к 98—99%. Выход бензола на исходное сырье равен 24—28 вес.%, его чистота составила 99,9 вес.%. Степень извлечения нормальных парафиновых углеводородов равна 95—98%, их чистота — 95—-99%. Выход очищенного циклогексана концентрацией 99,9% составил 11% на исходное сырье. Для извлечения из газоконденсатов указанных углеводородов спроектирована укрупненная адсорбционная установка производительностью 2,5 т сут по исходному сырью-[43[. [c.165]

При оптимизации действующих установок, т. е. в том случае, когда конструктивные решения уже приняты, устанавливают набор таких физико-химических и технологических параметров, которые связаны в основном с увеличением производительности адсорбционной установки, количеством используемого адсорбента, совершенствованием технико-экономических показателей процесса и т. д. [c.11]

Адсорбционные блоки с цеолитами устанавливают на линии подачи природного газа на установки его сжижения. Их основное назначение — удаление двуокиси углерода. Адсорбционные установки декарбонизации природного газа рентабельны [20] вплоть до производительности 200 тыс. м /сут. По другим источникам верхней предел производительности адсорбционных установок на порядок выше. [c.410]

Сопоставление экономических показателей двух вариантов переработки пентан-гексановой фракции (изомеризация -Ь фракционирование и изомеризация -Ь адсорбция) показало преимущества варианта с применением синтетических цеолитов [23]. Расчет проведен для установки производительностью по сырью 400 т/сут. В связи с тем, что в случае адсорбционного удаления нормальных парафинов потребность в четком фракционировании углеводородов отпадает, блок фракционирования имеет меньшие габариты, благодаря чему капитальные затраты на установку разделения, несмотря на необходимость сооружения дополнительного адсорбционного блока, снижаются на 5%. Одновременно, вследствие полного вывода из цикла нормальных парафинов капитальные затраты на блок изомеризации уменьшаются на 17%. По статье эксплуатационных расходов второй вариант позволяет осуществить экономию на 25% в основном за счет экономии пара. Дополнительным источником экономии слун<ит увеличение на 10% выхода продукта изомеризации при небольшом в стоимостном выражении понижении выхода горючего газа. [c.439]

Отбираемые запасы по зонам на разных установках колеблются из-за неравномерности их размещения от 170 до 300 млрд.м для ГП - 6 и ГП - 4 соответственно. Вследствие этого возникает неравномерность нагрузок по обрабатываемому газу на установках. Разность средневзвешенных пластовых давлений особенно выявляется перед началом компрессорного периода эксплуатации, ближе к концу периода постоянной добычи. Необходимость обеспечения отборов по месторождению и значительная разница запасов по зонам привели к различным вариантам перебросок сырого газа по поверхности для выравнивания нагрузок по установкам и обеспечения объемов подготовки газа. Вследствие этого возникли колебания годовой производительности от 5 до 8 млрд.м по разным адсорбционным установкам. [c.11]

Производительность адсорбционной установки в смену составляет от 0,5 до 1 г, в зависимости от степени окисленности (отработанности) масла. [c.256]

В работе [39] приводятся результаты испытаний адсорбционного способа очистки отходящих газов, образующихся в процессе использования полиэфирных лакокрасочных материалов, на опытно-промышленной установке производительностью 10000 м /ч. [c.43]

Стабильность и экономичность работы озонаторной установки в значительной мере определяются степенью подготовки воздуха. На рис. 9.18 приведена принципиальная схема двухступенчатой установки для кондиционирования воздуха перед поступлением его в озонаторы. На первой ступени производится удаление влаги искусственным охлаждением воздуха до температуры +7°С при помощи холодильной установки, на второй — его осушка — в заполненных силикагелем или алюмогелем адсорберах до остаточной влажности 0,005 г/м , что соответствует точке росы —48°С. Одновременно из воздуха удаляют пыль и пары масла от компрессора. Двухступенчатую схему подготовки воздуха рекомендуется применять при производительности озонаторной установки более 6 кг/ч. При меньшей производительности осушку воздуха можно производить только в адсорбционной установке. [c.791]

На установке адсорбционной очистки производительность труда на 15—17% выше, чем на установке фенольной очистки значительно улучшаются условия труда — исключается применение вредных [c.55]

Производительность адсорбционной установки в смену от [c.213]

Производительность адсорбционной установки зависит от скорости фильтрования через сорбент. Оптимальные значения скорости лежат в пределах 0,8—2,8 м /(м -ч). Для опытно-промышленной установки принята оптимальная линейная скорость потока [c.138]

Существенное значение имеет скорость подачи воды на адсорбционную установку, так как это определяет ее производительность. По литературным данным, скорость потока раствора при адсорбции составляет 500—2500 л ч на 1 сечения слоя адсорбента, что соответствует линейной скорости потока 0,5—2,5 м ч. При таких скоростях величина адсорбции в динамических условиях приближается к статической активности сорбента [115]. В исследованиях по очистке активированным углем сточных фенольных вод производства пластмасс установлена как оптимальная линейная скорость потока воды 0,6 м ч [116]. Однако в опытах по обесфеноливанию подсмольных вод скорость потока была больше [117]. [c.162]

Производительность адсорбционной установки зависит от скорости фильтрования через сорбент. В качестве [c.75]

Для одного из заводов синтеза процесс стабилизации смеси легкого адсорбционного бензина и тяжелого бензина, полученного при дестилляции более тяжелых продуктов синтеза, на установке производительностью 12—18 м /час характеризуется следующими данными давление 7—8 ат температура верха колонны 60—70° и низа колонны 130—150° выход стабильного бензина — 94—96%. [c.227]

В последние годы в промышленной практике стала применяться адсорбция во взвешенном (кипящем) слое. При этом выяснилось, что успешное проведение такого процесса связано с необходимостью иметь активные угли (или другие адсорбенты), обладающие высокой механической прочностью. Кроме того, эти адсорбенты должны быть обязательно проверены в условиях их регенерации (десорбции). Например, при рекуперации сероуглерода из вентиляционных выбросов заводов искусственного волокна активный уголь (в адсорбционной установке )а = 16 м, производительностью по газу ЫО м /ч) при десорбции водяным паром частично окислялся (причем, сам уголь оказывал каталитическое действие на процесс окисления). [c.396]

Средняя продолжительность регенерации одной партии масла (10 т) составляет 15—20 ч (производительность адсорбционной установки 670—500 кг ч), а с сушкой и фильтрацией масла 30 ч, т. е. полная производительность регенерации 10 т масла составляет 333 кг ч [c.82]

В 1942 г. в Леверкузене (Германия) была построена опытная адсорбционная установка для выделения этилена из коксового газа без специального охлаждения (т. е. при температурах 25—30 °С) в виде концентрированной этиленовой фракции, производительностью 35—40 тыс. жз газа в сутки [36]. Очищенный от сероводорода коксовый газ при давлении 1,0—1,5 атм последовательно проходил через две ступени адсорбции в первой осуществлялась адсорбция бензольных углеводородов активи- [c.204]

В адсорбционных установках периодического действия применяют вертикальные, кольцевые, а в последнее время и шаровые адсорберы. В кольцевом адсорбере уголь находится между внутренней и внешней цилиндрическими решетками, образуя кольцевой слой. Парогазовая смесь поступает во внешнюю часть адсорбера, проходит через слой угля и выходит через центральный штуцер. При десорбции через этот штуцер поступает перегретый водяной пар. Кольцевые адсорберы обладают большей производительностью и меньшим гидравлическим сопротивлением, чем вертикальные. [c.220]

Адсорбционная доочистка сточных вод позволяет снизить ХПК воды с 43 до 9,4 мг Ог/л. При ежедневной промывке первой колонны адсорбционного блока предварительное фильтрование биологически очищенных сточных вод не обязательно. Другая пилотная установка производительностью 380 мУсут также включает блок из четырех адсорбционных колонн, работающих последовательно, и одной запасной. Диаметр колонн—1,1 м, высота фильтрующего слоя гранулированного активного угля — 1,9 м, т. е. в 1,5 раза меньще, чем в колоннах предыдущей установки. Продолжительность контакта угля с водой в блоке колонн — 32—35 мин скорость фильтрования — 12—15 м/ч. В колоннах применен гранулированный активный уголь с размером зерен 0,35—1,39 мм. Относительно малый размер зерен позволяет за время контакта 30 мин добиться большего использования адсорбционной емкости, чем в случае применения более крупных гранул (2—4 мм). [c.150]

Адсорбционный блок опытно-промыщленной установки производительностью 7600 м /сут [70] состоит из трех напорных последовательно включенных адсорбционных фильтров. В результате адсорбции ХПК сточных вод снижается от 30 до 5 мг Ог/л. Удельный расход активного угля незначительный (0,042 кг/м ). Поэтому активный уголь не регенерируют, а после обработки заменяют новым. Продолжительность работы колонн между сменами активного угля — 150 суток. [c.151]

Промышленные испытания на установках производительностью 30 и 100 м ч кислорода при средних и высоких давлениях подтвердили, что адсорбционный способ очистки газообразного воздуха от ацетилена может быть применен для воздухоразделительных установок. [c.482]

Полученные данные позволили спроектировать укрупненную адсорбционную установку по извлечению бензола, циклогексана и .-парафиновых углеводородов из газоконденсатов производительностью [c.228]

Получение углеродных адсорбентов из каменных углей в промышленных условиях возможно. Опубликованы сведения об использовании таких адсорбентов для разделения воздуха при обычной температуре в одноступенчатой адсорбционно-десорбционной установке производительностью 168 нм /ч 80%-ного кислорода и получением азота с концентрацией не менее 99% [1]. Однако получение адсорбентов с выраженными молекулярноситовыми свойствами в условиях промышленного производства ограничено рядом технологических трудностей, связанных с большим содержанием золы в карбонизованных углях, изменением их реакционных свойств в процессе активирования и узким критическим пределом изменения параметров процесса активирования, обеспечивающих заданные величины объемов микропор и линейных размеров входов в них. Кроме того, необходимо модифицировать пористую структуру таких углей полимерными материалами. [c.22]

Производительность адсорбционной установки для получения алкалоидов из экстрактов растительного сырья, выраженная количеством адсорбированного вещества на единицу веса катионита в 1 час, возрастает при переходе от скорости тока экстракта от 400 до 1200 л/час-м на 50—60%, Это сопровождается уменьшением максимальной адсорбции и увеличением длины что в свою очередь влечет за собой увеличение количества катионита, находящегося в производстве. Однако, учитывая [c.70]

Таким образом, дополнительный анализ зоны неопределенности позволяет в частном случае найти единичное решение задачи либо в более общем случае значительно уменьшить размеры зоны. Входящие в оставшуюся зону неопределенности совокупности параметров следует рассматривать как имеющие равную экономичность, так как существующие формальные приемы и методы не позволяют провести их дальнейшую дифференциацию. Следует особо подчеркнуть принципиальную невозможность в условиях неопределенности полностью формализовать процесс оптимального проектирования адсорбционных установок в результате решения задачи получаются совокупности равноэкономичных вариантов. Из этого вытекает необходимость привлечения для принятия окончательного решения в зоне равной экономичности дополнительных, не учтенных при оптимизации адсорбционной установки технико-экономических факторов (расход дефицитных материалов, изменение производительности труда, надежность оборудования и т, п.). Окончательный выбор реализуемой совокупности параметров [64] из числа найденных равноэкономичных осуществляется с учетом этих факторов и опыта специалистов. Тем самым исключается возможность принятия существенно неоптимальных решений. [c.166]

Новая технология обеспечивает товарный продукт о чистотой 99,9-99,999 i т.е.примесей меньше в 25-1000 раз /V-Если уменьшить чистоту водорода, получаешго по новой технологии, повысится производительность адсорбционной установки, что еще более снизит себестоимость водорода. Исключение двух стадий в производстве водорода - низкотемпературной конверсии и метанирования позволяет частично предотвратить снижение давления на выходе и таким образом получать водород под давлением на 20% больше, чем в обычном процессе. [c.172]

В настояшее время на адсорбционных установках подготовки газа к дальнему транспорту и подготовке газа к дальнейшей переработке применяются вертикальные адсорберы периодического действия. Поток осушаемого газа движется фронтом перпендикулярно к оси аппарата по направлению оси. Отношение высоты слоя адсорбента к диаметру больше единицы и составляет 1.3 - 1,5. Одним из основных параметров работы схем адсорбционной осушки газа является гидравлическое сопротивление адсорберов. С возрастанием гидравлических сопротивлений снижаются расходы осушаемого газа, сокращается срок безкомпрессориого периода эксплуатации. Вследствие этого существует необходимость увеличения коэффициента сжатия на ДКС. Как показывает опыт работы установок на месторождении Медвежье, потери давления в отдельных адсорберах при высоте слоя 3,5 метра могут достигать 0,7-0.8 МПа. что составляет потерю давления до 0-20% и, соответственно, такое же увеличение коэффициента сжатия ДКС. Рост гидравлического сопротивления происходит из-за разрушения адсорбента по естественным причинам и несоблюдения режимов эксплуатации адсорберов. Анализ работы новых адсорберов фронтального типа производительностью 10 млн.н..м /сут для месторождения Ямала показывает, что для осушки и извлечения углеводородов необходимо и меть аппараты диаметром 3,6 м и высотой слоя 8- [c.32]

Обычно на промыслах применяются одноступенчатые адсорбционные установки с одной рабочей зоной. Большое число таких установок сооружено на газовых промыслах. На рис. 25 показана зависимость типичных эксплуатационных показателей такой установки отбензинивания природного газа от количества перерабатываемого газа. Общая полнота извлечения газового бензина на установках этого типа возрастает с увеличением расхода газа до максимальной объемной производительности установки по жидким продуктам, которая в рассматриваемом примере несколько превышает 8 м 1сутки. С увеличением расхода газа на установке полнота извлечения фракции пентан и выше, как видно из рис. 25, соответственно снижается. Производительность большинства промышленных установок этого типа лежит в пределах от 4 тга до нескольких десятков тонн газоконденсатных жидкостей в сутки. [c.58]

Адсорбционная установка с открытым циклом для очистки природного газа от меркаптанов сооружена компанией Е1 Paso Natural Gas . Производительность установки 5,7 млн. м газа в сутки. Содержание меркаптанов в газе до и после очистки 137 мг/м и 1,37 мг/м соответственно. Газ поступает на очистку с давлением 5,27 МПа, температура адсорбции 40 °С, регенерации 320°С, длительность стадий адсорбции 12 ч, регенерации 8 ч, охлаждения 4 ч. Используются два горизонтальных аппарата диаметром 1,83 м и длиной 14 м. Газ регенерации исиользуется в качестве технологического топлива. [c.416]

Интересна вакуумно-адсорбционная установка УРТМ-200 производительностью 200 л/ч, предназначенная для регенерации трансформаторных масел при выходе годного 90% (рис. 9.3). Процесс включа- [c.251]

Адсорбционные блоки с цеолитами устанавливают на линии подачи природного газа, на установки его сжижения. Их основное назначение —- удаление диоксида углерода. Адсорбционные установки декарбонизации пррфодного газа рентабельны вплоть до производительности 200 тыс. м /сут. и даже на порядок выше. [c.399]

Гидрогенизация в мягких условиях, например на кобальт-молибденовом катализаторе при 425° и давлении газа 70 ат, позволяет снизить содержание серы до 0,2% при расходе водорода около 107 н. м /м нефти. Одновременно плотность нефти уменьшается с 0,94 до 0,88 на установке производительностью 1 млн. т/год можно получать, кроме того, 50 тыс. т/год элементарной серы. Ценность этой серы несомненно будет расти с развитием нефтеперерабатывающей промышленности Канады. Непрерывная гидрогенизация нефти из битуминозных песков нецелесообразна вследствие небольшого срока службы катализатора. Более выгодны процессы экстрактивной или адсорбционной очистки. Например, фурфурольная очистка удаляет тяжелые ароматические углеводороды и сернистые соединения очищенную нефть можно гидрировать значительно дешевле, чем исходную. Дальнейшая разработка канадских нефтяных месторождений несомненно даст большие количества дешевого побочного метана весьма заманчиво использовать часть водорода, содержащегося в метане, для обес-сернвания нефти Атабаски. [c.100]

По результатам исследований статики и динамики адсорбции составлены эмпирические уравнения для расчета исходной адсорбционной емкости цеолита СаА по СО (расчет по термическому уравнению ТОЗМ дает значительные расхождения с экспериментальными изотермами), динамической активности, степени отработки равновесной емкости и длительности адсорбции. Разработана также методика расчета нагрева цеолита, что позволяет рассчитать полный адсорбционный цикл. Совпадение расчетных и экспериментальных данных оказалось в пределах 20что было проверено при отработке процесса на промышленной установке производительностью 8 м /ч. [c.182]

Замена одиночных адсорбционных колонн блоком из несколь ких колонн, естественмо отражается на стоимости адсорбционной установки, однако в оощей структуре приведенных затрат при одинаковой производительности установки это увеличение отражается очень незначительно. [c.231]

По такой схеме фирма Петрокарбон (Англия) строит установки производительностью 0,025—0,445 м /с чистого азота с применением адсорбционной очистки воздуха. По схеме низкого давления могут быть созданы и установки значительно большей производительности, с применением регенераторов со встроенными змеевиками (реверсивных пластинчато-ребристых теплообменников) для подогрева чистого азота. К этому типу относится построенная в Советском Союзе установка А-8 произво- [c.159]

На рис. 95 показана технологическая схема промышленной адсорбционной установки в Бектоне [61] производительностью около 90 ООО м /ч при концентрации в газе бензольных углеводородов около 41 г/ж . Коэффициент улавливания на этой установке составляет около 92,5%. [c.212]

Новый адсорбционный метод значительно отличается от громоздкого старого криогенного метода (фракционирования с кристаллизацией), требующего охлаждения до —75 °С и позволяющего за один проход выделять лишь 60% /г-ксилола. На пилотной установке новый процесс рагех обеспечивает выход за один проход 100% и-кси-лола от потенциала [56]. Фирма разработала проект установки производительностью 49 830 т/год я-ксилола. Используемое сырье из смеси изомеров, полученное в процессах риформинга, имеет следующий равновесный состав (в мол.%) [57] [c.168]

Ркс. 12. Зависимость стоимости очистки сточных вод от ее заг рязненности (производительность адсорбционной установки 0,5 млн. галл/сут) [c.34]

Адсорбционный метод разделения смеси Кг — Хе может быть применен без предварительного обогащения исходной смеси (93% Кг и 7% Хе). Так как начальный процесс фракционированного испарения смеси Кг — Хе не связан с существенными потерями ксенона (см. выше), целесообразно в процессе газификации смеси Кг —Хе испарить 60—65% газа, а остальное количество направить в адсорбционную установку для получения чистого ксенона. Предельное количество ксенона с кислородной установки производительностью 3 600 м ч Ог составляет 30 л1сутки. Количество адсорбента для извлечения этого количества газа из смеси Кг — Хе не превышает 450— 500 г. [c.183]

Во ВНИИКИМАШе на промышленных установках производительностью 30 ж 1ч кислорода была проведена работа по определению эффективности адсорбционной очистки жидкости испарителя от ацетилена и ацетиленоемкости выпускаемых промышленностью адсорбентов. Опыты проводились при регламентированной скорости течения жидкости через опытный адсорбер, равной 25—60 см /мин-см , и при содержании ацетилена в жидкости испарителя от следов до 1,28 смУл. [c.496]

Положительные результаты получены по добчистке фенольных вод газосланцевого завода на непрерывнодействующей адсорбционной установке во взвешенном слое пылевидного активного угля, стабилизированного полиакриламидом [414]. Проведенные испытания показали, что при высоте кипящего слоя 80 см, удельной производительности 7,2 м3/(м2-ч) и концентрации фенолов 1 г/л степень очистки воды составила 99—99,5%. Кроме того, адсорбцию можно проводить в две ступени с получением на I ступени фенолов, на II ступени — органических кислот (до 500 т/год). Себестоимость очистки 1 м3 сточной воды адсорбцией по данной схеме составляет 6—8 коп. [414]. [c.419]

ВНИИНГ разработал и выдал Гипрогрознефти проектные показатели для очистки топлив от меркаптанов адсорбционным методом. В решении совещания необходимо записать, чтобы Гипрогрознефти было поручено проектирование такой установки производительностью 1 млн. т1год. Кроме того, ВНИИНГ намерен получать данные по этому процессу применительно к очистке нефтепродуктов других заводов. В связи с этим для разработки процессов очистки нефтепродуктов от меркаптанов в нашем институте целесообразно организовать специальную лабораторию в составе примерно 15 человек. [c.232]

Представлены результаты исследования процесса осушки природного газа на установке производительностью 50 тыс. м газа в сутки. В качестве осушителей были испытаны цеолиты NaA со связующим н без сиязующех о, шариковая окись алюминия А-2 и сфераль IT. Установлено, что исследованные адсорбенты обладают стабильными адсорбционными свойствами по парам воды в процессе длительной работы (6—9 месяцев) в условиях, близких к производственным. При этом динамическая влагоемкость цеолита без связующего составила 17.5 вес.%, цеолита со связующим — 13.5 вес. %. окиси алюминия — 11.5 вес. %. Показано, что влагоемкость адсорбентов с уменьшением длительности и температуры регенерации снижается. Остаточная влажность цеолитов заметно влияет на глубину осушки газа так, при увели-чепии остаточной влажности цеолита без связующего от 1 до 2 вес. % точка росы осушенного газа повышается с —62 до —50° С. Установлено, что наибольшей механической прочностью в процессе работы в стационарном слое обладает окись алюминия А-2, далее следует сфераль IT, цеолит без связующего, цеолит со связующим. Рис. — 5, табл. — 2. [c.273]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология