Орошение время

Инерционность установки орошения (время от момента обнаружения загорания до момента выхода зоды из наиболее удаленного оросителя) не должна быть более 3 мин. [c.154]

Для эффективного разделения фаз секция питания колонны должна иметь развитую сепарационную зону с промывным сепаратором. На орошение сепаратора подается более 2% (об.) на сырье жидкости с тем, чтобы с нижней отборной тарелки отбиралось жидкости (рецикл газойля) не менее 2% (об.) на сырье. Важно, чтобы подаваемая на промывку жидкость равномерно распределялась по сечению сепаратора. В трансферном трубопро воде на входе в колонну целесообразно устанавливать также сетчатый сепаратор. Время пребывания остатка в колонне следует принимать минимальным. [c.192]

В последнее время, особенно при мощных ректификационных колоннах, кроме острого орошения применяется промежуточное [c.40]

Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]

Предварительно снижают температуру в конденсаторе до —180° С, а газ освобождают от СО2 и НаО. В нижнюю часть колонки (в колбу) вводят определенное количество газа и приступают к перегонке. Включают нагрев колбы в нижней части колонки и, осторожно открывая кран, перепускают выделяющиеся пары из колонки в приемник. Нагрев в колбе и охлаждение газа в конденсаторе ведут так, чтобы получить необходимое для ректификации количество орошения. Во время перегонки отмечают температуру и объем паров, перешедших в приемник. По данным замеров строят кривую перегонки. Горизонтальные участки ступенчатой кривой соответствуют температурам кипения индивидуальных углеводородов. Охлаждение колонки, регистрация объема и температуры отогнанного газа регулируются автоматически. Предусмотрена двухступенчатая ректификация с целью анализа газа и более тяжелых углеводородов,. выкипающих до 120° С. При тщательной работе точность метода составляет около 0,1%. В зависимости от состава газа анализ продол- [c.114]

Во избежание возникновения напряжений в толстостенных химических печах вследствие теплового расширения огнеупорных материалов в футеровке делают температурные швы, ширина которых соответствует расширению материалов. Тепловые напряжения могут приводить к растрескиванию кирпичей и к образованию трещин. Многие повреждения в химических печах возникают уже во время начального производственного периода, вследствие очень быстрого высыхания кирпичной футеровки и нагревания печи. Слишком быстрое охлаждение (холодное дутье, водяное орошение) может также привести к повреждениям футеровки (растрескивание головок и разрыхление структуры кирпичей). [c.298]

Исходя из физических представлений о процессе можно принять, что оптимальный режим работы колонны должен начинаться с режима полного орошения (Л = схз), так как колонна в начальный период должна выйти на режим отбора продукта заданного качества. Отсюда длительность режима полного орошения не меньше величины начального интервала. Поскольку начальный интервал составляет небольшую часть времени разделения, то такое предположение может лишь незначительно увеличить общее время разделения. Таким образом, оптимальное управление на начальном интервале можно определить без использования принципа максимума. [c.394]

Размеры емкостей орошения ректификационных колонн подбираются с таким расчетом, чтобы время пребывания в них конденсата верха колонны составляло 10—30 мин. Недостаток емкостей орошения больших размеров состоит в том, что требуется больше времени для получения головного продукта нужного качества. Емкости орошения малых размеров удобнее с точки зрения самого процесса разделения, особенно в тех случаях, когда применяется конденсатор захлебывающегося типа. [c.151]

Тощий абсорбент из нижней части десорбера через теплообменники Я 5 и холодильник 7 отводят в емкость 14, из которой затем подают насосом иа орошение колонн 3 и 6 при этом образуется замкнутый цикл дви-жания абсорбента. В емкость 14 предусматривают подачу свежего абсорбента со склада. Для опорожнения труб печи от абсорбента во время плановых и аварий- 1Ь х остановок схемой предусматривается его слив в аварийную емкость 16, откуда он может быть при помощи газа вытеснен в емкость 14. [c.144]

Организовать процессы циклической ректификации и абсорбции можно тремя путями. Наиболее простым является случай непрерывной подачи жидкой фазы (верхнего орошения и сырья), в то время как паровая фаза подается через определенные промежутки времени при этом жидкость по тарелкам движется в отсутствие парового потока. [c.212]

Во время работы расход сырья стабилизируется путем поддержания постоянного уровня в емкости 2 и регулируется два параметра температура верха (иглой 9) и кратность орошения (интенсивностью обогрева куба). [c.119]

В настоящее время более широко используются высшие полигликоли — триэтиленгликоль и тетраэтиленгликоль, обладающие большей емкостью по сравнению с диэтиленгликолем и практически такой же селективностью. Применяемая в некоторых случаях смесь диэтиленгликоля с дипропиленгликолем по экстракционным свойствам близка к триэтиленгликолю. Схема экстракции гликолями изображена на рис. 5.9. Экстракция проводится при температуре 140—150 °С и давлении 0,7—1,0 МПа. Исходное сырье вводится в среднюю часть экстрактора Э-1, представляющего собой колонну с перфорированными тарелками. Растворитель подается на верх экстрактора. Из нижней части экстрактора насыщенный растворитель через камеру однократного испарения И-1 поступает в отпарную колонну К-1, где при давлении, близком к атмосферному, осуществляется процесс экстрактивной ректификации. Из верхней части этой колонны отводятся практически все содержащиеся в насыщенном растворителе неароматические углеводороды вместе с некоторой частью ароматических углеводородов и воды. Поток, выходящий из верхней части отпарной колонны, объединяется с потоком, выходящим из камеры однократного испарения, и после охлаждения и отделения от воды в разделительной емкости Е-1 направляется в нижнюю часть экстрактора, образуя орошение. Из средней части отпарной колонны выводятся чистые ароматические углеводороды [c.286]

Напор пенной головки составляет 30 м (для наиболее удаленной головки напор может быть снижен до 15 м). Расход водного раствора пенообразователя на одну головку составляет около 3,5 л/с, площадь орошения при расположении головки на высоте 4 м от пола — около 17 м , расчетное время тушения 10—15 мин. [c.230]

Вследствие довольно сильного ректифицирующего действия колонны разница между температурами жидкости в колбе и паров на верху колонны составляет 100—110° в начале перегонки и 70—80° в конце. Для достижения идентичных условий следует держать разность температур все время около 100°. Скорость перегонки и температуру на верху, колонны регулируют, как уже указывалось, обогревом колбы, обогревом колонны горячими газами, проходящими через кольцевое пространство между кожухами, а также количеством орошения, создаваемого дефлегматором. [c.222]

Приведенные кривые свидетельствуют о том, что наиболее эффективно улавливание капель размером около 100 мкм капли большего размера ухудшают процесс инерционного столкновения, в то время как капли меньшего размера уносятся потоком газов. Кривые показывают также увеличение эффективности центробежного скруббера по сравнению со скруббером гравитационного орошения особенно для улавливания частиц размером от 1 до 10 мкм. Улавливание частиц путем диффузии не очень эффективно за ис- [c.399]

Увеличенный отвод тепла ПНЦ орошением на второй АВТ, как это видно из табл. 6, приводит к его переохлаждению. При этом понижается температура вывода из колонны ПНЦ орошения, а также расположенного ниже дистиллята дизельного топлива. В результате снижается эффективность регенерации тепла ПНЦ орошения и ухудшаются условия работы отпарной секции дизельного топлива, работающей на перегретом водяном паре и без подвода тепла извне. Кроме того, под действием размещенного в середине укрепляющей секции керосинового дистиллята ПНЦ орошения значения флегмового числа, с которыми работают ректификационные тарелки этой секции, резко различаются. Как видно из данных табл. 4 и рис. 1, флегмовые числа для тарелок 16—10, расположенных между отбором из колонны этого орошения и дистиллята дизельного топлива, равны 1,9—3,7. В то же время флег- [c.62]

На рис. У-5 показана принципиальная схема сложной тарельчатой колонны, предназначенной для разделения смеси на четыре компонента. Она состоит из трех последовательно соединенных простых колонн, расположенных одна над другой (на единицу меньше числа разделяемых компонентов). Преимущество такой колонны перед тремя отдельно стоящими простыми колоннами заключается в том, что она занимает втрое меньшую площадь и острое орошение в нее подается только на самую верхнюю тарелку, в то время как в каждую простую колонну подается свое орошение. [c.129]

Вода стекает в специальные отстойники, где происходит отстаивание ее от мелких частиц кокса. Из бассейна вода снова забирается насосами на тушение кокса. Собирающийся в отстойниках коксовый шлам периодически забирается грейферным краном в вагоны и отгружается потребителям, чаще всего на агломерацию железных руд. Для того, чтобы снизить влажность кокса и повысить ее стабильность, необходимо уменьшить время контакта воды и кокса, что возможно при увеличении подачи воды на орошение. Однако при этом повышается скорость охлаждения и увеличивается глубина возникновения трещин. [c.179]

Много работ выполнено по совершенствованию системы подачи воды на кокс. Установлено, что более равномерное распределение орошающего дождя сокращает время т)1иения. Например, на JMaгнитoгop t oм металлурги-ческо.м ко.мбинате (МЛЖ) в результате совершенствования системы орошения время тушения было уменьшено от 100 до 75—80 с, а расход воды на тонну охлажденного кок са — от 4,2 до 3,36 м т [7]. Повышение производительности насосов также обеспечивает некоторое снижение времени охлаждения. Так, при одинаковом устройстве оросительной системы увеличение интенс1шностл подачи [c.12]

В настоящее время в качестве нейтрализаторов наиболее широко применяется аммиак воледстаме. его сильной нейтрализующей способ- кости, недифицитности и относительно низкор стоимости. Аммиак вводят либо в верхние погоны вместе о орошением, либо в рефлюио-. ную линию колонны. [c.56]

Хлористый водород и углеводород (вместе с гаэом — разбавителем в опытах, проводимых с его добавкой) проходят через дефлегматор 15, промежуточный сепаратор 16, линию с запорным вентилем 17а, в колонку 18 водной промывки, в то время как конденсирующиеся компоненты в качестве орощения возвращаются через вентиль 17 ъ ректификационную колонку. Соотношение количеств орошения и отгона регулируют вентилями 17 и 17а. [c.163]

Регулирование давления. Работа ректификационной колонны во МНОГОМ зависит от качества регулирования давления из-за значительного влияния давления на температуры потоков и долю отгона сырья. Особенно важно регулирование давления при разде-Л81н ии легких углеводородов, и, изом1е(ров. В зависимости от состава и свойств разделяемой смеси и аппаратурного оформления процесса может быть принят один из следующих вариантов регулирования давления в колонне (рис. У1-14). По схеме а давление регулируется изменением проходного сечения клапана, установленного нeпoqpeя тввннo яа паровом трубопроводе из колонны. Схема применяется, когда температура верха невелика и требуется минимальное время запаздывания. По этой схеме уровень жидкости в емкости орошения регулируется изменением расхода охлаждающей воды, в конденсатор-холодильник. [c.329]

Существенно реконструировали трубчатые печи в печи атмосферной части дополнительно экранировали перевальные стенки — на каждой стене смонтировали по 10 труб, в пространстве от перевальных стен до свода установили два ряда труб по 5 шт., а в части свода между потолочными экранами — шесть труб. Для снижения сопротивления змеевика продукт прокачивается через радиантную часть печи в четыре потока. В печи вакуумной части установки взамен пароперегревателя установили 20 нагревательных труб. Схема печи вакуумной части также четырехпоточная два потока предназначены для нагрева отбензиненной нефти и два для мазута вакуумной части. Значительно улучшена система откачки получаемых на установке продуктов, в основном путем увеличения диаметра трубопроводов. Осуществлена переобвязка холодильников дизельного топлива и керосина с целью обеспечения их параллельной работы. Для контроля и четкого регулирования технологического режима на установках АВТ установлены дополнительные расходомеры. На линии подачи в ректификационные колонны пара и орошения стабилизировано давление пара. В настоящее время мощность действующих на заводе установок АВТ на 507о превышает проектную. [c.128]

В технологической насосной, представляющей собой сооружение из сборного железобетона, возник пожар, в результате которого были разрушены перекрытия здания, повреждены трубопроводы, насосы, электрооборудование и контрольно-измерительные приборы. В насосной было установлено 23 на--соса для подачи жидких углеводородов и сжиженных газов на загрузку и орошение колонн. Во время работы центробежного шестиступенчатого насоса, предназначенного для ттерекачки сжиженных газов, заклинило роликоподшипник электродвигателя, что привело к разогреву и поломке вала ротора, срыву полумуфты с вала насоса, разрушению картера подшипников насоса и торцового уплотнения, к прорыву газов и их воспламенению от разогревшегося до высокой температуры ротора электродвигателя. [c.100]

Во время второй мировой войны толуол, пригодргый для нитрования, получался таким способом из нефтяных концентратов. На заводе Панаме рикен Рифайнинг Компани в Тексас Сити колонна для экстракционной перегонки имела диаметр 2,1 м и содержала 65 тарелок, а колонна для отделения растворителя имела диаметр 1,1 м и содержала 30 тарелок. Из исходного продукта, содержащего 63,4 % мол. толуола, получался толуол чистотой 99,4 /о мол. В табл. 9 приведена типичная характеристика работы колонны для экстракционной перегонки на этом заводе. При помощи этих данных можно рассчитать, что отношение объемов растворителя и исходного продукта составляет 2,55 при внешнем коэффициенте орошения ректификационной колонны 2,75. [c.106]

В одном из патентов [38] описана схема, в которой адсорбент непрерывно пропускается в последовательном порядке через песколько зон контакта, В каждой зоне адсорбент находится во взвешенном состоянии. Адсорбент выпускается из зоны, отделяется от жидкости и затем вводится в следующую зону. Жидкость последовательно пропускается через зоны контакта в противоположном направлении. В каждой зоне по существу происходит процесс контакт шго взаимодействия, однако, чтобы достигалась желаемая степень разделения, число зон должею быть достаточно большим. Можно тaIiжe производить орошение. Анализ процесса можно выполнить при помощи диаграммы Мак-Кэба-Тиле, в которой состав внутрипоровой жидкости заменяется составом пара. Целесообразно пользоваться объемными, а не молярными концентрациями. Существенное различие при этом заключается в том, что рабочие линии процесса могут находиться в любом месте диаграммы, а линия, проходящая под углом 45° к осям, не имеет особого интереса. Число ступеней на такой диаграмме представляет собой теоретическое число зон контакта. Степень приближения к равновесию на каждой ступени экврхвалентна коэффициенту полезного действия тарелки. Можно определить среднее время, необходимое для достижения различных степеней приближения к равновесию, и рассчитать, каково должно быть оптимальное соотношение между числом ступеней и их емкостью. [c.164]

В атмосферной колонне (см. рис. 95) установлены 38 двухпоточных тарелок с 5-образными элементами. Верхние три тарелки расположены в плане под прямым углом к остальным тарелкам. Для сбора флегмы и вЕлвода циркулирующих орошений служат кольцевые сборные устройства. Пары, поступающие снизу, проходят через центральную часть этих устройств. Для перетока флегмы устройства снабжены трубами. Для обслуживания во время ремонта к нижнему днищу изнутри приварены скобы. [c.131]

Кольцевые каналы, подводящие жидкость к диафрагмам, достаточно широки (с= 10- 15 мм), поэтому потери напора в них, как видно из значений ц для гладких коаксиальных патрубков, невелики. В то же время в таких каналах удается разместить утолще1П1ые ребра крепления, а образующийся за ребрами вихревой след практически исчезает при проходе жидкости через отверстие сужающей диафрагмы, и прн течении по конусу струя не претерпевает разрывов, в результате чего на торце насадки (в пределах каждого кольца орошения) отсутствуют несмочегшые участки. [c.132]

При многоярусном расположении форсунок расстояние между ярусами / = 2,5-1-3,0 м можно считать достаточным, так как время полета каиель факела [128] при обычно применяемых напорах Я= 154-25 м прн этом достаточно велико. Так, ио данным работы [39] при абсорбции хорошо растворимых газов (Яf) время т практически полного насыщения одной капли диаметром 2 мм составляет 0,1 с. По данным работы [7], увеличение / между ярусами форсунок охладительных градирен более 3,5—4 м не дало заметного эффекта, так как основная доля передачи тепла приходится на участок формирования факела капель вблизи сопла форсунки. Применение сдвоенных форсунок в одном или нескольких ярусах орошения башни (см. рпс. 66, а, л одна форсунка факелом вверх, другая — факелом вниз) позволяет увеличить степень заполнения реакционного объема аииарата, причем междуярусное расстояние можно ие изменять, поскольку с учетом дивергенции траектории иолета каиель взаимного наложения факелов можно не опасаться. [c.208]

Отметив, что данные Шулмэна и др. относятся к полной задержке, т. е. ко всей жидкости, находящейся в насадке, автор не указывает, что формула Баченэна обобщает результаты, относящиеся лишь к динамической задержке, т. е. той части жидкости, которая находится в движении и, в частности, быстро стекает из колонны по прекращении ее орошения. Именно эта составляющая количества задерживаемой жидкости не зависит от поверхностного натяжения, в то время как полная задержка, согласно Шулмэну и др., зависит от него в заметной степени вследствие существенности влияния поверхностного натяжения на статическую задержку, соответствующую той части жидкости, которая остается в насадке по прекращении орошения. Примеч. пер. [c.224]

Затем устанавливают оптимальный ре>] им перегонки. Колонку выдерживают при полном орошении около 1,5 ч, чтобы в не1( у стан овил ос 1 равновесие между поднимающимися вверх парами и стекающе) вниз флегмой. Для этого обогрев колбы и муфты регулируют так, чтобы скорость падения капель из головки в колонку (скорость орошения) была на 30% меньше скорости падения 5санель из колонки в колбу (скорость отекания флегмы) . Счет капель, стекающих в колбу, ведут от слова раз до слова одивнадцать , отмечая время по секундомеру. (Это отвечает времени падения 10 капель, для описываемой колсгаки за это время из головки в колонку должно стечь 7 капель). [c.151]

Для работы вакуумной колонны большое значение имеет хорошо отлаженная работа атмосферного блока, так как от постоянства качества и количества мазута, поступаюшего из основной атмосферной колонны К-2, зависит постоянство загрузки вакуумной печи и работа вакуумной колонны К-10. Обслуживающий персонал обязан обеспечить постоянный контроль за расходами, температурами и уровнями по блоку вакуумной перегонки. Температуру отводимого гудрона и широкой масляной фракции регулируют подачей воды в соответствующие холодильники. При эксплуатации блока вакуумной перегонки в зимних условиях особое внимание должно быть обращено на вакуумсоздающую аппаратуру, трубопроводы откачки гудрона и широкой масляной фракции. В случае остановки блока в зимнее время трубопроводы циркуляционных орошений, широкой масляной фракции и гудрона предварительно прокачивают газойлем с атмосферного блока. [c.80]

В настоящее время ведется исследование и внедрение пенных пылеуловителей с трубчатыми противоточными решетками и ета -лизатором пены. Трубчатые решетки меньше всех остальных рещеток подвержены забиванию, легко очищаются и наименее трудоемки в изготовлении. Пенные аппараты с трубчатыми решетками и стабилизатором пены являются одними из наиболее перспективных мокрых пылеуловителей. Они сочетают весьма высокие интенсивность работы и эффективность пылеулавливания с минимальным расходом воды на орошение и практическим отсутствием забивания решеток. [c.243]

В настоящее время нет точных данных о сравннтельной эффективности обоих режимов работы реакторов. В [22 ] указываются следующие преимущества работы в затопленном слое по сравнению с работой в режиме орошения 1) более полное обтекание поверхности частиц жидкостью при малых плотностях орошения, что может приводить к увеличению общей скорости процесса 2) лучшее омывание частиц жидкостью, способствующее удалению с их поверхности полимерных или других тяжелых отложений 3) лучаия теплоотдача от частиц к жидкости (предположительно). [c.141]

На нефтегазовых заводах пек часто используют для орошения гидравликов пирогенных трубчатых установок. Парообразные продукты пиролиза из реакционной камеры поступают в- гидравлик (цилиндрический бачок с гидравлическим затвором), где онн отмываются пеком от частиц сажи и кокса, охлаждаются до 200° и отделяются от наиболее тяжелой части, так называемой гидравличной смолы . Пек, циркулируя через гидравлик, постененно утяжеляется за счет поглощения смолы, частиц сажи и кокса и через некоторое время откачивается в виде гидравличной смолы и заменяется свежей порцией. [c.308]

Переходя к вопросу работы отпарных колонн, следует отметить, что еще в отчете по обследованию установки АВТ Баджара в 1930 г. на заводе имени Сталина в Баку отмечалось, что в большинстве случаев отпарные колонны не работают, так как пар в них не вводится. В 1933 г. С. Н. Обрядчиков и П. А. Хохряков [15] в своей работе отмечали, что имеющиеся отпарные секции, как правило, не используются. То же самое можно сказать об использовании отпарных колонн и в настоящее время. Обычно они используются или без предусмотренного в ряде проектов подогрева циркулирующим теплоносителем, или как буферные емкости, и если в них и вводится водяной пар, то обычно только в тех случаях, когда начинает идти брак по вспышке. С. Н. Обрядчиков [17] отмечал, что четкость ректификации достигается, с одной стороны, увеличением числа ректификационных тарелок и увеличением орошения в главной колонне, и с другой — ректификацией продуктов, отбираемых с боку колонны в выпарных колоннах (стриппингах), и далее указывал, что основная колонна дает четко обрезанный конец кипения, а отпарная колонна обеспечивает полноту отделения легких фракций. Эти основные положения ректификации на большинстве действующих установок АВТ, не только анализируемых в данной работе, но и на других заводах, не выполняются. Очевидно, главной причиной неполного использования отпарных колонн является сложность питания их циркулирующими теплоносителями в ряде случаев в силу значительного отклонения от проекта состава выводимых потоков. Например, при неудовлетворительной работе предварительного испарителя в атмосферной колонне при выделении широкой фракции отпадает необходимость в керосиновой отпарной колонне, в связи с чем она на ряде установок приспособлена для исправления вспышки дизельного топлива и работает без подогрева. [c.30]

Следует отметить одну важную особенность работы сложной колонны. Если проследить, как изменяются в этой колонне при переходе от первой простой колонны к другой веса ректификата п орошения, то можно отметить, что количество ректификата в каждой последующей колоине (колонны I, II, III, рис. 6. 6) убывает, в то время как количество флегмы (орошения), наоборот, в той же посл( -довательиости возрастает. [c.185]

В данной работе скрубберы будут классифицироваться, во-пер-вых, по способу образования капель, а во-вторых, по механизму улавливания капель. Так, например, в простых скрубберах с разбрызгивающим устройством капли формируются в результате распыления струй и улавливаются путем гравитационного притяжения, в то время как в центробежных скрубберах капли, также образовавшиеся в результате распыления струй, улавливаются центробежными силами. В других типах скрубберов используется струя газа, которая распыляет жидкость и приводит к образованию капель и брызг. Здесь не будут рассмотреТ1ы лишь уловители с орошением и увлажнением стенок, поскольку они служат, в первую очередь, для предотвращения уноса частиц, а не для улавливания частиц. Эти установки рассматриваются исходя из характеристик механизма, служащего для улавливания частиц. Например, орошаемые циклоны эффективнее обычных циклонов. [c.394]

Для поддержания процесса ректификации необходимо, чтобы температура в колонне убывала от тарелки к тарелке в направлении движения паров (т. е. кверху) и возрастала в направлении движения жидкости (т. е. книзу). Для этого на верху колонны устанавливают парциальный конденсатор, который отнимает тепло паров, конденсирует их часть, обеспечивая тем самым непрерывный поток жидкости, перетекающей с тарелки на тарелку. В настоящее время отвод тепла чаще осущетвляется холодным острым орошением, при котором часть парового потока, отводимого с верха колонны в качестве готовой продукции (целевой компонент), после конденсации и охлаждения в специальных конденсаторах-холодильниках возвращается в колонну на верхнюю тарелку. Острое орошение, во-первых, снижает температуру верха колонны, вследствие чего конденсируется часть паров, и, во-вторых, само присоединяется к нисходящему жидкому потоку, создавая необходимое количество флегмы. [c.128]

В последнее время все более широкое распространение получают так называемые встроенные шламоотстойники, размещенные в нижней части основной ректификационной колонны. Конструкция встроенного шламоотстойника отличается от выносного наличием во встроенном аппарате специальных отбойных тарелок в объеме шламоотстоя и специального орошения для смыва катализатора с тарелок. Многолетний опыт эксплуатации такого узла на установках типа ГК показал его надежность и эффективность в работе. Характеристика работы промышленных шламоотстойни- [c.210]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология