Скорость термообработки

Станки питаются либо по схеме централизованного питания (см. рис. 3.25), либо от индивидуального источника. Компенсирующие конденсаторные батареи во избежание больших потерь в токоподводах от контурных токов устанавливают в самом станке или рядом с ним в специальном шкафу. В станках устанавливают и понижающие закалочные трансформаторы, на выводы вторичной обмотки которых закрепляют нагревательные индукторы. Понижающие трансформаторы применяются для согласования параметров индуктора с параметрами источника питания, поскольку напряжение генератора в несколько раз превышает напряжение на индукторе. Преимуществами, например, индукционных установок для газовой цементации являются большая производительность, высокая эффективность нагрева и поточный характер процесса. Скорость термообработки в таких агрегатах в несколько раз выше, чем скорость обработки в обычных цементационных печах с применением жидкого или газового топлива, а также в печах сопротивления. [c.169]

Температура окончания отверждения определяется скоростью термообработки и временем изотермического нагрева, причем время отверждения уменьшается при увеличении температуры нагрева. Как следует из рис. 3.7, наиболее полно процесс отверждения полимера завершается при 150 °С. Выделяющиеся при отверждении летучие продукты [c.145]

После полной сборки производится термообработка. Аппарат загружается в печь, предварительно нагретую до 300° С. Нагрев производится со скоростью не более 100—150 град/ч до 580—600° С. При этой температуре аппарат выдерживают в печи из расчета времени 4 мин на 1 мм толщины аппарата. Охлаждение производится со скоростью 100 град/ч до температуры 200—250° С вместе с печью. После термообработки кольцевые швы по всей длине контролируют методом рентгеноскопии. [c.236]

Влияние условий термообработки носителя и катализатора на нх физико-химические свойства и каталитическую активность. Условия термообработки значительно изменяют физическое и химическое состояние компонентов катализатора, что связано с химическим взаимодействием исходных соединений платины, носителя и промоторов на различных стадиях термообработки. Катализатор изомеризации парафиновых углеводородов должен обладать сильными кислотными свойствами, обеспечивающими высокую скорость протекания реакции изомеризации, в сочетании с гидрирующими свойствами, от которых зависит стабильность его работы в процессе. [c.50]

Части колонны собираются методом стяжки в приспособлении с технологическим зазором 4 мм под сварку (рис. 4.39). Для предварительного подогрева свариваемых кромок и прилегающих зон в месте стыка устанавливается разъемная печь, обеспечивающая подогрев до 350—400 °С. Контроль температуры подогрева осуществляется в четырех точках на кольцевом шве. Печь собирается на базе сварного швеллера. Перед началом сварки производятся прихватки длиной 100—150 мм через 120° по окружности на режиме сварки кольцевого шва. Сварка ведется сварочной головкой на роликовом стенде с приводом от двигателя и редуктора, обеспечивающего вращение корпуса со скоростью 20—25 м/ч. После заварки кольцевого шва осуществляется отпуск для снятия остаточных напряжений и выравнивания структуры металла шва и околошовной зоны. Термообработка проводится в газовой нагревательной печи. [c.155]

Для проведения процессов плавки, испарения и термообработки применяют пушки со средней й большой мощностью пучков (от 5 до 1200 кВт), удельной поверхностной мощностью от нескольких десятков киловатт на квадратный сантиметр с диаметром пучков до 100 мм. По применяемым ускоряющим напряжениям различают установки низкого (20-200 кВ), среднего (от 200 до 600 кВ) и высокого (600 кВ -5 MB) напряжения. Ускоряющее напряжение технологических электронно-лучевых установок находится в пределах 10-150 кВ, а в химических электронно-лучевых процессах- 300 кВ, реже 1 MB и выше. В диапазоне ускоряющих напряжений 10-150 кВ скорость электронов составляет 0,2-0,6 скорости света. При напряжении выше 100 кВ следует учитывать релятивистские эффекты, так как кинетическая энергия электрона, ускоренного в поле напряжением U до скорости v, равна [c.103]

Температура застывания мазутов, определяемая стандартным методом (предварительный подогрев до - -50 С), может сильно отличаться от фактической температуры застывания этого продукта в условиях эксплуатации, НТО объясняется изменением температуры застывания в зависимости от условий термообработки, т. е. от температуры и длительности нагрева и скорости охлаждения. Максимальная температура застывания мазутов наблюдается обычно при их нагреве от 30 до 70° С, минимальная — при нагреве от 80 до 100° С (табл. 4. 40). Дальнейшее повышение температуры нагрева до [c.249]

На форму и размеры частиц, образующих структуру (каркас) консистентных смазок, химический состав масел оказывает очень малое влияние. Частицы мыл одного и того же химического состава в смазках в зависимости ет условий кристаллизации, дополнительной термообработки, вязкости масла и некоторых других факторов могут сильно различаться по форме и размерам. Чем больше вязкость масла, тем длиннее образуются кристаллы это связано с тем, что скорость образования зародышей новых кристаллов мыл меньше и больше растут уже образовавшиеся лентообразные частицы. Однако при очень больших вязкостях масла образования лент не происходит, а получается мелкозернистая масса. , [c.656]

При вынужденных перерывах и после окончания термообработки аустенитных сталей нагреватель рекомендуется снимать, а стык охлаждать с возможно большей скоростью. [c.419]

Напомню, что основным прокалочным агрегатом, используемым в мировой промышленной практике, является барабанная вращающаяся печь. Термообработка материала в этих печах осуществляется при температуре 1250 - 1300 С в окислительной среде при скорости нагрева 20-50 град/мин. [c.39]

Возможность применения алюмосиликатов для сероочистки нефтяных дистиллятов отмечена А. В. Фростом еще в 1956 г. [61]. М. Е. Левинтером и др. [62] изучалась обессеривающая способность аморфных алюмосиликатных катализаторов при переработке вакуумного дистиллята из высокосернистой нефти с 3% (масс.) серы. Крекинг проводили при 470, 500 и 530 °С, объемной скорости подачи сырья 0,7—6,8 ч- , глубине превращения сырья от 9 до 90% (масс.). Катализатор предварительно подвергали термообработке при 750 °С в течение 1—24 ч и в вакууме (остаточное давление 26,6 кПа) при 850°С в течение 5—20 мин. Оказалось, что при равной глубине крекинга содержание серы в бензине резко возрастает с увеличением температуры процесса. Так, при глубине превращения сырья 60% содержание серы в бензине увеличивается с 0,11 до 0,48% (масс.) при увеличении температуры с 470 до 530 °С. При этих температурах с уменьшением глубины превращения сырья содержание серы в бензине увеличивается до 1,2% (масс.), т. е. становится близким к получаемому при обычном термическом крекинге вакуумного газойля при 500 °С. Однако даже при самой малой глубине превращения сырья содержания серы в бензине почти втрое ниже, чем в сырье. [c.107]

О2) способности углеродов проведены в работе [6]. Из этой работы следует, что на реакционную способность НДС влияют физико-химические свойства сырья, технологический режим получения НДС и термообработка полученных углеродов. Установлено, что чем больше в сырье полициклических ароматических углеводородов и чем меньше асфальтенов, тем ниже реакционная способность кокса, н наоборот. Этот вывод имеет важное практическое значение для регулирования качества нефтяных коксов и позволяет научно обоснованно подходить к подбору н подготовке сырья коксования и получать коксы различной степени анизотропии и с требуемыми эксплуатационными свойствами. Как правило, более анизотропные коксы, полученные из деасфальтизатов, обладают меньшими значениями константы скорости реакции, в отличие от более изотропных коксов на основе асфальтитов. Технический углерод, по данным О. А. Морозова [175], более реакционно-способен, чем нефтяной кокс. Это можно объяснить значительно более трудным реагированием углерода с активными газами по базисным его плоскостям, чем по торцам этих плоскостей. Поэтому более анизотропные коксы, близкие по степени упорядоченности к структуре графита, реагируют с активными газами слабее, чем изотропные. Как и следовало ожидать в зависимости от температуры термообработки сырого кокса реакционная способность имеет сложную зависимость (рис. 65). [c.176]

Помимо литья металлов, требующего полного расплавления и композиционного формирования расплава, имеется большое число операций термической обработки, в результате которых осуществляется молекулярная переориентация и перестройка кристаллической структуры металлов и сплавов. Для достижения такой перестройки необходимо обеспечить, как правило, нагрев металлической детали до температуры, при которой подвижность электронов и атомов в металле станет достаточной для перехода в новое состояние при заданной скорости. Однако при этом нельзя превышать температуры плавления. При выборе температуры необходимо учитывать вид термообработки. Соответствующие ему реакции взаимодействия между компонентами газовой фазы и металлом должны проходить при отсутствии окисления поверхности металла. Иными словами, нагрев металлического изделия должен осуществляться в атмосфере, свободной от кислорода. Если необходимая кристаллическая структура неустойчива при комнатной температуре, ее необходимо зафиксировать при повышенной температуре, т.е. охладить или закалить металлическую деталь с такой скоростью, при которой в дальнейшем не произойдет перестройки молекул. [c.316]

Особо крупномасштабные операции по термообработке (например, отжиг листа и проволоки, стальных, алюминиевых, медных и других металлических изделий) осуществляются в проходных печах, через которые металл протягивается роликами или шпульными моталками. Для увеличения длительности отпуска, нормализации или старения используют метод многократного прохождения металла через камеру нагрева. Скорости нагрева и охлаждения регулируют с помощью излучающих и конвективных горелок, располагаемых вдоль пути прохождения металла. Многие установки оборудованы системами безопасности, предотвращающими перегрев и оплавление металла при внезапном снижении скорости протягивания. Действие этих систем основано на блокировке привода протягивающего барабана с органом, регулирующим расход топлива на горелки. Гибкость и высокая чувствительность газовых горелок по сравнению с жидкотопливными позволяют говорить о необходимости использования газового топлива в таких процессах термообработки металлов, как отпуск, отжиг и гальванизация стальной, бронзовой, алюминиевой полосы или штрипса, сушка и отжиг проволоки и др. [c.324]

В результате распада е-фазы образуется некоторое количество тонкодисперсного цементита РедС. При двухчасовой термообработке стали, содержащей 0,95 % С, оно достигает максимума примерно при 400 °С (для стали с 0,07 % С при 300 °С). После отпуска при этих температурах катодные включения цементита составляют большую часть окружающей феррит поверхности, при этом гальваническое действие максимально. При других температурах цементит объединяется в частицы большего размера, и скорость коррозии снижается. Теперь частицы цементита настолько велики, что не могут полностью раствориться в кислоте и обнаруживаются среди продуктов коррозии. В то же время уменьшается образование газообразных углеводородов. При медленном охлаждении углеродистой стали от аустенитной области — выше 723 °С (гранецентрированная кубическая решетка) — цементит частично принимает форму пластинок, образуется структура, называемая перлитом. Перлит корродирует с относительно низкой скоростью, так как при распаде аустенита образуются [c.129]

На практике влияние термообработки наблюдается редко, так как в обычных средах скорость коррозии лимитируется диффузией кислорода. Однако при переработке кислых пластовых вод нефтяных скважин иногда наблюдается значительная локальная коррозия в околошовных зонах или на стыках стальных обсадных труб. Эта коррозия, сосредоточенная на ограниченных участках внутренней поверхности труб, называется кольцевой . Она вызвана термическими воздействиями при изготовлении и монтаже оборудования и может быть снижена с помощью специальной термической обработки труб или добавлением ингибиторов в пластовые воды [50]. [c.130]

Количество водорода, накапливаемое во время хранения консервов, определяется не только толщиной оловянного покрытия, температурой, химической природой контактирующих пищевых продуктов, но чаще всего составом и структурой стальной основы. Скорость выделения водорода увеличивается при использовании сталей, подвергнутых холодной обработке (см. разд. 7.1), которая является стандартной процедурой для упрочнения стенок тары. Последующая, случайная или умышленная, низкотемпературная термообработка может приводить к увеличению или уменьшению скорости выделения водорода (см. рис. 7.1). Высокое содержание фосфора и серы делает сталь особенно чувствительной к воздействию кислот, в то время как несколько десятых процента меди в присутствии этих элементов могут способствовать уменьшению коррозии. Однако влияние меди не всегда предсказуемо, так как в любых пищевых продуктах присутствуют органические деполяризаторы и ингибиторы, часть которых может выполнять свои функции только при отсутствии в стали примесей меди. [c.240]

При медленном охлаждении образцов антрацита после термообработки (со скоростью 1-5 град мин) трещины горизонтальной ориентировки практически не возникают, а трещины вертикальной ориентировки изменяют свои размеры незначительно, если исключена возможность окисления (выгорания) органики. [c.120]

Термообработку коксов проводили в печи Таммана в течение I ч. Скорость подъема температуры достигала 20°С/мин. [c.46]

Определенные виды смол требуют последующей термообработки, особенно в тех случаях, когда главное внимание обращается на прочностные свойства материала, работающего при повышенных темпер этурах. Термообработка предотвращает вспучивания и расслоения материала при воздействии повышенных температур. Термообработка должна производиться в соответствии с установленными режимами, так как скорость термообработки, качество аппретирования стекла и способ отверждения влияют на свойства слоистого пластика. [c.143]

Выход полимеров достигает максимальной велпчзгны при температуре тепловой обработки примерно 300 однако необходимо учитывать, что, судя по молекулярной массе полимеров, с изменением условий термообработки катализатора изменяется не только скорость, ио и характер процесса полимеризации. [c.60]

В производстве алюмосиликатных катализаторов концентрация сухого вещества в гидрогеле и pH среды строго постоянны. Процесс регулируют изменением температуры и времени термообработки. Особенно чувствительны к изменению температуры скорость и глубина синерезиса даже при незначительном увеличении температуры они заметно повышаются. В производстве катализаторов выбраны такие условия, при которых синерезис протекает сравнительно медленно, что позволяет лучше регулировать процесс формирования структуры катализатора, новышая его качество. [c.57]

Хотя характер термообработки, который вызывает склонность к межкристаллитной коррозии высокохромистых и хромоникелевых сталей типа Х18Н9, различен, что обусловлено различием скоростей процессов диффузии в твердых а- и у-растворах (скорость диффузии в а-фазе больше), процессы, приводящие к появлению этой склонности у сталей обоих типов, почти идентичны. [c.424]

Фенолоформальдегидные новолачные олигомеры выпускаются различных марок. Это твердые термопластичные продукты от светлого до темно-коричневого цвета, плотностью 1,2 Мг/м с температурой плавления 100 —120 °С. Новолаки не отверждаются при длительном хранении при нагревании до 180°С. Для получения неплавких технических продуктов в новолачные олигомеры вводят 10—15% уротропина. Температура размягчения олигомера, средний молекулярный вес и скорость отверждения зависят не только от соотношения фенола и формальдегида, но и от длительности конденсации и термической обработки. Увеличение содержания формальдегида (но не более 28 г на 100 г фенола), продолжительности конденсации и температуры термообработки приводит к пбвышению температуры размягчения и молекулярного веса олигомера. Новолачные олигомеры хорошо растворяются в спирте и ацетоне. Фенолоксиленольные смолы плавятся при более низкой температуре, обладают большей текучестью и лучшей способностью пропитывать наполнитель. [c.56]

Заданный тип пористой структуры и величину удельной поверхности получают различными приемами в зависимости от природы получаемого катализатора. В осажденных контактных массах это во многом зависит от условий осаждения (pH среды, концентрация исходных растворов, температура, скорость осаждения, время со-аревания осадков), промывки и термообработки [14—17]. Катализаторы, получаемые пропиткой активными составляющими пористого носителя, сохраняют в основном его вторичную структуру [18, 19], При сухом смешении компонентов пористость во многом определяется способом формования, степенью измельчения исходной шихты, добавкой специальных веществ [20]. Немаловажное [c.97]

Примечания, 1. Скорость нагрева при термической обработке, перепад темпе 7,Ъ, 2. При сварке теплоустойчизых сталей толщиной более 14 мм электродами Э—10Х обходима наплавка кромок этих сталей. 3. При сварке патрубка из сталей групп III— мой поверхности патрубка электродами Э50 А с подогревом и термообработкой и после или Э50А (корпус из стали группы И) без термообработки. Толщина направляемого слоя [c.360]

На примере исследования деформационно-прочностных свойств мангышлакской нефти было показано, что в зависимости от градиента скорости нефть ведет себя как псевдопластичное, идеаль-но-пластичное тело или как тело Шведова — Бингама [66]. Эффективная вязкость парафиннстых нефтей складывается из структурной вязкости, зависящей от наличия в системе надмолекулярных структур, температуры, градиента скорости сдвига и вязкости ньютоновской" жидкости, в которую переходит неньютоновская жидкость после разрушения структурированной системы [67]. Термообработка, введение специальных добавок оказывают большое влияние на реологические свойства парафиннстых нефтей [68—70]. [c.21]

Для того чтобы коррозионный процесс оказывал влияние на усталостную прочность, скорость коррозии должна превышать некое минимальное значение. Эти величины удобно определять путем анодной поляризации опытных образцов в деаэрированном 3 % растворе Na l. При этом скорость коррозии рассчитывают по закону Фарадея из плотностей тока и определяют критические значения, ниже которых коррозия уже не влияет на усталостную прочность. (Эти измеренные плотности тока не зависят от общей площади поверхности анода.) Значения минимальных скоростей коррозии при 30 цикл/с для некоторых металлов и сплавов приведены в табл. 7.5. Можно ожидать, что эти значения будут увеличиваться с возрастанием частоты циклов. Для сталей критические скорости коррозии не зависят от содержания углерода, от приложенного напряжения, если оно ниже предела усталости, и от термообработки. Среднее значение 0,58 г/(м сут) оказалось ниже общей скорости коррозии стали в аэрированной воде и 3 % Na l, т. е. 1—10 г/(м -сут). Но при pH = 12 скорость общей коррозии падает ниже критического значения и предел усталости вновь достигает значения, наблюдаемого на воздухе [721. Существование критической скорости коррозии в 3 % Na l объясняет тот факт, что для катодной защиты стали от коррозионной усталости требуется поляризация до —0,49 В, тогда как для защиты от коррозии она составляет —0,53 В. [c.160]

Медь на воздухе при низких температурах (260 °С) окисляется в соответствии с уравнением двухступенчатой логарифмической зависимости, образуя пленку СигО. Скорость окисления различна на различных гранях кристалла и уменьшается в ррду (100) > >(111) >(110). Нагрев меди до 300—450 °С в атмосфере водорода снижает скорость ее окисления в кислороде при 200 °С, так как под действием адсорбированного водорода на поверхность выходят субмикроскопические грани, преимущественно из плоскостей (111). С другой стороны, термообработка в атмосфере азота или гелия увеличивает скорость окисления, так как адсорбированный кислород (следы из газа или металла) благоприятствует образованию субмикроскопических граней главным образом из плоскостей (100) [42, 43]. [c.202]

Как следует ич рисунка, ависимости прочности от температуры термообработки носят поличкстремальиый характер. При температурах термообработки до 250 300 С наблюдается некоторое понижение прочности гранул, но в дальнейшем с повышением температуры прочность гранул катализатора начинает расти, д(зстигая максимума в области до 450"С, и снова начинает падать, достигая минимума в области примерно 800"(Г, Зависимости прочности гранул, определенные при 20 и 150 С в данных температурных интервалах, носят сим-батный характер. Однако скорость возрастания прочности при 150"С после дост ижения ми1шмума опережает рост прочности при 20"С, и в дальнейшем прочность гранул при 150 С оказывается выше прочности, определенной при 20 С, т. е, [c.119]

Последующая термическая обработка практически устраняет эффекты холодной правки (рис. 3.15). Например, для образцов из Ст.З, прошедших отжиг при Т = 800°С (кривая 3), даже отмечается некоторое снижение скорости коррозии с увеличением значения Ро. Влияние пластической деформации на коррозионную стойкость металла четко просматривается по фотографиям образцов (рис. 3.15,в,г). Левое фото - образец после холод-ной гибки, правое - после холодной гибки и последующей термообработки. Первый образец подвержен коррозии более интенсивно, особенно в областях у кромки, где были пробиты (зубилом с торца образца) отличительные ррюки. [c.169]

Даже при таких малых деформациях кажущийся модуль Юнга зависит от скорости деформирования. Это указывает, что Е неоднозначно определяется энергией упругого деформирования угловых связей в цепях, длиной связей и межмолеку-лярными расстояниями, но, кроме этого, характеризуется чувствительностью ко времени смещений атомов и небольших атомных групп. В следующей области деформации (1—5%) напряжение и деформация уже не пропорциональны друг другу. Здесь происходят структурные и конформационные перестройки, которые обратимы механически, но не термодинамически. В этом случае говорят о неупругом (вязкоупругом в узком смысле), или параупругом, поведении. За пределом вынужденной эластичности начинается сильная переориентация цепей и ламеллярных кристаллов, а сам процесс обычно носит название пластическое деформирование . Под чисто пластическим деформированием можно понимать переход от одного равновесного состояния к другому без внутренних напряжений. Последнее особенно важно в связи с тем, что следующая после предела вынужденной эластичности деформация связана главным образом с механически обратимыми неупругими конфор-мационными изменениями молекул, а не с их перемещением друг за другом. До тех пор пока не достигнуто состояние равновесия с помощью соответствующей термообработки, сильно вытянутые образцы могут в значительной степени возвращаться в исходное состояние после снятия напряжения. Исходя из содержания настоящей книги, основное внимание следует уделять не процессам, вызывающим или сопровождающим молекулярную переориентацию (которая в основном понимается как эффект упрочнения), а процессам повреждения, т. е. разрыва цепи, образования пустот и течения. Последние процессы постепенно нарастают в области деформаций сразу же за пределом вынужденной эластичности вплоть до окончательного разрушения. К числу процессов, вызывающих повреждения, следует также отнести явление вынужденной эластичности при растяжении или образование трещины серебра в стеклообразных полимерах, которые будут рассмотрены в гл. 9. [c.38]

Дефекты термообработки. Характерными дефектами являются перегрев или пережог, которые воз1шкают при термической обработке из-за несоблюдения температуры, времени выдержки, скорости нагрева и охлаждения детали. Перегрев приводит к образованию крупнозерешстой струк-1уры оксидных и сульфидных выделений по фаницам зерен. Пережог вызывает образование крупного зерна и оплавление границ зерен, что способствует в дальнейшем разрушению металла [c.75]

Чистые и особо чистые углеграфитовые материалы достаточно широко используется как при научных исследованиях, так и в промышленном производстве. Необходимая степень чистоты используеых материалов определяется конкретными условиями их применения и может бьггь достигнута методами термической или термохимической (ТХО) очистки. В частности, используемые для эмиссионных исследований спектральные углеграфитовые электроды различных марок могут быть получены только с использованием ТХО, предполагающей термообработку при температуре до 2700-3000°С в хлоро-фторной среде. Известно, что степень ТХО в значительной степени определяется скоростью диффузионных процессов в объеме очищаемого материала, в том числе скоростью обратной диффузии примесей в очищенный материал из окружающей среды в процессе охлаждения (так называемое обратное загрязнение). Таким образом, варьируя условия проведения ТХО, можно получить углеграфитовые материалы с различной степенью чистоты. [c.104]

Расчет констант скорости реакции к между смолой и оксидным катализатором показал, что для этой медленной реакции величина к имеет низкие значения, например, для катализатора Р1 на А120 (АП-64) к == 0,275 ч при температуре термообработки 300 С. [c.155]

Образцы коксов подвергнуты термообработке в печи Таммана при продолжительности изотермической выдержки 2 ч, скорости нагрева 20°С/мин. Использована фракция нижя 3 мм. Образцы готовили путем растирания кокса в непарамагнитном вазелине до мази однородной консистенции. Спектры ЭПР снимали во фторопластовых ампулах на приборе ЭПА-2М, в качестве эталона применяли монокристалл рубина, непосредственно встроенный в резонатор спектрометра [4 J. [c.85]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология