Температурный градиент оптимальный

До сих пор метод динамического программирования приводился для последовательного включения элементов процесса. Если число элементов процесса в схеме очень велико, удается рассматривать всю систему как одну аппаратурно-процессную единицу, в которой состояние главного потока изменяется непрерывно в направлении течения. Приведенный пример схемы последовательно соединенных реакторов дает понятие о возможности перехода ряда дискретных реакторов (смешения) в один трубчатый реактор (вытеснения), который уже был описан в гл. И. Теперь возникает вопрос каков оптимальный температурный градиент трубчатого реактора Ответить на него можно непосредственно, не приступая на основе общих рассуждений к динамическому программированию элемента процесса непрерывного действия. [c.349]

Лучший способ введения полиарилата в колонку — первый, согласно которому концентрированный раствор полиарилата, нагретый до 45—50° С, вводится в колонку с заранее установленным температурным градиентом (оптимальная загрузка полиарилатов составляет 1 г). Затем постепенно в течение 6 ч температура колонки понижается до комнатной и полимер осаждается на частицах наполнителя после этого можно считать, что колонка вполне подготовлена для фракционирования. [c.122]

Можно также поставить задачу определения температурного градиента реактора, соответствующего минимальному времени пребывания. В этом случае требуется оптимизация решения первого дифференциального уравнения. Что касается теплопередачи, то размеры реактора должны быть подобраны так, чтобы в нем имел место оптимальный температурный градиент. [c.350]

Применительно к многофазным жидкостным реакторам (МЖР) задача определения оптимального профиля температуры значительно осложняется. Сравнительно высокая теплоемкость реакционной жидкой фазы и наличие продольного перемешивания сглаживают температурный градиент. Кроме того, необходимо учитывать влияние температуры на раснределение компонентов между фазами. Вообще в случае МЖР оптимизация процесса путем создания определенного профиля температур не получила еще такого распространения, как в случае гетерогенно-каталитических процессов, п эта задача нами подробно не рассматривается. [c.171]

Выделение компонентов (рециркулята) из экстрактного раствора в результате межфазового обмена —один из важных факторов повышения эффективности очистки нефтяного сырья избирательными растворителями. Чем больше температурный градиент экстракции, тем больше рециркулята образуется в процессе экстракции, однако при чрезмерном увеличении температурного градиента нарушается нормальная работа экстракционной системы. Выделение рециркулята способствует снижению потерь ценных Компонентов с экстрактным раствором и, следовательно, увеличе-, нию выхода рафината. Вовлечение желательных компонентов в экстрактную фазу обусловлено в первую очередь растворяющей опособностью растворителя. Раствор 1 тель с высокой растворяющей способностью увлекает в экстрактный раствор больше ценных компонентов очищаемого сырья, чем растворитель с низкими растворяющими свойствами. Ниже приведены результаты противоточной очистки фенолом и фурфуролом в оптимальных условиях (температура, расход растворителя). дистиллята из восточной сернистой нефти [c.98]

На основании компьютерного моделирования установлены закономерности пятиступенчатой экстракционной деароматизации ТДФ 270-360 С западносибирской нефти обводненным 1,4-диоксаном. Определен оптимальный режим пятиступенчатой экстракции аренов из фракции 270-360 °С западносибирской нефти обводненным 1,4-диоксаном с получением компонента экологически чистого дизельного топлива, содержащего 12,4 % аренов объемная кратность экстрагент/сырье = 4 1, содержание воды в экстрагенте = 8,0 % об., температурный градиент экстракции = 10 С, температура в кубе экстрактора = 40 °С доля рецикла рафината к сырью = 0,5 масс. При этих параметрах выход рафината составляет 69,4 % от исходного сырья, содержание аренов в экстракте = 73,0 %. [c.4]

Использование закона Фика при изучении процесса посола в сочетании с температурным градиентом, вызывающим термодиффузию, дает возможность обеспечить оптимальное распределение посолочных веществ в системе рассол — продукт. [c.1129]

Повышение температуры очистки приводит к улучшению качества рафината и снижению его выхода вследствие увеличения растворяющей способности растворителя и соответственно более полного извлечения низкоиндексных компонентов сырья (см. рис. 6.8,а). Однако избирательность разделения при этом ухудшается, особенно в области предкритических температур. Поэтому на практике целесообразно избегать применения температур, близких к КТР, а регулирование качества осуществлять путем увеличения кратности растворителя, подбором оптимального температурного градиента экстракции, методом возбуждения рисайкла и другими приемами. [c.290]

В связи с вышеизложенным наиболее радикальный способ предотвращения объемного дефекта — выращивание кристалла с плоским фронтом кристаллизации при оптимальных скорости роста и температурных градиентах, а именно с малыми скоростями при интенсивном перемешивании расплава и при наличии достаточно больших температурных градиентов у границы раздела фаз. Получение однородного в поперечном сечении кристалла возможно также при развитии одной грани по всей поверхности фронта кристаллизации. [c.216]

Для очистки ПГ от примесей в НИИХИММАШ разработан ряд конструкций полочных контактных аппаратов, обеспечивающих оптимальный температурный градиент по высоте слоя катализатора. Число полок определяется оптимальным температурным интервалом работы катализатора и величиной адиабатического разогрева, а высота каждой полки — активностью последнего. [c.24]

С и температурном градиенте по высоте колонны, указанном в табл. 7. Чтобы более точно установить оптимальную температуру экстракции (наверху колонны) для данного, соотношения растворителя и сырья, необходимо определить зависимости индекса вязкости масла и его выхода от температуры его обработки. Такая [c.27]

Из рисунка видно, что с повышением температуры обработки сырья выход рафината уменьшается, а индекс вязкости его вначале повышается, а затем снижается. Максимум индекса вязкости соответствует температуре обработки 108 °С, которая определяет оптимальное равновесие между селективной и растворяющей способностью фурфурола в данных условиях. Аналогичными экспериментами устанавливают оптимальный температурный градиент экстракции, т. е. перепад температур между выходящим рафинатным раствором, отводимым сверху колонны, и экстрактным раствором внизу колонны. В зависимости от этого градиента устанавливается также тем- [c.27]

Необходимо поддерживать постоянным оптимальный температурный градиент по колонне (разность температур верхней и нижней частей колонны), который устанавливается на основании опыта практической работы. Обычно температурный градиент равен 15—21 С. При данной температуре верха колонны увеличение температурного градиента сопровождается повышением отбора деасфальтизата и ухудшением его качества. Уменьшение температурного градиента, наоборот, приводит к сокращению отбора деасфаль тизата и перехода части его в асфальт. [c.88]

Если наложить друг на друга кривые спонтанного образования зародышей и скорости кристаллизации в зависимости от переохлаждения, то полученная кривая кристаллизационной способности будет иметь максимум, соответствующий оптимальным условиям кристаллизации. Этот прием был использован Тамманом для получения искусственного развития кристаллических зародышей в стеклах с особенно низкой способностью к кристаллизации. Чтобы установить состояние оптимальной кристаллизации в определенной зоне расплава, весьма существенно поддерживать достаточно крутой температурный градиент в переохлажденном [c.378]

Если и / г-з имеют аррениусовскую форму, то удается получить выражение для зависимости оптимальной температуры от размера реактора. Это выражение имеет очень громоздкий вид и получаемый результат лучше всего иллюстрируется при сравнении его с оптимальным температурным профилем, как это показано на рис. 18. Оптимальная температура при изотермическом режиме очень близка к оптимальной температуре на выходе из реактора для режима с температурным градиентом. Более того, когда реактор работает в режиме оптимальных изотермических условий, выход оказывается немного ниже оптимального выхода, получаемого при режиме с оптимальной температурой. [c.442]

Температурный градиент должен устанавливаться таким, чтобы в каждой ступени достигались оптимальные условия экстрагирования. [c.194]

Как видно из таблицы, сегрегация примесей зависит от рабочей температуры, поддерживаемой в холодильной камере. Оптимальная температура (—13,5° С) в данном случае на 9,5° С ниже эвтектической она обеспечивает достаточно большой температурный градиент у фронта кристаллизации, а также практическое совпадение скоростей роста слитка и опускания контейнера / [c.87]

Как видно из приведенных примеров, анализ углеводородов Сг — Сз из-за высокой энергии взаимодействия на большинстве адсорбентов возможен при высоких температурах. На активированных углях, силикагелях и алюмосиликатах из-за неоднородности поверхности и наличия тонких пор различных размеров и при высоких температурах пики получаются размытыми. Несмотря на то, что изменение температуры сорбента позволяет в широком интервале изменять его емкость, а термическое обога-шение адсорбата дает возможность снизить требования к чувствительности детектора, применение температурного градиента не всегда обеспечивает оптимальные условия разделения компонентов. Так, не всегда удается разделить смесь компонентов, характеризующихся близкими физико-химическими свойствами. [c.63]

Приведенные примеры показывают, что оптимальные условия работы очень сильно зависят как от конструкции шприц-машины, включая конструкцию матрицы, так и от свойств перерабатываемого материала. Эта связь сказывается еще сильнее, если перейти от анализа идеализированных шприц-машин для расплавов к рассмотрению рабочего процесса пластицирующих шприц-машин, близких к реальным машинам. Анализируя работу таких машин, приходится учитывать возможность существования температурных градиентов не только в продольном, но и в поперечном направлении. Необходимо также рассматривать процессы плавления или пластикации твердого материала, которым производится питание машин. [c.115]

На скорость циркуляции (конвекции) вещества в разделительной трубке влияют температурный градиент, вязкость, давление и особенно сильно диаметр колонки. Для каждой конкретной проблемы разделения при постоянной разности температур существуют оптимальные диаметры и давление. [c.174]

Повышение температуры в области, близкой к критической температуре пропана, приводит к повышению содержания в де-асфальтизате парафино-нафтеновых и моноциклических ароматических углеводородов, улучшающих качество деасфальтизата (рис. 17). Но при этом снижается отбор от потенциала этих групп компонентов. Следовательно, для получения оптимального зыхода деасфальтизата с заданными свойствами необходимо создавать определеиную разность температур между верхом и низом колонны (температурный градиент деасфальтизации). Более высокая температура в верхней часта колонны определяет качество деасфальтизата, так как при этом пропан обладает наименьшей растворяющей способностью по отношению к подлежащим удалению смолисто-асфальтеновым веществам. Постепенное равномерное снижение температуры по высоте колонны позволяет наиболее полно отделить не только плохо растворимые в пропане высокомолекулярные смолы, но и смолы молекулярной массы 700—800 от ценных высокомолекулярных углеводородов, которые при пониженных температурах лучше растворяются в пропане, чем смолисто-асфальтеновые вещества, т. е. создание температурного Г1радиента повышает селективность процесса. Температура низа колонны обеспечивает требуемый отбор деасфальтизата. [c.75]

Таким образом, при деа сфальтизаций имеет место двухконтурная циркуляция, при которой вследствие многократного расслаивания обоих конечных растворов за счет массообмена происходит переход компонентов сырья из одного раствора в другой. Резкое повышение теМ Ператур огю. лрадиента в средней части колонны может привести к возникаяию значительного числа циркулирующих растворов, увеличению скорости восходящего потока и ухудшению показателей процесса. Низкий температурный градиент приводит к уменьшению роли массообмена, следствием чего является снижение выхода деасфальтизата. Температурный режим в процессе деасфальтизации выбирают в зависимости от требуемой глубины извлечения смолисто-асфальтеновых веществ с учетом качества сырья, оптимальной кратаости пропана гудрону и конструктивных особенностей деасфальтизационных колонн. [c.78]

Рассмотренный алгоритм достаточно просто реализуется на начальном этапе синтеза теплообменных систем на основе критерия максимума рекуперации тепла. Однако как при получении базового варианта схемы, так и при его усовершенствовании используются определенные эвристические правила и эволюционные стратегии, связанные с опытом и эрудицией проектировщика и трудно поддающиеся формализации. Наиболее удобным режимом проектирования поэтому является режим непосредственного взаимодействия пользователя с ЭВМ. В этом случае любая стратегия получения оптимального (квазиоптимального) варианта схемы может быть легко реализована. Одной из важных задач для получения оптимального варианта теплообменной системы в соответствии с температурно-интервальным алгоритмом является объединение (расщепление) потоков и теплообменников, перемещени подогревателей и холодильников вдоль температурных градиентов потоков таким образом, чтобы обеспечивалась необходимая [c.465]

Таким образом, К тем больше, чем больше коэффициент диффузии В деполяризатора, площадь поверхности 5 рабочего электрода и меньше объем V раствора деполяризатора в ячейке и толщина диффузионного слоя 6. Наибольшее влияние на К оказывает увеличение соотношения З/У, это обстоятельство учитывается при определении оптимальных параметров электролиза. Коэффициент В специфичен для каждого деполяризатора, но его вклад в скорости протекания электролиза можно увеличить, уменьшая вязкость раствора, нагреванием и заменой растворителя на менее вязкий (если это допустимо ). Температурный градиент изменения О от t равен приблизительно 2 % на 1 °С. Энергичное, равномерное перемешивание электролизи-руемого раствора также дает положительный эффект, так как заметно уменьшает толщину диффузионного слоя б. [c.13]

Влияние размеров зерен катализаторов. Первоначально изучалось влияние размеров зерен йз на характеристики стационарных режимов процесса синтеза аммиака. Расчеты выполнялись для первого слоя двухполочного аппарата со временем контакта 0,064 с. Скорость фильтрации реакционной смеси, пересчитанная на нормальные условия, 4,56 м/с. При увеличении размеров зерна катализатора с 5 до 10 мм степень превращения на выходе из первого слоя уменьшалась с 13,2 до 9,7%, что связано с уменьшением степени использования внутренней поверхности зерна катализатора, обусловленного наличием диффузионного торможения. Температурные градиенты внутри зерна в стационарном режиме невелики и в зоне максимальных температур градиентов по слою не превышают 1 (для зерна 2 мм) и 3°С (для 5 мм зерна). Для зерна катализатора размером 10 мм температурный перепад в зерне достигает 6°С в стацпонарном режи.ме. Однако перенос тепла внутри зерна не оказывает заметного влияния на характеристики стационарного процесса. Например, были выполнены расчеты стационарного режима (для зерна 2 мм) и 3°С (для зерна 5 мм). Для зерна катализатора проводности Яз = 0,5-10 ккал/(м с град). При этих значениях параметров в зерне образуется перепад температур между поверхностью и центром 6° (если зерно находится в зоне максимальных температурных градиентов по длине слоя). На выходе из первого слоя двухполочного реактора оптимальная степень превращения достигала 2 = 9,7% аммиака, а температура Г = 474°С. Для изотермического зерна катализатора выходные характеристики первого слоя составляли соответственно 2 = 9,6% и Г = 472°С. Таким образом, при расчетах стационарных режимов зерна катализатора можно считать изотермическими. [c.212]

В промышленных кристаллизаторах непрерывного действия образование и рост кристаллов происходят одиовремепно. Относительные скорости образования и роста определяют распределение получаемых кристаллов по размерам. Данные об этих скоростях, пригодные для проектных расчетов, практически отсутствуют. Однако детальное рассмотрение процесса позволяет сделать некоторые выводы, подтвержденные опытом эксплуатации промышленных кристаллизаторов. При низких степенях пересыщення растворов рост кристаллов преобладает над их образованием и поэтому получаются крупные кристаллы. При высоких степенях пересыщения существует обратная зависимость и получаются мелкие кристаллы. Как правило, для получения крупных кристаллов требуется низкая степень пересыщения, так как в противном случае независимо от типа применяемого оборудования и режима работы образуется слишком большое число ядер кристаллизации. Это неизбежно ведет к снижению производительности кристаллизаторов и необходимости в круппогабаритном оборудовании. Следовательно, задача сводится к достижению максимальной ироиз-водительности кристаллизаторов, совместимой с низкой скоростью образования ядер кристаллизации. Тип применяемого кристаллизационного оборудования, скорость перемешивания, температурный градиент, вязкость жидкой фазы й другие факторы определяют в весьма сложной форме степень пересыщения, которая допустима при необходимости получения крупных кристаллов. Однако оптимальный режим, требуемый для получения кристаллов заданных размеров, может быть выбран только па основе производственного опыта. [c.70]

При флокуляции, флотации и других процессах подготовки воды большое значение имеет структура ее потока. Очистные сооружения традиционной конструкции характеризуются неравномерностью распределения элементов потока по времени пребывания, обусловленной неравномерным профилем скоростей, наличием застойных зон, температурным градиентом и другими факторами. Ввиду этого в указанных сооружениях имеет место перемешивание воды в направлении движения потока, вызывающее проскок загрязнений, непрореагировавших полностью добавок и т.п. к выходу из сооружений. По данным отечественного и зарубежного опыта, размещение секционирующих, тонкослойных, чрубчатых, ячеистых, гравийных и других элементов в рабочем объеме аппаратов для очистки воды и кондиционирования суспензии (отстойники, гидро-циклоны, флокуляторы, осветлители, нефтеловушки, аэротенки, илоот-делители и др.) позволяет в 1,5-4 раза и болае увеличить производительность (или соответственно уменьшить объем) сооружений, а также получить другие технологические преимущества. Например, секционирование флокулятора механического типа позволяет соответственно в 1,3 и 2,5 раза уменьшить по сравнению с флокуляционной ячейкой полного смешения оптимальные величины градиента скорости и времени пребывания, обеспечивающие в опытных условиях максимальную (четырехкратную) флокуляцию первичных частиц каолина, обработанного глиноземом [c.15]

Внешние условия генезиса пегматитов и их минерализация специально рассматривались Керком и Кре-мерсом Эти условия имеют значение н случае наиболее сложного состава остаточных пегматитовых растворов (см. ниже), для температурного градиента в пегматитовом канале (как непосредственно в различных местах канала, так и в направлении от канала к вмещающим породам), при изменениях этих градиентов температуры и скорости протекания растворов. Все эти факторы в их совокупности создаю оптимальные условия для реакций замещения и роста кристаллов. Эти же усло1вия важны для понимания и управления ростом кристаллов в искусственных расплавах при получении промышленно-ценных кристаллов из расплавленного состояния. [c.572]

По аналогии с так называемой безлитниковой переработкой термопластов в литьевой форме с холодными литниковыми каналами могут перерабатываться также и реактопласты и эластомеры без потери формовочной массы в разводящих литниковых каналах. Это особенно важно, когда сшитые, то есть отвержденные разводящие каналы не должны регранулироваться. Холодный канал должен выполнять задачу удерживания реактопластов или эластомеров на таком температурном уровне, чтобы исключалось сшивание. Тем самым требования, предъявляемые к системе с холодными. титниковыми каналами, очень высоки температурный градиент в холодноканальной системе должен быть максимально ма-тым, а теплотехническое разделение формы и холодного канала должно быть оптимальным, чтобы с уверенностью избежать отверждения формовочной массы. Варианты исполнения форм с холодными литниковыми системами описаны более подробнее в разделах [c.18]

Изменение электрических и геометрических параметров дуги (разд. 2.2.—2.4 в [5а]) взаимосвязано с физическими и химиче-скими свойствами проб, испарившихся в источник излучения. Из электрических параметров (разд. 4.3.1) напряжение зажигания дуги очень чувствительно к изменениям в источнике излучения. Регистрация напряжения дуги — практический способ контроля стабильности дуги [4]. Кроме того, задавая определенные, согла-суюшиеся между собой параметры источника излучения, по изменению напряжения дуги можно сделать выводы о химической форме соединений в материале, помешенном в кратер электрода. Кривая зависимости напряжения дуги от времени горения дуги при силе тока 14 А для однородного вещества (не смеси веществ) характеризует испаряющееся соединение [6]. Хотя подобные изменения не отражаются на силе тока, дуга горит не стабильно, если сила тока дуги слишком низка (ниже 2—3 А). Устойчиво дуга горит при такой силе тока, при которой анодное пятно полностью покрывает края кратера электрода. В присутствии солей щелочных металлов при силе тока 6 А катодное пятно опирается на слой соли, которая оседает на графитовом противоэлектроде. При этом дуга горит не стабильно [4]. Стабильность дуги можно поддерживать даже при таких условиях, если использовать удлиненный противоэлектрод из угля с большим сопротивлением и низкой теплопроводностью (см. рис. 3.3, длина электрода 30 мм). Из-за высокого температурного градиента этого электрода электроны не покидают места, покрытые солью щелочного металла, и поэтому дуга все время остается на кончике электрода. Стабильность дуги повышается с увеличением силы тока. При силе тока больше 14 А независимо от формы электрода дуга не поднимается вверх по электроду. Однако для поддержания силы тока выше 10 А нужен стабилизированный и мощный генератор тока и необходимо охлаждение водой электрододержателей. В настоящее время такая сила тока является практически верхним пределом при возбуждении с помощью простой дуги постоянного тока. В противоположность этому существует тенденция создавать источники света с хорошими и контролируемыми аналитическими параметрами и, в частности, с непрерывным введением анализируемой пробы (разд. 3.3.7) на основе высокоэффективного дугового возбуждения. Экспериментальные результаты показали, что при увеличении силы тока обычно существует такая область силы тока, в которой одновременно достигаются максимальная чувствительность и минимальная погрешность определения [7]. Такой случай встречается нередко, он соответствует условиям оптимального возбуждения. В общем случае оптимальное возбуждение может быть получено при силе тока в области 15—20 и 30—40 А, хотя оно зависит также от других экспериментальных условий (поляр- [c.117]

С точки зрения формальной математики, решить эту задачу значительно сложнее, чем задачу для обратимой реакции, рассмотренной в разд. 9.7.2. Это объясняется тем, что выход В зависит от неонределенного ряда переменных ТI — мгновенных значений температуры в каждой точке 2 по длине реактора. Поэтому необходимо добиться максимального выхода В, для всех значений z . Это относительно сложная проблема вариационного исчисления, и мы ее здесь пе рассматриваем. Достаточно сказать, что для оптимизации процесса необходим уменьшаюящйся градиент температур в реакторе. На рис. 18 показаны наиболее существенные из результатов Билоуса и Амундсона, приведенные в удобной форме. Для любого данного времени процесса 0 наблюдается уменьшающийся оптимальный температурный градиент, являющийся разностью между начальной оптимальной температурой, описывающей условия на входе, и конечной оптимальной температурой, описывающей условия на выходе. Вычисления показывают, что хотя как начальное, так и конечное значения температуры понижаются с увеличением 0, это почти не влияет на уменьшение разности температур на входе и выходе. На рис. 18 даны также сравнивающиеся профили кривых оптимального [c.440]

Обгцие выводы таковы 1) оптимальный выход уменьшается с увеличением EJEz и к 21к й 2) более высокие выходы получаются при условии, что вторая реакция является реакцией второго порядка 3) оптимальный температурный градиент всегда отрицательный при Е а Е и при Е1 > Е2, хотя авторы указывают, что применяемый ими метод не обязательно может давать решение, имеюш,ее физический смысл, для случая 2 с Е [c.441]

Высокая стоимость и большие трудности эксплуатации оборудования для теп,пообмена и регулирующей аппаратуры, необходимых для поддержания правильного оптимального температурного градиента, могут оказаться очень важным фактором при решении вопроса об экономической целесообразности применения соответствующих теплообменников в реакторах. Сюда же добавляется серьезная проблема необходимости отвода достаточного количества тепла от реактора для поддержания желательного температурного градиента. Требования к теплопередаче могут оказаться столь значительными, что будут сводить на нет преимущества, получаемые при использовании ре/кима с падающим температурным градиентом. Однако при условии что реакция не слишком экзотермична при работе реактора в изотермическом режиме, будут достигаться вполне сопоставимые результаты, но без сопутствующих градиентному режиму трудностей, связанных с необходимостью удаления избыточных количеств тепла на выходе из реактора. Но всегда с,ледует помнить, что при управлении реактором в изотермхгческом режиме также требуется применять дорогостоящее оборудование для улучягения теплопередачи. Следовательно, необходимо тщательно учесть все практические трудности и затраты, связанные с методом управления, прежде чем решить, будет ли оптимальный температурный профиль или оптимальная температура при изотермическом режиме давать определенный экономический эффект. Чаще выгоднее использовать последовательность адиабатических реакторов. [c.444]

Большое значение приобретает создание крупномасштабных кристаллизационных процессов. Нами предложены аппараты для осуществления указанных процессов, основными принципами построения которых являются значительная величина поверхлости фронта кристаллизации обеспечение одномерной геометрии последнего создание вблизи указанного фронта оптимального температурного градиента и минимальной толщины диффузионного слоя. [c.21]

Железо. Эдварс и Пфейль [17, 71], вероятно, первыми вырастили кристаллы железа методом деформационного отжига. Этим способом удается выращивать кристаллы железа удовлетворительного качества, но условия выращивания сильно зависят от чистоты исходного материала. Железо с содержанием свыше 0,057о углерода (мягкая сталь) не рекристаллизуется. Для рекристаллизации требуется его обезуглероживание в восстановительной атмосфере (до концентрации углерода 0,01%). Проще же взять армко-железо или железо вакуумного переплава (99,99%). Оптимальный размер зерен в исходном материале составляет около 0,1 мм. Как правило, образцы предварительно прокатывают с обжатием на 50% и затем деформируют ( на 3%) растяжением [7]. Для лучшего контроля за образованием зародышей целесообразно локализовать область критической деформации [40]. После создания критической деформации поверхностные слои стравливают или удаляют электрополировкой. Затем образец отжигают 72 ч при 880—900 °С. Отжиг в поле температурного градиента, по-видимому, улучшает качество материала [39, 42]. Иногда после окончания ростового отжига поверхностный поликристаллический слой образца необходимо стравить, чтобы выявить крупные кристаллы. [c.160]