Степень перегрева жидкости

При кипении жидкости образуется пар, температура которого равна температуре насыщения определяемой давлением в аппарате. Кипящая жидкость перегрета и в зависимости от интенсивности парообразования имеет температуру t, которая несколько выше 4- Наибольший перегрев жидкости наблюдается у обогреваемых стенок, причем отдельные точки поверхности стенки (бугорки, шероховатости, пузырьки адсорбированных на поверхности газов и т. д.) являются центрами парообразования, т. е. местами возникновения пузырьков пара. Образующиеся пузырьки быстро растут и, по достижении некоторого диаметра, отрываются от поверхности и поднимаются вверх. При росте и отрыве пузырька происходит охлаждение жидкости вблизи данного центра парообразования и следующий пузырек может образоваться в этом центре только после того, как восстановится необходимая степень перегрева жидкости. Описанный процесс называется ядерным, или пузырьковым, кипением. [c.398]

Капилляр применяют для введения тока газа, чтобы предотвратить кипение толчками и перегрев жидкости во время перегонки вещества в вакууме. Так как воздух до некоторой степени является катализатором полимеризации эфира акриловой кислоты, то при введении через капилляр количество его должно быть минимальным. Лучше пользоваться инертным газом, например углекислым газой или азотом. Чтобы избежать полимеризации, может оказаться целесообразным в течение всего периода реакции пропускать через капилляр медленный ток углекислого газа. [c.117]

С ростом числа ступеней в выпарной системе почти в такой же степени увеличивается кратность использования тепла греющего пара и снижается его расход. При переходе от одноступенчатой выпарки к системе из двух или большего числа ступеней полезная разность температур в отдельном выпарном аппарате снижается, так как общая разность температур между греющим и соковым паром Б последнем аппарате выпарной системы распределяется между несколькими аппаратами. Помимо того, в каждом аппарате часть общей разности температур теряется на температурную депрессию, перегрев жидкости, а также в связи с падением давления сокового пара в трубопроводах между аппаратами. Поэтому переход к многоступенчатой выпарной системе приводит к необходимости увеличения размеров выпарных аппаратов и поверхности теплопередачи в них. Получаемая при этом экономия греющего пара полностью покрывает увеличение затрат на аппаратуру. [c.254]

При перегонке вблизи нижнего предела давлений, которые здесь рассматриваются, вообще не имеет места настоящее кипение в обычном смысле этого-слова. Вместо этого происходит быстрое испарение с поверхности жидкости и пузырьков не образуется. В этом случае повсеместно происходит значительный перегрев жидкости и иногда в большей степени в слое, находящемся в контакте с подводящей тепло поверхностью. В области высокого вакуума этот общий перегрев необходим. Вообще сам термин точка кипения является неудачным. Под точкой кипения обычно принимают среднюю температуру, при которой давление пара вещества имеет данную величину [63]. Это, таким образом, является понятием, связанным с равновесием, а не с кинетикой, и мы имеем курьезный парадокс, состоящий в том, что ни одна из жидкостей не кипит при своей точке кипения. Точку кипения можно более справедливо определить, как такую температуру при данном давлении, при которой жидкость только начинает закипать. Для того чтобы вызвать изменение фазы от жидкости к пару, мы должны иметь перегрев. При атмосферном давлении степень этого перегрева, необходимого для того, чтобы вызвать нужную скорость испарения, обычно бывает небольшой однако в процессах, протекающих в вакууме, она может быть очень значительной. [c.399]

Одним из особых случаев эксплуатации насоса является его работа с очень маленькими расходами. На протяжении многих лет считалась недопустимой работа центробежного насоса с почти или полностью закрытой задвижкой на напорном трубопроводе. Однако степень опасности для насоса, работающего с полностью закрытой задвижкой на напорном трубопроводе, может быть различной в зависимости от многих факторов. В одном случае это может быть совершенно безопасным, а в другом — перегрев жидкости может не только ухудшить характеристики насоса, но и привести к выводу его из строя. [c.182]

В табл. 5.1 приведены данные о физических свойствах для некоторых наиболее распространенных теплоносителей, в том числе и характерные для них величины перегрева. Из таблицы можно видеть, что особенно большой перегрев наблюдается при кипении щелочных металлов, главным образом на начальной стадии, когда давление очень низкое. Наибольшие трудности связаны с возникновением взрывного кипения при работе со щелочными металлами во избежание коррозии их приходилось использовать в исключительно чистых системах и жидкости должны были иметь высокую степень чистоты. Величина перегрева щелочных металлов может превышать 278 С. и если это случается, возникает энергичное взрывное кипение. [c.93]

Перегрев — когда жидкость нагрета до температуры более высокой, чем температура насыщения. Превышение температуры характеризует степень перегрева. При перегреве образующийся пар покидает жидкость. При этом его температура может быть выше температуры насыщения. Такой пар после предварительного охлаждения до температуры насыщения конденсируется на холодной поверхности. [c.122]

Контактную массу помещают в контактные трубки из стекла, фарфора, стали, меди и т. п., для обогрева которых предусмотрены специальные бани или электрообогрев. Важным фактором является регулирование температуры, от которой в значительной степени зависит выход и состав продукта реакции. При применении реактора с неподвижной контактной массой очень трудно обеспечить тесное соприкосновение газообразных компонентов реакции со всей поверхностью контактной массы. Это особенно заметно при использовании порошкообразной контактной массы, в которой образуются каналы. Через эти каналы проходит органический галогенид, вследствие чего реакция в них протекает очень быстро и происходит перегрев контактной массы. На остальных участках контактной массы, куда органический галогенид поступает только в результате диффузии, реакция не протекает. Значительным улучшением этого способа является применение формованной контактной массы, вследствие чего органический галогенид равномерно проходит через нее в течение всего времени реакции, причем кремний расходуется постепенно и равномерно. Органический галогенид вводится в контактную трубку в газообразном виде. Если в реакционную камеру вводят газ, например водород, инертный газ, галоген или галоидоводород, то перед вводом в контактную трубку его смешивают с органическим галогенидом. Если органический галогенид представляет собой жидкость, то его подают в испаритель. Скорость испарения и давление паром органического галогенида регулируют путем регулирования температуры испарителя. Добавляемый газ в этом случае выполняет функцию переносчика органического галогенида. Продукты реакции охлаждаются рассолом или водой. Непрореагировавший галогенид очищают и вновь вводят в цикл. [c.75]

Выбор регулятора по статической характеристике. В аммиачных испарителях степень заполнения достаточно точно определяется уровнем. Поэтому здесь можно применить статический регулятор уровня РгУ (рис. 111, а). Заметим, что в кожухотрубных оросительных испарителях уровень жидкости является единственным показателем, так как перегрев пара на выходе у них равен нулю независимо от степени заполнения. [c.213]

Регулируемым параметром, обеспечивающим оптимальное заполнение испарителя, может быть уровень жидкости в испарителе Н или перегрев пара на выходе из испарителя Д. ,. Выбор регулируемого параметра определяется конструкцией испарителя, схемой подачи и свойствами хладагента. Перегрев пара — более универсальный параметр, чем уровень. Уровень жидкости определяет степень заполнения только в испарителях затопленного типа (отвод пара из верхней точки). Однако и в этом случае уровень не всегда однозначно определяет степень заполнения. С увеличением тепловой нагрузки (интенсивное кипение) в кожухотрубных испарителях значительная часть трубок, находящихся над уровнем жидкости, смачивается в результате разбрызгивания хладагента. Особенно существенно это во фреоновых испарителях, где полная смачиваемость поверхности в случае интенсивной нагрузки достигается при высоте уровня 30—40%. [c.179]

Тетраэтилсвинец как антидетонатор имеет ряд недостатков. Прежде всего — отложение свинца на деталях двигателя, в частности на выхлопных клапанах, что приводит к выходу двигателя из строя через сравнительно короткий срок работы. Для уничтожения или смягчения этого дефекта в этиловую жидкость, добавляемую в топливо и содержащую тетраэтилсвинец, вводят так называемый выноситель . Однако неоднократно наблюдались случаи массовой порчи выхлопных клапанов при применении этиловой жидкости с полноценным выносителем (бромистое соединение). Это явление наблюдалось в Англии, когда широко стал использоваться этилированный бензин, ввезенный из США такое же явление наблюдалось в 1948 г. и у нас, когда этилированный бензин стал применяться для автомобильных двигателей прежних выпусков (ГАЗ-ММ и ЗИС-5), имевших низкую степень сжатия. Наблюдался сильный перегрев двигателей с последующим выгоранием клапанов. Для устранения этого дефекта пришлось применить для выхлопных клапанов более стойкую и дорогую сталь. Явление выгорания выхлопных клапанов в автомобильных двигателях с низкой степенью сжатия при применении для них полноценной этиловой жидкости с относительно малым содержанием последней в топливе (около 1 мл этиловой жидкости на 1 кг бензина) не получило еще полного объяснения. Возможно, что при этом оказалось слишком поздним зажигание рабочей смеси из-за ее замедленного горения вследствие этилирования бензина. Однако всесторонних испытаний проведено не было. Между тем этот вопрос практически очень важный, и он должен быть решен по возможности срочно. [c.24]

Поскольку применение насосов для создания циркуляции обеспечивает очень высокую степень смешения, то перегрев раствора и глубина закипания оказываются чрезвычайно малыми величинами. Поэтому движущую силу естественной циркуляции и потери напора на ускорение жидкости в зоне кипения можно не учитывать, и уравнение (47) примет вид [c.226]

Так как со степенью перегрева расплава связана высота столбика жидкости, следующего за фронтом кристаллизации, должен быть установлен оптимальный перегрев. С перегревом растет и высота столбика жидкого расплава и тем труднее осуществить удаление примесей от фронта кристаллизации. [c.72]

Чтобы применить эти рассуждения к пузырьковому кипению, предположим, что вблизи обогреваемой поверхности, которая окружена в значительной степени, если не полностью, жидкостью, находится очень небольшой пузырек пара. Для того чтобы пузырек не сконденсировался, давление пара внутри него должно быть больше, чем давление жидкости. Поскольку перегрев пара обычно очень мал, а его существование только усиливает нашу аргументацию, ]52 [c.152]

К таким показателям, которые в большей или меньшей степени удовлетворяют предъявляемым требованиям, относят сухость и перегрев пара, уровень жидкости и температуру (давление) кипения. [c.79]

График зависимости между Гти1 и переохлаждением (А7) приведен на рнс. 37. Верхняя ветвь (кривая /) соответствует ассоциату с выпуклой поверхностью в переохлажденной жидкости, нижняя (кривая 2)—ассоциату в перегретой жидкост)т. Видно, чем больше геометрическая поверхность ассоциата отклоняется от плоской, тем выше значение АТ. Переохлаждение илн перегрев жидкости зависит не только от радиуса, но и от разрывного усилия, которое находится в зависимости от поверхностного натяжения на границе новой и старой фаз. Так как для разрыва сплошности нефтяной жидкости достаточно образовать полость размерами порядка удвоенного расстояния между молекулами, минимальная работа 2а (на единицу площади) может быть приравнена произведению разрывного усилия на г. Отсюда (р = 2о/г) следует, что ири равенстве г для нефтяных растворов разрывное усилие меньше (а = 20—30 Н/м), чем для воды (о = 73 Н/м), и значительно меньше, чем для ртути (а = 473,5 Н/м). Размеры ССЕ в значительной степени влияют и иа теплоотдачу. В случае ССЕ с размерами Гт1п теплоотдача во много раз меньше, чем прн ССЕ с Гтах. [c.121]

Подача катализатора (в пересчете на металлический кобальт, в процентах на олефнновое сырье) изменяется от 0,05% вес. при применении предварительно приготовленного карбонила кобальта до 1% вес. — нри кобальтовом катализаторе на носителе [29]. Однако концентрация активного карбонила кобальта в реакторе может существенно отличаться от этих величин. Эта концентрация зависит от температуры в данной точке объема реактора, парциальных давлений водорода и окиси углерода и скорости образования карбонила. Значительные колебания отношения Нг СО при прохождении через реактор могут приводить к изменениям концентрации карбонила. Местный перегрев, вызываемый недостаточным перемешиванием или перавномерпым отводом тепла, может иривести к разложению катализатора и в результате к значительным колебаниям степени превращения. Недостаточное перемешивание также может приводить к снижению концентрации окиси углерода в отдельных объемах жидкости, что сопровождается разложением катализатора. В практических условиях в реакторе, вероятно, одновременно присутствуют как твердый кобальт, так и карбонильная форма его. Удаление кобальта из реактора в виде карбонила можно значительно уменьшить, проводя последнюю стадию реакции при повышенной температуре [29]. [c.272]

Напомним, что заправка может считаться нормальной только тогда, когда испаритель заполнен жидкостью в достаточной степени, то есть перегрев находится в нормачьных пределах (для испарителя с прямым циклом расширения это, как правило, составляет от 4 до 7°С), что предполагает правильную настройку ТРВ и, следовательно, поддержание давления конденсации на должном уровне, поскольку от этого зависит производительность ТРВ. Более того, мы видим, что благодаря колебаниям уровня жидкости в ресивере температура воздуха на входе в испаритель не должна быть ни слишком высокой, ни слишком низкой по отношению к нормальному эксплуатационному диапазону, предусмотренному для функционирования данной установки. [c.62]

Разность температур, используемая в расчетах теплопередачи в выпа рных аппаратах, является в некоторой степени произвольной величиной, так как для большинства аппаратов очень трудно определить температуру кипения раствора в каждой точке греющей поверхности. Температуру конденсации водяного пара (как наиболее часто употребляемого греЮщего агента) обычно определяют просто и точно, изм-еряя манометром давление пара в греющей камере и отыскивая соответствующую ему температуру по так называемым паровым таблицам (таблицы свойств насыщенного водяного пара). Никакой скидки на перегрев пара или переохлаждение конденсата при расчете температуры греющего пара не делается. Подобным же обрйзом (цо измерению да- вления в паровом пространстве над кипящей жидкостью) определяется температура насыщенного пара, которую приближенно можно считать равной температуре чистой кипящей жидкости. Разность температур греющего и насыщенного пара над кипящим раствором называется кажущейся разностью температур, а коэффициент теплопередачи, рассчитанный по этой разности температур, — кажущимся коэффициентом теплопередачи. [c.287]

По перегреву пара на выходе из испарителя можно значительно точнее определить степень заполнения, чем по уровню жидкости, а в прямоточных испарителях, где нет определенного уровня, контролировать заполнение можно только по перегреву. В малых фреоновых машинах с прямоточными змеевиковыми испарителями оптимальный перегрев А и при отсутствии в схеме теплообменника равен 5—7°С. В машинах с теплообменником можно увеличить заполнение испарителя, поддерживая перегрев О—2°С. При А и = 0°С начинается переполнение испарителя, но довыкипание жидкости в начале теплообменника не ухудшает работы установки, так как используется для переохлаждения жидкого хладагента, поступающего в испаритель. [c.179]

Кроме несчастных случаев, угрожающих здоровью работающих, бывают происществия, следствием которых оказывается только ущерб, нанесенный лаборатории. В Советском государстве безразличное отношение к материальным потерям совершенно недопустимо. Отметим два правила, соблюдение которых при работе с электроприборами является обязательным. Нагреватели для воды, опускаемые в нагреваемую жидкость, надо сначала выключить, а затем вынимать их из воды, так как иначе неизбежно быстрое перегорание нагревателя вследствие перегрева. Столь же вредна распространенная привычка ослаблять интенсивность нагревания на электрических плитках посредством накрывания их асбестом, расположенным непосредственно на нагревателе. При таком использовании плиток, рассчитанных на работу при открытом нагревателе, происходит перегрев нагревателя и неизбежное ускоренное перегорание его. При необходимости ослабить нагрев, производимый посредством такой электрической плитки, обязательно следует помещать между асбестом и нагревателем фарфоровый треугольник, при помощи которого создается воздушная прослойка выше нагревателя. Еще удобнее применять реостаты или располагать нагреваемый прибор над электрической плиткой на такой высоте, при которой устанавливается необходимая степень нагрева. [c.130]

ПО отношению к массе жидкого или твердого вещества, свободно лежащего на нагретой подставке, пун но, чтобы давление пара, образовавшегося в первое мгновение, было достаточно сильно для приподпятия сразу всей массы вещества, так чтобы сна была выведена из соприкосновения с нагретой поверхностью. Если этого ие случится,— если жидкое вещество останется в непосредственном соприкосновении с этой поверхностью, то начинается процесс обыкновенного кипения, и жидкость может тогда перегреться. В этом последнем случае прилипание жидкости по стенкам сосуда, сцепление каждой частички вещества со всеми окружающими ее однородными частичками и, наконец, давление вышележащих слоев жидкости [на частички, получающие тепло] — все это препятствует свободе частичек, и температура продолжает возрастать до тех пор, пока все эти сопротивления будут преодолены. Когда теперь в массе жидкости, более или менее перегретой, появится пузырек, т. е. образуется внутри жидкой массы свободная поверхность, то частички, находящиеся на этой поверхности, удерживаемые сцеплением с одной только стороны, начинают отделяться легче, и размеры испаряющей поверхности, вместе с количеством частичек, переходящих в газообразное состояние в каждый данный момент, начинают быстро расти. Возрастание это еще ускоряется уменьшением давления [верхнего слоя], наступающим по мере того, как пузырек пара поднимается в мЕСсе жидкости. Мне кажется, по этим соображениям, что мы совсем не вправе сравнивать, вместе с Лоджем, состояние кипящей жидкости с состоянием вещества, испаряющегося на одной только поверхности. Впрочем, явление, напоминающее до некоторой степени образование пузырей пара в массе кипящей жидкости, может произойти и со льдом в опыте Р арнелли если ледяная оболочка, прилипши краями к стеклу, отграничит замкнутое пространство, образуя, так сказать пузырь, то внутри этого пространства тотчас наступает обыкновенное явление — таяние. [c.402]

А. Бутлеров сообщает, что им повторен был опыт Карнелли над отношением льда к нагреванию под малым давлением лед медленно испарялся не тая, но температуру его возвысить не удалось. Опыты продолжаются. Из числа лиц, допускающих возможность действительного нагревания льда, Лодж попытался дать объяснение предполагаемой возможности такого факта, но Бутлеров думает, что соображения Лоджа едва ли верны они прилагаются собственно по отношению к сфероидальному состоянию при этом состоянии притекающее тепло ухолит на образование пара, и масса вещества не нагревается выше известной степени. Можно действительно думать, что лед, не плавясь, можцт, при достаточно высокой температуре, быть в сфероидальном состоянии при всяком давлении, т. е. жидкость не будет успевать образоваться,— лед не будет успевать нагреваться под своей поверхностью, но тогда как может нагреться (перегреться) масса льда Внутреннее плавление в этом случае наступило бы тем болео, что места довольно при таянии происходит уменьшение, а не увеличение объема. Температура ниже точки плавления должна сохраняться в массе, подобно тому, как жидкость в сфероидальном состоянии сохраняет температуру ниже точки кипения.— Что касается положительного результата калориметрических опытов Карнелли, то ие объясняются ли они пристающей к льду оболочкой пара высокой температуры, который в мгновение переноса в калориметр остается еще ненасыщенным и потому по отношению к льду — в сфероидальном состоянии [c.547]

Перегрев пара. Этот показатель наиболее распространен. Сущность процесса кипения состоит в том, что только в активной зоне испарения находится парожидкостная смесь при температуре насыщения. За пределами этой зоны происходят перегрев пара и доиспарение капель жидкости. Чем большую теплопередающую поверхность занимает зона перегрева, тем больше величина перегрева на выходе и тем меньше степень заполнения испарителя. Существуют достаточно простые методы измерения перегрева. Для этого измеряют температуру выходящего пара и температуру кипения (аапрпмер, с помощью манометра с дополнительной температурной шкалой) и находят разность [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология