Скорость абсорбции нижняя

На рис. 1У-3, в показана полиэтиленовая втулка, которую можно перемещать и устанавливать на определенной высоте трубки На внешней поверхности втулки были прорезаны три вертикальные канавки. По достижении верха втулки жидкость стекала далее по этим канавкам, оставляя остальную поверхность не смоченной. Застойная пленка ири этом возникала только в канавках, которые выступали на 1—2 см выше неподвижного уровня жидкости. Так как поверхность жидкости в канавках составляла менее 2% общей поверхности стекающей пленки в колонне, то и ошибка не превышала этой величины. Эффективность описанного устройства для устранения влияния застойной пленки в нижней части колонны была продемонстрирована путем сопоставления скоростей абсорбции СОз водой, измеренной экспериментально и найденной расчетом (растворимость и коэффициент диффузии СОз в воде хорошо известны). [c.82]

А. Пусть состав жидкости на каждой тарелке практически однороден, т. е. отсутствует его систематическое изменение по длине тарелки из-за движения жидкости перекрестным током по отношению к газу. Это может быть, когда высота пены на тарелке больше диаметра колонны или когда жидкость стекает через те же отверстия, через которые проходит газ (на тарелках без перетоков), а не движется по отношению к нему перекрестным током. В таких случаях состав жидкости, уходящей с нижней тарелки (он задан), не отличается от ее состава в любой точке пены на тарелке. Изменение состава газа на тарелке не известно и им приходится в начале расчета приближенно задаваться. Значение На (где а — межфазная поверхность в единице объема жидкости), соответствующее составу жидкости и среднему составу газа, определяется методами, подобными тем, которые были использованы в главе VI для проточных абсорберов, на основе значений ка, к1 и а, определяемых, как указано в главе IX. Общая скорость абсорбции на тарелке равна произведению На на общий объем [c.199]

Промышленные абсорберы газового бензина иногда действуют при таких условиях, когда поток масла отводится через теплообменник или промежуточный холодильник и затем возвращается в колонну. Это делается для того, чтобы снизить тепловой эффект растворения, что экономически иногда оказывается выгодным. В одной серии промышленных испытаний применение промежуточного холодильника позволило увеличить степень абсорбции с 25,1 до 36,8 % от общего количества молей поступающего газа 125]. Скорость абсорбции в нижней половине колонны более чем вдвое превышала значение, реализовавшееся в том случае, когда аппарат работал в адиабатическом режиме. [c.459]

При исследовании массоотдачи в жидкой фазе в нижней части трубки возможно образование неподвижной по-вер.чности, представляющей собой пленку ПАВ. Образование пленки происходит независимо от того, добавлялось или нет ПАВ (ср. с. 104), причем скорость абсорбции на такой пленке резко снижается [180]. Чем меньше высота трубки, тем сильнее влияние такой пленки, что ведет к ошибкам при измерениях. Для устранения указанных ошибок реко.мендована установка в нижней части трубки специальной втулки [181]. [c.143]

При всей своей простоте выражение (V.7) страдает рядом недостатков. Прежде всего дисперсность жидкости обычно определяется при ее разбрызгивании форсунками в неподвижный воздух. В реальных условиях движущийся газ может существенно повлиять на крупность образующихся капель. Далее, средний объемно-поверхностный диаметр капель дает представление лишь о величине поверхности, но ни в коем случае не отражает гидродинамических особенностей движения отдельных капель (направления и скорости их движения). Иными словами, использование величины ср.к не позволяет по существу применить уравнение (V.6) для определения поверхностного коэффициента скорости массоотдачи. Кроме того, в процессе своего движения капли жидкости могут не только самопроизвольно распадаться, но и коалесцировать при столкновениях, что приводит к изменению их размеров. При попадании на стены скрубберов капли могут либо дробиться, либо стекать в виде пленки. Если же учесть, что газ по сечению аппарата распределяется неравномерно и то обстоятельство, что при образовании капель и их ударе о зеркало жидкости в нижней части колонны абсорбция носит иной характер, чем при полете капли через газ, становится ясным, что аналитический расчет полого скруббера при сегодняшнем уровне знаний происходящих в нем процессов практически невозможен. В силу этого наиболее целесообразным представляется использовать для расчета скрубберов объемный коэффициент скорости абсорбции Kv, устанавливая его зависимость от основных параметров процесса. Эти зависимости удобнее всего представлять, как показала практика, в виде степенных функций. [c.213]

Производится выбор скорости газа в полном сечении аппарата. При этом следует учитывать допустимый диапазон ш г от 1 до 3 м/с и возможные отклонения от расчетной скорости газа при колебаниях расхода газа во время эксплуатации аппарата, чтобы не выйти за пределы критических скоростей. Для процессов абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу скорости газа, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.241]

Расчетная скорость газа может быть принята от нижнего предела Wr = i м/с до высшего Шр = 3 м/с. Для абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.214]

Газ, охлажденный до—35 °С, поступает на абсорбцию в колонну основной промывки 2, снабженную колпачковыми тарелками. Высота абсорбера 24 м, скорость газа около 1 м/с. Колонна основной отмывки состоит из трех секций. В нижней осуществляется грубая очистка газа метанолом, охлажденным в аммиачном холодильнике. Метанол из нижней части абсорбера передается далее на десорбцию. Количество циркулирующего через аммиачный холодильник метанола зависит от теплового баланса абсорбера, т. е. от теплоты абсорбции двуокиси углерода. [c.274]

Плотность орошения. В большинстве случ аев для абсорбции используются аппараты колонного типа. В этих аппаратах жидкость подается в верхнюю часть, стекает вниз, газ подается противотоком, поступая в нижнюю часть и поднимаясь вверх. Скорости подачи жи-дко сти и газа могут изменяться в зависимости от конструкции внутренних устройств. Количество жидкости, поступающее на единицу сечения колонны в единицу времени, обычно выражается в кг/м ч, и эта величина называется плотностью орошения. [c.162]

При определении необходимого диапазона изменения основных нараметров процесса прежде всего вычисляли нижний предел окружной скорости, соответствующей появлению и развитию в газовой фазе вихрей Тейлора Ута- Как было показано ранее (см. рис. П-11, кривые 2 и 4), при абсорбции аммиака водой критическая скорость ротора Ута, ири которой появляются вихри Тейлора, [c.101]

Во-вторых, предельная скорость парового потока в насадоч-ной колонне обычно в 1,5—2 раза меньше, чем в тарельчатой колонне. Следовательно, производительность абсорбционно-от-парной колонны лимитируется скоростью пара в нижнем сечении отпарной секции. В-третьих, наличие значительных количеств пара и жидкости в нижней я средней частях отпарной секции приводит к тому, что процесс массопередачи протекает при больших движущих силах, т. е. сопровождается существенными термодинамическими потерями. Эти потери можно уменьшить при применении схемы абсорбции с разрезной колонной. [c.318]

Выбор расчетной скорости газа в полном сечении аппарата и скорости жидкости. Поскольку линейная скорость Шг является определяющим фактором, от которого в основном зависит гидродинамическая обстановка на решетке пенного аппарата, очень важно правильно выбрать ее расчетную величину. При этом следует учитывать допустимый диапазон о)г и возможные отклонения от расчетной скорости газа при колебаниях расхода газа во время эксплуатации аппарата, чтобы не выйти за пределы критических скоростей, рассмотренных в 1.1 (см. рис. 1.1). Обычно расчетная скорость может быть принята от низшего предела 1Уг=1 м/с до высшего Шг=3 м/с. Для процессов абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.78]

Подлежащий абсорбции газ нагнетается насосом и поступает в нижнюю царгу абсорбера 1. Поглощающая жидкость из резервуара-сборника или (если поглощающая жидкость вода) непосредственно из водопровода поступает в регулятор напора, 2 и оттуда идет на орошение в верхнюю царгу абсорбера. Регулятор напора является необходимым элементом установки, так как он обеспечивает вполне определенную скорость подачи жидкости соответственно требуемому ее расходу. [c.544]

Если абсорбция ЗОг осуществляется в башне с насадкой, орошаемой содовым раствором, то реакция (1) заканчивается в зоне, соответствующей приблизительно 30%, а реакция (2)—-40% верхнего объема насадки. Нижние 60% объема насадки соответствуют зоне образования бисульфита по реакции (3). Количество ЗОг, поглощаемое при образовании сульфита в 40% верхнего объема башни, равно количеству ЗОг, поглощаемому при образовании бисульфита в 60% нижнего объема башни. Следовательно, скорость поглощения ЗОг изменяется по высоте аппарата. Скорость увеличения содержания общего ЗОг (сульфитного и бисульфитного) в растворе вначале увеличивается, достигает максимума, когда в растворе содержится [c.524]

Здесь г — константа скорости химической реакции второго порядка Da, Db — коэффициенты молекулярной диффузии абсорбируемого компонента и хемосорбента в жидкой фазе Рж — коэффициент массоотдачи в жидкой фазе при физической абсорбции Лр — текущая концентрация абсорбируемого компонента в жидкости на границе раздела фаз h — высота абсорбера — константа фазового равновесия Шг, — приведенные скорости газа и жидкости. Индекс 1 относится к нижнему сечению, индекс 2 — к верхнему сечению аппарата. [c.156]

Высота насадочной абсорбционной колонны [2]. Насадочная колонна, подобная описанной в примере 21-2, должна быть применена для выделения 90% циклогексана из его смеси с воздухом путем абсорбции нелетучим легким маслом. Поток газа подается в нижнюю часть колонны со скоростью 10,279 м -мин при температуре 30 °С и давлении 1,05 атм. Поступающая смесь содержит 1 объемн. % циклогексана. Масло подается на верх колонны со скоростью 9,08 кмоль. ч 1 также при температуре 30 °С и содержит 0,3 мол. % циклогексана. Давление паров циклогексана при 30 С равно 121 мм рт. ст., и можно допустить, что для рассматриваемой смеси циклогексан — масло выполняется закон Рауля. [c.643]

Подлежащий абсорбции газ поступает в нижнюю часть башни, где получает направление движения по винтовой линии, двигаясь со скоростью 0,7—0,8 м сек. Жидкость на поглощение подается в многодисковый вращающийся разбрызгиватель, помещенный внутрь отражательных неподвижных дисков. [c.360]

При адиабатической абсорбции концентрация получаемой кислоты в большой степени зависит от концентрации хлористого водорода в газе, поступающем на абсорбцию, от его температуры и линейной скорости, а также от высоты слоя насадки и от плотности орошения. Так, из газов, содержащих менее 10% хлористого водорода, удается получать только 20%-ную кислоту. Для увеличения концентрации кислоты, получаемой из разбавленных газов, абсорбер делят по высоте на две секции. В нижней секции, где кислота контактирует с более концентрированным газом, осуществляют многократную циркуляцию кислоты с одновременным ее охлаждением в выносном холодильнике. [c.67]

Полученное нижнее предельное значение скорости значительно меньше того, которое отвечает скорости чисто физической абсорбции и равно 0,48Х Х10"8 моль/(см .с). Из сказанного ясно, что при такой небольшой концентрации катализатора скорость растворения, измеренная в абсорбере с мешалкой, будет почти в точности соответствовать скорости физического растворения. [c.409]

Примем теперь скорость абсорбции на самой нижней тарелке равной R = = 1,510- моль сек-см межфазной поверхности). Тогда скорость абсорбц-ш, отнесенная к единице поперечного сечения, будет [c.202]

В нижнюю часть карбонизационной колонны 4 под давлением около 1,5 кгс/см хшдается двуокись углерода из известковых печей. Перед поступлением в колонну газ очищается от механических примесей в промывателе газа 14. Для обеспечения достаточно высокой скорости абсорбции содержание СО в газе известковых печей должно быть не ниже 32% (на некоторых заводах не ниже 38%). На выходе из карбонизационной колонны содержание Og в газе снижается до 18—22%. Этот газ выбрасывается в атмосферу. [c.192]

Обсуждение. Применение средних значений t или 0, определяемых уравнением (9.129), соответствует допущению о том, что удовлетворительное описание рабочей линии возможно при сравнительно плавном изменении потоков по высоте колонны. Значение 0А, найденное таким способом, необязательно должно в точности отвечать локальным значениям 0 на различных высотах в аппарате. Например, если компонент А абсорбируется из газа, а другой компонент В десорбируется из жидкости, то 0а может изменяться от положительного значения, близкого к единице в нижней части колонны, до небольшого отрицательного значения в верхней части. Если переносимые количества компонентов А и В, равны, то рабочую линию можно описать, основываясь на значении 0а, равном бесконечности. С другой стороны, если растворитель испаряется со скоростью, находящейся в п тоянном отношении со скоростью абсорбции компонента А, то 0д будет иметь постоянное значение, равное локальным значениям 0а в аппарате. Настоящая процедура подтверждается выводом, который вытекает из анализа, приводящего к рис. 9.33, а именно, что значение 0л, выраженное через фактор фл, оказывает очень слабое влияние на интеграл (9.123) для iVoo- Уравнение (9.123) зависит в основном от члена V—Y и, следовательно, от формы и положения рабочей линии. Главной задачей поэтому является выбор значения 0а, удовлетворяющего уравнению рабочей линии. [c.498]

В. И. Даль и М. А. Виткина рассматривают картину движений внутри пузырька под действием касательных напряжений по аналогии со схемой А. Н. Фрумкина р ]. Вблизи межфазной поверхности газ в пузырьке перемещается книзу, вследствие чего верхняя (лобовая) часть диффузионного слоя подвергается растяжению, а нижняя (тыловая)— сжатию. Уплотнение частиц в нижней части пузырька вызывает выталкивание струй газа вверх, через его среднюю часть. Это обусловливает непрерывную конвекцию газа во время движения пузырька. Такая схема легко объясняет причину большей скорости абсорбции в лобовой части пузырька, чем в тыловой, и причину различия концентраций вещества вверху и внизу пузырька. [c.120]

Астарита [30], анализируя данные Тончелли, учел изменения состава жидкости по колонне. После исключения из корреляции тех опытов, в которых в нижней части колонны образовывалось некоторое количество бикарбоната, получена ожидаемая прямая на диаграмме зависимости отношения скоростей химической и физической абсорбций от концентрации щелочи на входе жидкости. Однако наклон этой прямой был немного ниже ожидаемого. В целом [c.142]

Принципиальная технологическая схема процессов химической абсорбции не отличается от обычной схемы абсорбционного процесса. Однар(0 в конкретных условиях в зависимости от количества кислых газов в очищаемом газе, наличия примесей, при особых требованиях к степени очистки, к качеству кислого газа, и других факторов технологические схемы могут сун ест-венно отличаться. Так, например, при использовании аминных процессов при очистке газов газоконденсатных месторождений под высоким давлением и с высокой концентрацией кислых компонентов широко используется схема с разветвленными потоками абсорбента (рис. 53), позволяющая сократить капитальные вложения и в некоторой степени эксплуатационные затраты. Высокая концентрация кислых комионентов требует больших объемов циркуляции поглотительного раствора. Это не только вызывает рост энергетических затрат на перекачку и регенерацию абсорбента, но и требует больших объемов массообменных аппаратов, т. е. увеличения капитальнрлх вложений. Вместе с тем из практики известно, что в силу высоких скоростей реакций аминов с кислыми газами основная очистка газа происходит на первых по ходу очищаемого газа пяти—десяти реальных таре, 1-ках абсорбера на последующих тарелках идет тонкая доочистка. Этот факт послужил основанием для подачи основного количества грубо регенерированного абсорбента в середину абсорбера, а в верхнюю часть абсорбера — меньшей части глубоко-регенерированного абсорбента. Это позволило использовать абсорбер переменного сечения (нижняя часть большего диаметра, верхняя — меньшего), что снизило металлозатраты, а также сократить затраты энергии за счет глубокой регенерации только части абсорбента. [c.171]

Чертков исследовал абсорбцию SOg из газов с концентрацией 0,1—0,3% в башне прямоугольного сечения со сторонами 1,5 и 3 м, насаженной деревянной хордовой насадкой (нижняя часть была насажена плоскопараллельной насадкой). Абсорбция производилась известковым молоком и растворами сульфит-бисульфита магния [208], причем скоростьгаза составляла 0,4—1,6. м/се/с, а плотность орошения 7,5—50 м1ч. Объемный коэффициент массопередачи достигал 30—115 кмоль-м -ч -бар , возрастая пропорционально скорости газа. При pH раствора 6,1—6,2 сопротивлением жидкой фазы можно пренебречь, и данные опытов описываются уравнением [c.478]

При физической абсорбции велизина т] , д может достигать 70—80%, при хемосорбции она сильно зависит от скорости химической реакции. При тонкой очистке желательно, чтобы т]в,а 0,1, т. е. чтобы г/2, в 0,1г/2,в- В этом случае движущая сила процесса абсорбции практически не зависит от равновесного давления в верхней части абсорбера. Степень приближения к равновесию в нижней части десорбера обычно выше, чем в абсорбере, особенно при повышенной температуре. Поэтому можно принимать т]н,р = 0,8—1. [c.47]

Рассматривая изменение показателей массопередачи в аппарате ВН с увеличением линейной скорости газа, можно несколько иначе подойти к определению режимов работы слоя насадки. Стационарное состояние и начальное взвешивание насадки могут-быть объединены в один режим, характеризующийся падением степени абсорбции. Коитакт газа с жидкостью в этом режиме происходит по смоченной поверхности элементов насадки. В следующем режиме, совпадающем в основном с гидродинамическим режимом развитого взвешивания насадки, степень абсорбции возрастает. Нижняя граница второго режима по данным экспериментов соответствует значению линейной скорости газа = 1>2—1,4 Шр.в.ор.н- Для третьего режима, наступающего при далвнейщек увеличении линейной скорости газа, характерно интенсивное накопление жидкости в слое, увеличение порозности, образование газовых пузырей. Э4)фективность абсорбции в третьем режиме с увеличением гог падает. Оптимальным для осуществления процессов массопередачи является второй режим. Для расчета коэффициента абсорбции в этом режиМе получено выражение [c.165]

На рис. У.б, а и б приведены результаты опытов по абсорбции фтористого водорода содовым раство ром, проведенные в колонне диаметром 1 м при ее орошении через эвольвентную форсунку [14], а позднее и через форсунку Головачевского. Характер полученных зависимостей одинаков для обоих типов форсунок.,У форсунок, ориентированных вниз, наилучшие показатели обеспечивает верхняя " форсунка и наяхудшие — нижняя. По-видимому, при линейных скоростях газа До 8 м/с роль капель, меняющих направление своего движения, еще йевелика. Тем не менее заметна тенденция к сближению показателей по мере роста ы)г. Можно полагать, что, начиная со скорости газа 10—12 м/с, ориентированные вниз форсунки лучше будет располагать в средней части аппарата. Для форсунок, ориентированных вверх, наихудшие показатели у верхней форсунки, наилучшие—у средней. С ростом разница между показателями верхней форсунки и двух других увеличивается. Этого и следовало ожидать, так как все большее число капель выходит из процесса, не изменив направления своего движения. Одновременно наблюдается тенденция к некоторому сближению показателей средней и нижней форсунок. Хотя эти данные и были получены при низких плотностях [c.222]

Распределение газа в полых скрубберах. Многие исследователи п 5идают большое значение равномерности распределения газа по поперечному. сечению скруббера. Ф. А. Кульков и Е. Л. Яхонтова [20] изучали этот вопрос в колоннах диаметром 250 и 400 мм при отношении /1а.з/< ап= 1,4, используя вместо газа вбду. Они установили, что при боковом вво 1е таз направляется к противоположной стенке аппарата, поднимается до его верха и затем спускается вдоль передней стенки На некотором расстоянии от входа наблюдается полное перемешивание газа. Вследствие этого авторы приходят к выводу о низкой эффективности полых колонн и предлагают для выпрямления потока устанавливать в ее нижней части слой насадки. И. Е. Идельчик [21 ] предлагает использовать для этой цели направляющие лопатки. В. М. Рамм [4] также придерживается точки зрения, что неравномерность распределения газа снижает эффективность полого скруббера. Это положение, однако, до сих пор не имеет практического подтверждения. В случае, когда перемешивание фаз не влияет на движущую силу процесса, неравномерность распределения газа может сыграть даже положительную роль. Отдельные капли, Попадая за счет поперечных пульсаций газа из зон высоких скоростей газового потока в зоны низких скоростей или в зоны возвратного движения, могут за счет изменения своего движения увеличить время контакта с газом. Следует отметить, что организация специальных устройств для выпрямления газового потока несколько повышает гидравлическое сопротивление скруббера, а при работе с загрязненными средами может и затруднить эксплуатацию установки. Как показано в [14], в колонне диаметром 1 м на расстоянии 3,6 м от оси входного газохода распределение таза носит е неравномерный характер, несмотря на наличие направляющих лопаток. В то же время в колонне диаметром 2 м без направляющих лопаток происходит самопроизвольное выпрямление газового потока на расстоя- -НИИ 7 м от оси входного газохода [18]. Поскольку демонтаж направляющих лопаток в колонне диаметром 5,5 м никак не повлиял [16] на показатели абсорбции фтористого водорода содовым раствором (см. рис. У.б), то можно считать, что установка направляющих лопаток в полых скрубберах является излишним мероприятием. Также сомнительна и целесообразность организации специального слоя насадки. [c.229]

Важнейшим вопросом в процессе абсорбции этилена серной кислотой является отвод тепла для равномерного поддержания температуры по всей высоте колонны. Повышение температуры приводит к усилению реакций полимеразации и обуглероживания, а при низких температурах понижается скорость взаимодействия кислоты и этилена. Равномерному регулированию температуры способствует подача свежих газа и концентрированной кислоты в противотоке. Свежая концентрированная серная кислота плохо растворяет этилен и скорость их взаимодействия невелика, по мере перетока кислоты с верхних тарелок на нижние повышается концентрация растворенных в них моно- и диэтилсульфатов, что способствует повышению растворимости в кислоте этилена и скорости их взаимодействия. На нижних тарелках, несмотря на большую растворимость этилена, благодаря высокому содержанию сульфатов в кислоте и этилена в барботируемом газе, скорость взаимодействия кислоты и этилена сравнительно невелика в результате понижения концентрации кислоты. Наибольшее количество этилена поглощается на средних тарелках. Благодаря высокой концентрации свежей кислоты на верхних тарелках, здесь достигается максимальное использование этилена. В зависимости от условий процесса использование этилена составляет 93—98%. В обычных абсорбционных колоннах имеется 18—20 тарелок если на верхних и нижних тарелках абсорбируется 1,5—2% от общего количества этилена, то в каждой из средних тарелок поглощается 15—20% этилена. Знание кинетики абсорбции по высоте колонны весьма важно с точки зрения расчета и устройства холодильников, обеспечивающих отвод необходимого количества тепла из каждой тарелки. [c.105]

В результате поглощения СО2 скорость газа уменьшается по мере его продвижения к верхней части скруббера. Для поддержания по всей высоте скруббера режима работы, близкого к границе захлебывания, верхняя часть скруббера иногда заполняется кольцами Рашига меньшего размера, чем в нижней части. Тажнм образом, inyT iM увеличения абсорбционной поверхности и -повышения коэффициента массообмена улучшаются условия абсорбции. [c.289]

На фиг. 3 приведены зависимости коэффициента массопередачи от скорости газа при абсорбции аммиака водой (ротор 200 мм). В аппаратах с ротором-блоком и биротором жидкость разбрызгивается каждым кольцом верхнего и нижнего конусов и, следовательно, [c.56]

Преимуществом пятибашенных систем по сравнению с шестибашенными является то, что во всех башнях осуществлен противоток между жидкостью и газом. Благодаря противотоку в первой продукционной башне достигается более полная денитрация, кислоты, так как в нижней части башни малонитрозная 1 ислота соприкасается с горячим печным газом с высоким содержанием SO2. Газы, выходящие из второй продукционной башни, уже охлаждены, что весьма выгодно, так как для увеличения скорости последующих процессов окисления N0 в NO2 и абсорбции окислов азота необходима возможно более низкая температура. В абсорбционных башнях противоток газа и жидкости также более эффективен, чем прямоток, и обеспечивает более полное улавливание окислов азота. Если окислительная башня полая и не орошается, то газ вводят сверху, что обеспечивает более равномерное его распределение, чем при вводе снизу. [c.72]

Режим работы аппаратов в отделении дистилляции зависит от давления внизу дистиллера. Оно определяет давление и температуру поступающего греющего насыщенного пара. Давление внизу ДС определяется сопротивлением последовательно соединенных аппаратов дистилляции и абсорбции, через которые проходят регенерированные NHg й СО2, и скоростью газового потока. При наличии бар-ботажпых аппаратов давление в нижней части ДС может достигать 1200—1300 мм рт. ст. при температуре греющего пара 114—116 °С. При наличии же скрубберных (кроме ДС) аппаратов давление внизу ДС может быть 580—750 мм рт. ст., а температура 94—100 °С. [c.147]

Доплеровское уширение существенно во всех обычно используемых в атомной абсорбции атомизаторах, но его влияние на контур коэффициента поглощения ие всегда приводит к функции Фойгта, описывающей контур при равновесных условиях с низкой плотностью падающего излучения. Доля возбужденных атомов будет больше в подмножестве доплеров-ских скоростей с длиной волны Яо, расположенной ближе к длине волны лазерного пучка X, чем в подмножестве доплеров-ских скоростей, у которого длина волны удалена от длины волны лазерного пучка. По формуле (37) можно найти коэффициент поглощения каждого подмножества, за исключением тех случаев, когда столкновения изменяют скорость возбужденного атома, вызывая его перескок из одного доплеровского подмножества в другое. Если возбужденный атом не тушится (не переводится на нижний уровень со снятием возбуждения) столкновением, то такое столкновение дает дополнительный механизм, увеличивающий долю возбужденных атомов в подмножествах доплеровских скоростей с резонансными длинами волн, которые не всегда близки к длине волны лазера. Доля возбужденных атомов в далеко отодвинутом подмножестве доплеровских скоростей становится больше, чем без таких меняющих скорость столкновений, и тогда коэффицнент поглощения, предсказываемый формулой (37), для этого подмножества становится слишком большим. [c.168]