Перемешивание максимальная

Изменение вязкости крахмальных суспензий в воде определяет и изменение вязкости замесов из различного сырья, так как крахмал наиболее сильно влияет на вязкость. При нагревании суспензии крахмала в воде при температуре 35—45°С ее вязкость несколько снижается вследствие уменьшения вязкости воды, при дальнейшем повышении температуры — очень медленно возрастает, при 75—85°С резко возрастает, при 90°С достигает максимальной величины и при более высоких температурах резко снижается. Резкое возрастание вязкости вызывается интенсивным набуханием и началом клейстеризации главным образом крупных гранул крахмала. При 90°С клейстеризация практически заканчивается, вязкость больше не увеличивается. Последующее снижение ее связано с деструкцией трехмерной сетки клейстера в результате повышения температуры и механического перемешивания. Максимальная вязкость зависит от вида крахмала, концентрации его суспензии и скорости повышения температуры. [c.80]

Германий обладает красивым блеском, довольно тверд, но чрезвычайно хрупок. На воздухе компактный германий не изме-. няется, порошков.идный окисляется при нагревании выше 600° С, образуя двуокись германия. Германий не взаимодействует с водой. Кислоты действуют на него слабо, в азотной кислоте образуется гидрат двуокиси германия. Специальное исследование показало [560], что скорость растворения монокристалла германия в азотной кислоте зависит от концентрации азотной кислоты, температуры и скорости перемешивания максимальная скорость растворения достигается в 6-н. кислоте, а в более концентриро-. ванной наблюдается пассивация германия за счет образования двуокиси яа поверхности металла. [c.208]

В реакторе, работающем в проточном непрерывном режиме с полным перемешиванием, максимальная скорость разбавления равна = Однако во избежание нестабильности на самом деле поддерживают скорость разбавления на уровне 0,8 и тогда [c.420]

Обычно в аппаратах с механическим перемешиванием максимальная интенсивность смешивания ограничивается необходимостью последующего разделения фаз. Слишком интенсивное диспергирование может привести к эмульгации и плохому разделению. Поэтому в одной ступени нельзя достичь необходимой полноты извлечения экстрагируемого вещества. Следовательно, возникает необходимость создания многоступенчатого аппарата. [c.361]

При расчетах не учитывалось влияние продольного перемешивания. Максимальные производительности колонн не определялись. [c.269]

Степень превращения мономера в полимер может быть увеличена до 90% и выше без ущерба для качества поливинилхлорида при условии использования совершенной аппаратуры, эффективного перемешивания, максимально возможного увеличения степени заполнения реактора, а также путем применения некоторых добавок. Так, по данным одного из патентов , поливинилхлорид, полученный при высокой степени конверсии (до 90%), но с применением в качестве модифицирующих добавок соединений, содержащих двойные связи (например, эфиров ненасыщенных жирных кислот), дает пластифицированные пленки без рыбьих глаз . В условиях современного промышленного процесса полимеризацию заканчивают вскоре после начала уменьшения давления в полимеризаторе. При этом в зависимости от выбранной рецептуры, аппаратурного оформления процесса и назначения выпускаемого полимера степень превращения мономера колеблется в пределах 80 —90%. На основании данных исследований > , которые уже обсуждались ранее, можно заключить, что продолжение полимеризации после исчерпания жидкой фазы мономера (после начала уменьшения давления в полимеризаторе) ухудшает физические и химические свойства поливинилхлорида. [c.88]

Трикрезилфосфат 50 г трикрезилфосфата в эфире, не содержащем перекисей, добавляют к 100 г кизельгура и растворитель выпаривают досуха при перемешивании. Максимальная рабочая температура 150°. [c.61]

Во избежание подобных аварий при организации и ведении процессов нитрования должны приниматься особые предупредительные меры. Прежде всего для предотвращения местных перегревов нитромассы большое внимание должно уделяться контролю интенсивности перемешивания реакционной смеси. Наиболее доступным и эффективным является перемешивание рамными и другими аналогичными мешалками. Для локализации развития аварий при отклонениях от нормального режима нитрования следует предусматривать аварийный слив реакционной массы за максимально короткое время. Противоаварийные блокировки должны обеспечивать высокую надежность работы и быстродействие. [c.361]

Чтобы установить максимальный выход, достигаемый в реакторе полного перемешивания, используем, как и прежде, проектные уравнения для реагентов А и Р [c.342]

В случае последовательных реакций, когда целевой продукт одновременно является полупродуктом, для получения максимального выхода нужно использовать реактор периодического действия или реактор полного вытеснения. Если необходимо интенсивное перемешивание реагентов, например для улучшения теплообмена или развития межфазной поверхности, то процесс можно проводить в каскаде реакторов полного перемешивания при незначительном снижении выхода. [c.342]

Такой ступени осуществляется полное перемешивание для обеспечения максимальной поверхности контакта фаз, а после каждой ступени фазы разделяются. Рассмотренный выше способ двуступенчатого использования избытка реагентов является примером ступенчатого противотока при числе ступеней, равном двум. [c.363]

При высоких скоростях вращения мешалок в секциях колонн часто достигается практически полное перемешивание дисперсной фазы. Можно предполагать, что в этих условиях уравнения ( .18) — ( .20) будут справедливы и для дисперсной фазы. Однако вероятность полного перемешивания для дисперсной фазы в секциях реальных аппаратов меньше, чем для сплошной. Поэтому применительно к дисперсной фазе уравнение ( .19) определяет максимальное (предельное) значение коэффициента обратного перемешивания. [c.168]

В работе [142] на основе анализа кривых отклика принято, что закономерности перемешивания жидкости в барботажном слое следуют диффузионной модели и в двухфазных газо-жидкостных системах продольный перенос определяется конвекцией жидкости. При исследовании барботажной колонны диаметром 147 мм в средней ее части наблюдалось восходящее движение жидкости, а у стенок -- нисходящее. Максимальную скорость восходящего движения по оси колонны выразили формулой [c.195]

Заметим, что и максимально достижимая концентрация основного продукта в реакционной смеси для реактора идеального вытеснения всегда выше, чем для реактора - полного перемешивания. [c.247]

Общая характеристика реактора смешения дана в 1.5. Такой реактор состоит из одного или нескольких соединенных последовательно аппаратов, в каждом из которых осуществляется полное перемешивание, причем обеспечивается стационарный поток реакционной смеси из одного аппарата в другой. Существенным отличием такого реактора от реактора вытеснения является то, что в каждом аппарате достигается полное перемешивание, позволяющее максимально использовать реакционный объем без заметного образования застойных зон. В реакторе вытеснения цилиндрической формы все элементы внутреннего объема соответствующим образом последовательно заполняются реагирующей средой однако этого не происходит в аппаратах реактора смешения при отсутствии перемешивания. [c.81]

Движущая сила массопередачи имеет максимальное значение при работе аппарата в режиме идеального вытеснения число единиц переноса и высота аппарата в этом случае минимальны. В реальных аппаратах движение фаз может в значительной степени отличаться от модели идеального вытеснения. Степень отклонения реальной структуры потоков от модели идеального вытеснения (степень продольного перемешивания) для колонных аппаратов чаще всего оценивается на основе диффузионной модели коэффициентами продольного перемешивания. [c.53]

Гамильтон с соавт. полагают, что эффективные значения /ш, найденные в опытах по перемешиванию, слишком малы максимальное наблюдаемое значение близко к 2. При наличии циркуляции в газо-жидкостной системе относительный объем жидкости в кильватерной зоне пузыря превышает 2, так что с этой точка зрения псевдоожиженный слой подвержен циркуляции в незначительной мере . При исследовании двухмерных псевдоожиженных слоев тормозящее воздействие плоских стенок аппарата, вероятно, обусловливает уменьшение циркуляции. Предстоит еще выяснить, действительно ли это является особенностью двухмерного слоя в отличие от трехмерного. [c.309]

Попытки построить диаграммы для определения максимального выхода, подобные приведенным выше для степени превращения оказались безуспешными из-за гораздо более сложных функциональных связей между переменными. При анализе проблемы конверсии мы убедились, что требуемая высота слоя возрастает при интенсификации перемешивания, так как средняя концентрация реагента при этом приближается к конечной (выходной). Высота реакционной зоны, обеспечивающая максимум выхода вещества В, не обнаруживает столь простой зависимости от интенсивности перемешивания. Зато этот выход значительно менее зависит от продольного перемешивания, нежели степень конверсии. [c.407]

Если доля обрыва цепей на поверхности пренебрежимо мала или если поверхность благоприятствует протеканию процесса в нужном направлении (инициирует радикалы, разлагает побочные нестабильные промежуточные продукты и т. п.), то здесь интенсификация теплоотвода и оптимизация реакции достигается максимальным усилением перемешивания и особых проблем не возникает. Иначе обстоит дело при вредном влиянии поверхности за счет обрыва цепей или разложения активных промежуточных продуктов. Тогда направления интенсификации теплообмена и повышения скорости и (или) селективности реакции противоположны. Эту противоположность нельзя обычно устранить каким-либо покрытием поверхности, поскольку, как правило, неактивные в химическом плане поверхности (фосфорные, борные или силикатные эмали) мало теплопроводны. Кроме того, часто вообще не удается подобрать инертное покрытие. В таком случае задачу надо решать расчетом, подбирая решение, оптимальное в химическом или экономическом смысле. Основой такого решения будет математическая модель реактора, представляющая собой систему кинетических уравнений вида (2.5), дополненную уравнениями гибели радикалов на стенке и (или) разложения на стенке кинетических промежуточных продуктов реакции. Без уточнения механизма реакции такую систему с учетом принципа Боденштейна для проточных аппаратов полного смешения (более частый [c.103]

Берега оз. Киву очень крутые, в связи с чем мелководная зона почти отсутствует. Максимальная глубина его 496 м. Толща воды в озере отчетливо подразделяется на три части. Верхний, 70-метровый слой воды, имеет кислородный режим, что свидетельствует об интенсивном перемешивании вод в этом слое ниже располагается переходная зона (70 - 275 м), а под ней — застойная зона. [c.82]

Другим крайним случаем является экстрагирование таким количеством растворителя, которое полностью поглощает исходный раствор. Это количество растворителя называют максимальным. В этом случае экстракция представляет собою одноступенчатое перемешивание. Способ нахождения максимального расхода по треугольной диаграмме такой же, как и для одноступенчатой экд,- [c.147]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки Ср, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а и б). [c.85]

При исследовании режимов работы ячейки можно, ввиду отмеченной эквивалентности уравнений, использовать все результаты исследования режимов работы изолированного зерна. Поскольку Р < Р и а < а, под влиянием перемешивания в ячейке переход в диффузионный режим наступает при меньших температурах, чем на изолированном зерне. Однако, в силу уравнения (VI.141), максимальный возможный сдвиг критической температуры (в газах при Ке — 10 ) в реакциях с обычными значениями энергии активации может составить лишь несколько градусов. [c.250]

При полном отсутствии перемешивания / = О и — достигает максимального значения, равного [c.281]

Продольное перемешивание в пульсационных колоннах. Для оценки продольного перемешивания в ситчатых пульсационных колоннах используется диффузионная и ячеечная модели с обратным потоком. Максимальное значение коэффициента продольного перемешивания достигается при минимальной удерживающей способности колонны и частоте пульсации / , определяемой по уравнению [127] [c.466]

Построим модель процесса массовой кристаллизации из растворов в циркуляционном вакуумном кристаллизаторе. Схема аппарата приведена на рис. 2.6. Он состоит из корпуса 1, циркуляционной трубы 2, испарителя 3 и двух пульсирующих клапанов 4, 5, через которые осуществляются вход питающего раствора и выход суспензии. С целью максимального уменьшения возможности механического дробления кристаллов перемешивание суспензии осуществляется эрлифтным насосом. Исходный раствор поступает в нижнюю часть циркуляционной трубы, смешивается с циркулирующей в аппарате суспензией и, поднимаясь по центральной циркуляционной трубе 2, вскипает (из-за падения давления) с образованием вторичного пара и пересыщенной суспензии. Вторичный [c.177]

Продолжительность контактной очистки зависит от условий контактирования очищаемого масла с адсорбентом. Процесс очистки осуществляют обычно при интенсивном перемешивании, чем обеспечивается максимальное контактирование загрязнений с активной поверхностью адсорбента. Продолжительность адсорбции при контактной очистке в процессе производства масел составляет 20—25 мин, а в процессе их регенерации — до 30 мин. После окончания контактной очистки должно обязательно проводиться фильтрование смеси масла и адсорбента через фильтр-пресс с целью удаления адсорбента, что несколько усложняет технологию контактной очистки. [c.121]

Сток обрабатывается в реакторе идеального перемешивания, максимальная концентрация аммония в толш е воды может составлять 2 г NH+-N/м . [c.257]

Проведенный анализ экспериментальных данных позволяет несколько более подробно охарактеризовать процесс растворения палладия в цианистых растворах. В запредельной по цианиду области процесс протекает по чисто диффузионному механизму, на что указывают совпадение экспериментальной скорости растворения с рассчитанной теоретически, невысокое значение энергии активации, зависимость максимальной скорости растворения от интенсивности перемеп1ивания раствора. Однако, как и при растворении меди, серебра и золота в цианистых растворах, некоторое осложнение вносит образование окисных пленок на поверхности растворяемого металла. Этим, в частности, можно объяснить то, что при небольшой интенсивности перемешивания максимальная скорость растворения несколько меньше теоретической. Видимо, в этом случае сказывается более низкая концентрация цианида в растворе или более плотное строение окисной пленки. [c.67]

Скорость абсорбции этилена зависит также от концентрации серной кислоты, от давления, температуры и интенсивности перемешивания. Максимальная степень насыщения этиленом 97,5%-ной кислоты составила 1,4 моль С2Н4 на 1 моль кислоты, а для 95%-НОЙ кислоты 1,2 моль С2Н4 на 1 моль кислоты. Обычно в заводских условиях абсорбцию ведут до степени насыщения в верху абсорбера, равной 0,6 моль/моль, что при 97,5%-ной кислоте достигается за 1 ч 15 мин, а при 95%-ной за 2 ч 15 мин. Поэтому практически концентрация серной кислоты должна быть 97—98%. Температура абсорбции равна 70— 80 °С. При повышении температуры скорость абсорбции увеличивается, но при этом усиливается полимеризация этилена и растет выход диэтилового эфира. Хотя скорость абсорбции этилена серной кислотой и зависит от давления, однако повышение давления сверх 1,5 МПа не оказывает заметного влияния. На практике поддерживают парциальное давление этилена примерно 1,5 МПа. В случае использования этан-этиленовой фракции с 50—60% этилена общее давление составляет 2,5—3 МПа. При хорошей абсорбции этилен поглощается серной кислотой до остаточного содержания 2—6%, что соответствует его парциальному давлению 0,15—0,25 МПа. Скорость поглощения этилена прн этих давлениях составляет 0,3—0,8 моль на 1 моль кислоты. Средняя скорость насыщения этилена при 1,5 МПа равна [c.146]

При продувке инертный газ следует вводить с максимально возможной скоростью с тем, чтобы обеспечить необходимую турбули-зацию газов в продуваемом резервуаре и хорошее перемешивание. Для улучшения смешения газов рекомендуется подавать продувочный газ через перфорированные трубы. [c.169]

Для расчета Оц по формуле (3.86) требуется использование по возможности всей экспериментальной кривой отклика. Использование же только части кривой отклика может привести к существенным ошибкам. Так, например, в работе [216] показано, что при уменьшении времени отбора пробы (отсечение хвоста кривой) от величины, соответст-вуюнхей значению концентрации, равной 0,1 от максимальной, до 0,5 коэффитдиент продольного перемешивания, вычисленный по методу моментов, уменьшается в два раза. В то же время использование метода наименьших квадратов приводит к практически одинаково. ту значению при обработке экспериментальных данных трех равновеликих участков кривой отклика [214, 216]. [c.160]

По окончании процесса окисления в окисленном продукте наряду с кислородсодержащими соединениями и непрореагировавшими углеводородами присутствует некоторое количество свободной борной кислоты. Наличие несвязанной борной кислоты приводит не только к ее дополнительным потерям, но и затрудняет последующую переработку оксидата. Поэтому на промышленной установке была предусмотрена специальная- операция по извлечению из оксидата избыточной борной кислоты. Однако опыт эксплуатации показал, что применение для этих целей специальных центрифуг не обеспечивает требуемой полноты отделения борной кислоты. Оставшаяся в оксидате борная кислота оседает в виде твердой массы на стенках и очень быстро забивает и выводит из строя всю систему. Эти трудности могут быть преодолены, если вести процесс окисления при незначительном избытке борной кислоты с одновременным обеспечением максимальной глубины этерификации борной кислоты и высших спиртов. Испытания, проведенные па опытно-промышленной установке, позволили выявить, что в случае включения в технологическую схему дополнительной стадии доэтерификации оксидата получается продукт, практически не содержащий свободной борной кислоты. Процесс доэтерификации оксидата осуществляли при температуре порядка 165° С и интенсивном перемешивании под вакуумом в течение 1 ч. [c.162]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Сравнение с данными на стр. 406 показывает, что 95%-ное превращение и максимальная селективность достигаются при весьма малых значениях р. Нише приведены отношения В/Н, гарантирующие, что ошибка в значеннях (1 — е) Я (при оптимальной селективности и допущениях об идеальном вытеснении либо полном перемешивании) не выйдет за пределы 5% [c.411]

С целью обеспечения максимальной передачи энергии облучения растворам в фотореакторах иммерсионного типа стенки сосудов и промежуточные слои охлаждающих агентов должны быть прозрачны 6 заданной области длин волн, для облучения больших объемов необходимо интенсивное перемешивание. Чтобы избежать осаждения на стенках реактора продуктов или субпродуктов реакции, нарушающих передачу света, применяют реакторы с падающей пленкой [31]. Источники света размещают как внутри, так и снаружи реакторов. [c.189]

Режим IV, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму, или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивлеьп-1е пе зависит от молекулярной вязкости. Однако в процессе массопередачи возрастание коэффициента вихревой вязкости приводит к интенсивному продольному перемешиванию и снижает продольный градиент концентраций, поэтому коэффициент массопередачи и число Л д не могут возрастать до бесконечности (пунктирная линия). [c.203]

Специфика физикохимии процесса сульфирования и условия его проведения обусловливают решение задачи моделирования процесса при следующих допущениях 1) каждая гранула сополимера в условиях интенсивного перемешивания окружена сферическим слоем жидкой сферы (сферическая ячеечная модель) 2) жидкая среда идеально перемешана 3) гранула сополимера является изотропным телом, свойство массопроводимости которого не меняется по сечению в ходе образования продукта реакции 4) выполняются условия равнодоступности поверхности 5) концентрация реагентов в зоне максимальной скорости химического превращения сополимера в ионит определяется диффузионным транспортом исходного вещества. [c.352]

Так,для аппарата диаметром 1,0 м при Я. = 0,85 эффективность прямотока увеличивается на 60%. Следует отметить, что в аппарате диаметром 1,0 м значение зоны полного перемешивания 2 сохраняется максимальным, что способствует большему перекрытию диффузионной зоны и зоны полного перемешивания на смежных тарелках, что обусловливает снижение эффективности массообмена в аппарате при противотоке. Таким образом, при А. < 1 и т1оу = 0,6 - 1,0 необходимо учитывать реальную картину структуры потока не только жидкой, но и паровой фазы и полностью опровергается утверждение о равенстве эффективности работы аппаратов с прямотоком и противотоком жидкости на смежных тарелках. [c.200]