Поток побочный

Если мы предпочитаем иметь дело со стоимостной информацией в потоках, то необходимо позаботиться о том, чтобы не получилось нелепых результатов из-за рециклов затрат. Чтобы исключить трудности, связанные с рециклами затрат, всем обратным связям обычно приписывают нулевые значения. Это делается для удобства и не отражает реальной картины потоков затрат. Однако этого не следует делать, если часть рециркуляционного потока предназначена на продажу в качестве побочного продукта (см., например, поток 11 на фиг. 11.9), поскольку это означает, что на стоимость потока 11 влияют лишь затраты блока № 6 (в действительности это не так). Встречаются и другие трудности. Если доля затрат, отводимая от аппарата № 5 с потоком 8, устанавливается равной нулю, то при оценке стоимости потока побочного продукта 5 затраты аппаратов № 4 и 5 не учитываются. Даже с технической точки зрения на эксплуатационные затраты аппарата № 6, несомненно, влияет работа аппаратов № 4 и 5. Наконец, связывая передачу денежной информации с потоками, для системы, изображенной на фиг. 11.9, нужно найти соответствующие значения четырех параметров Ps, э, 4 и yu- характеризующих долю отводимой стоимости. Тем не менее мы обычно предпочитаем связывать затраты с потоками в тех случаях, когда моделируется совокупность химико-технологических установок с малым рециркуляционным потоком (см,, например, схему на фиг. 11.10) или поточная линия по выпуску серийных изделий, например производство моторов или автомобилей. [c.263]

Л п.пр.—молярный поток побочного продукта [c.319]

Уменьшение сечения канала приводит к возрастанию скорости и увеличению критерия Яе. Кроме того, движение жидкости по спиральному каналу с большой кривизной приводит к образованию в потоке побочных вихревых течений и существенной интенсификации процесса теплоотдачи. [c.253]

Газообразные вен ества, вытесняемые из угля в ректифицирующей секции колонны и состоящие в соответствующих условиях проведения процесса из углеводородов с определенным числом атомов углерода, можно, если это необходимо, выводить из колонны в виде особого продуктового потока (побочной фракции). [c.181]

Выбор параметров технологического режима проводили при температурах не выше 300 °С с тем, чтобы гарантировать минимальное количество продуктов разложения в целевой фракции и побочных продуктов разделения. Для регенерации тепла горячих потоков принята схема последовательного нагрева всего потока сырья в теплообменниках. Основные расчетные данные работы установки по оптимальной схеме приведены в табл. 1У.9. [c.220]

Побочным назовем конвективный поток (F), обводящий элемент процесса (от разветвления до смесителя). Название это указывает на то, что поток течет внутри системы связанных элементов процесса, но в стороне от простого элемента процесса. Направление главного и побочного потоков при обводе одинаковое, а при рециркуляции противоположное. Побоч- ный поток при рециркуляции [c.275]

I — прямой поток II — побочный поток III — главный поток. [c.275]

I — теплота реакции, которая не расходуется в побочном потоке И, IV — теплота реакции в расчете на единицу массы главного потока III — энтальпия подогретого прямого потока V — нагревание главного потока при рециркуляции (рециркуляция вли- нет на температуру в точке входа главного потока). А [c.286]

Во втором цикле реактора главный поток состоит нз прямого потока и рециркуляционного побочного потока первого цикла [c.291]

Рециркуляционный побочный поток второго цикла равен [c.292]

В третьем цикле главный поток состоит из прямого потока и рециркуляционного побочного потока второго цикла [c.292]

Рециркуляционный побочный поток третьего цикла [c.292]

F — побочный поток в уравнениях (13-38)—(13-45), моль/ч или моль/сек F — степени свободы [c.293]

Для предупреждения подобных аварий следует принимать меры прежде всего по предотвращению побочных процессов с образованием перекисей. При этом необходимо ограничивать попадание кислорода с материальными потоками в технологическую аппаратуру, в которой могут образоваться побочные перекисные соединения. В необходимых случаях следует применять азот с [c.146]

Методам, основанным на концепции получения водорода путем проведения реакций взаимодействия горючих веществ (природный газ, другие газообразные и жидкие углеводороды, кокс и т. п.) с водяным паром, в настоящее время отдается почти исключительное предпочтение. Термохимические и термодинамические расчеты позволяют определить минимальный (теоретический) расход топлива и максимальный выход продукта. В выборе одного из рассмотренных методов решающее значение имеет экономический расчет. Особенно заслуживает внимания метод 7 ввиду одновременного получения ценного побочного продукта — ацетилена. Ацетилен образуется как лабильный продукт одной из нескольких реакций, происходящих одновременно, и его удается выделить благодаря быстрому охлаждению системы. В этом случае предварительный анализ не дает результата, поскольку ни стехиометрический, ни термодинамический расчеты не позволяют определить выход ацетилена, который зависит главным образом от кинетических условий проведения реакции (например, формы реакционного пространства, скоростей потоков, скорости нагревания и охлаждения газовой смеси и т. п.). Для оценки концепции обязательно нужно провести исследования в промышленном масштабе. [c.61]

При рециркуляции в системе могут накапливаться не принимающие участия в реакции инертные компоненты —примеси в потоке питания или вещества, образующиеся в результате побочных реакций. [c.409]

Во многих промышленных процессах с участием органических веществ проходят побочные реакции, в результате которых образуются нежелательные продукты. Из этого следует, что примеси и инертные вещества после превышения некоторой допустимой их концентрации необходимо удалять из рециркуляционного потока. Для исключения возможности накопления этих нежелательных веществ в системе после каждого цикла нужно отводить по крайней мере такое их количество, которое за то же время вводится в систему или образуется в результате превращения. Величина потока выводимых из системы примесей определяется на основании балансных расчетов. На рис. 1Х-62 такой поток обозначен как отходящий газ . [c.410]

О потоке газа или жидкости, проходяш,ем через реактор. Проведение реакций в потоке целесообразно в тех случаях, когда время реакции относительно невелико, а производительность аппарата высока и реагенты представляют собой газообразные вещества. При высоких концентрациях, когда возможны побочные реакции, применение проточных реакторов облегчает регулирование состава получаемого продукта. Большинство непрерывных процессов протекает в стационарном состоянии. Нестационарное состояние возникает при пуске и остановке аппаратов (см. стр. 132). Непрерывные процессы обычно проводят в гораздо более крупных масштабах, чем периодические. Некоторые типы реакторов непрерывного действия показаны на рис. 1У-1 и 1У-2. Характер зависимости концентраций компонентов смеси от времени и изменение концентраций по длине или высоте реактора показаны на рис. 1У-3. [c.113]

Неравномерное протекание реакции вследствие влияния распределения скоростей в поперечном сечении потока может вызывать нежелательные эффекты. При полимеризации вязких смесей в ламинарном потоке будет наблюдаться более неравномерное распределение полимеров по молекулярной массе, чем в реакторах с хорошим перемешиванием. Это будет отражаться на некоторых физических свойствах продуктов, например изменяется интервал температур размягчения. В случае протекания побочных или последовательных реакций деполимеризации неточность определения времени реакции может вызывать такие серьезные трудности, что окажется необходимым перейти от реакторов выт не-ния к какой-нибудь конструкции реакторов с мешалками. [c.152]

Выделенные в аппарате 9 кристаллы несколько хуже по качеству, чем аддукт, полученный в аппарате 2, поэтому эти потоки не смешивают. Кристаллы из центрифуги 9 либо возвращают в реактор 1, либо обрабатывают в отдельном аппарате (на схеме не изображено). Отделенный на центрифуге маточный раствор содержит большую часть побочных продуктов, образовавшихся при синтезе, и немного дифенилолпропана. Этот раствор разделяют на две части одну возвращают в кристаллизатор 8, а другую направляют в аппарат 10 для отгонки фенола. Отогнанный фенол возвращают на синтез, а остаток выводят из системы и сжигают. [c.135]

С низа концентратора выводится смесь фенола, дифенилолпропана и побочных продуктов. Разделение этой смеси основано на кристаллизации аддукта дифенилолпропана с фенолом при охлаждении (стр. 131). Кристаллизация проводится в аппарате 6 при охлаждении до 40—45 °С. Полученную суспензию кристаллов аддукта в жидком феноле сразу же передают па центрифугу 7, где также -поддерживается температура 40—45 С. Кристаллы отделяют от маточного раствора и промывают безводным фенолом. Промытые кристаллы еще раз отжимают на центрифуге, после чего в них остается 11 % фенола и только 0,6% побочных продуктов. Вместе с побочными продуктами в маточный раствор переходит и часть дифенилолпропана (смесь маточного раствора и промывного фенола содержит 82,9% фенола, 5,1% дифенилолпропана и 12% побочных продуктов). Маточный раствор и часть промывного фенола возвращают в реактор, а оставшийся промывной фенол присоединяется к потоку, выходящему из реактора, и подается в концентратор. [c.156]

Поток, выходящий из отстойника, несет продукт Р в ректификационную колонну, где он отделяется в виде дистиллята. Кубовый остаток колонны делится на поток, поступающий на рециркуляцию, и поток, направляемый в отходы. Последний поток, величина которого поддерживается таким образом, чтобы он составлял определенную долю от количества кубового остатка, уносит остаточные ценные продукты вместе с побочными. Рециркулирующий поток уносит все продукты обратно в реактор. [c.65]

В процессе, включающем как последовательную, так и параллельную побочные реакции, оптимальная температура может как повышаться, так и понижаться по ходу потока [14], в зависимости от соотношения между энергиями активации реакций. При этом, если энергия активации основной реакции меньше двух других, оптимальная температура повсюду остается конечной и верхний предел допустимой температуры, как правило, не достигается. [c.376]

Наконец, следует рассмотреть аппаратурную реализацию ТТО в виде реально работающих единиц оборудования. Это наиболее интересный этап в разработке технологической схемы, поскольку многие единицы оборудования и аппараты способны выполнять различные технологические операции. Например, простой насос можно использовать не только для повышения давления или для смешения потоков, но также в качестве реактора и даже экстрактора. Некоторые единицы оборудования могут выполнять побочные технологические операции, которые в данный момент нежелательны. Для реализации какого-либо определенного ТТО одни виды оборудования более пригодны, чем другие. [c.202]

Общий расход изопентана на 1 т изопрена, полученного двук-стадийным дегидрированием, составляет около 2,4 т. Основными побочными продуктами процесса являются водород и углеводороды Gi—С4, к-амилепы, пиперилен, а также углеводороды Се и выше. Легкие продукты, как было показано, утилизируются в системе топливного газа внутри производства. Углеводороды С и выше используются в качестве абсорбента. Нормальные амилены из системы не выводятся, а, циркулируя по заммутому контуру, тормозят реакции образования дополнительных количеств этих веществ. Пипериленовая фракция (см. табл. 35) является, по существу, единственным потоком побочных продуктов, использование которого пока является нерешенной задачей. Однако с учетом довольно большого количества образующихся пипериленов (до 160—180 кг на 1 т товарного изопрена) решение этой задачи может существенно улучшить технико-экономические показатели процесса в целом. В литературе имеются указания на возможность использования пипериленов в качестве сырья для различных технических синтезов. Так, показана возможность термокаталитической дегидроциклизации пиперилена с получением ЦПД [99, 100], являющегося, как известно, ценным сырьем для получения антидетонационных добавок, инсектицидов и т. д. Однако селективность этой реакции, по опубликованным данным, весьма невелика. Это следует, в частности, из рассмотрения схемы превращения пиперилена на алюмохромокалиевом катализаторе при 600 °С и давлении 20 мм рт. ст. [c.132]

В процессе Галла тяжелая бензиновая фракция нагревается в трубчатой печи до 750° при очень высоко скорости потока. При этом наблюдается значительное газообразование. Жидкая составпая часть продуктов реакции содержит 17—18% толуола, 18% бензола и 6% ксилолов. В настоящее время такой процесс в измененном виде и в условиях максимального ограничения коксообразовапия применяется в первую очередь для получения газообразных олефинов. Ароматические углеводороды при этом в известных условиях являются желательным побочным продуктом. [c.101]

Как и в случае этиленхлоргидрина, для подавления побочных реакций желательно работать при температуре ниже 50—60 °С. При этих условиях этилендихдорид можно в значительной степени вывести из верха колонны газовым потоком и предотвратить образование второй фазы в реакторе. При реакции превращения пропилена более тяжелый дихлорид не позволяет работать с чистым пропиленом, что было бы выгодно. Тем не менее, дихлорид можно отогнать во время реакции обмена прп 50—60 °С, использовав поток углеводорода, содержащий более 45% пропилена. Не вступивший в реакцию газ содержит инертные газы метан, этан, пропан плп азот. При начальном контакте с пропиленовым потоком водная фаза должна содержать не более 0,5 г/л хлора [12]. [c.72]

Если в производстве предполагается изменение некоторых параметров с течением времени, то исследование их влияния на технологические процессы должно являться обязательной составной частью разработки процесса. И исследование это начинается уже на лабораторной стадии. В этом случае обязателен тщательный анализ потоков, причем особое внимание следует уделять поиску незначительных примесей, а воздействие любых выявленных побочных продуктов на скорости реакций и качество конечных продуктов надлежит исследовать на синтезироваи-Н111Х смесях с резко повышенным содержанием побочных продуктов. Благодаря этому, можтю будет установить максимально допустимую концентрацию и разработать системы удаления нежелательных примесей. [c.234]

Уравнения (13-58) указывают на то, что рециркуляционный поток собирает непрореагировавшие реагенты в циклах от 1 до оо, в то время как поток продукта собирает из всех предыдуш их циклов образовавшиеся во время реакции вещества. К таким выводам нельзя прийти на основе только материального баланса. Эти выводы могут быть использованы для объяснения технологршеского режима при наличии инертных веществ или побочных реакций в таких случаях во избежание концентрирования примесей (например, нескопденси-ровавшихся газов) часть рециркуляционного потока должна быть удалена из аппарата (отдувка). Системы, подобные рассмотренным, анализируются также в гл. 15. [c.293]

Для ликвидации аварий большое количество углеводородов из технологических трубопроводов и оборудования было выпущено за пределы зоны пожара через аварийную выпускную систему. После освобождения от горючих продуктов трубопроводы и оборудование подвергли продувке азотом. Расходы только на восстановление бутадиеновой установки и устранение повреждений соседней олефиновой установки составили 5 млн. долл. Установка была пущена в эксплуатацию в 1968 г. и проработала до аварии всего один год. Она была предназначена для извлечения бутадиена (побочного продукта) из сырого потока—углеводородов фракции i, получаемой на олефиновой установке. Первичное отделение бутадиена производили абсорбцией. В качестве абсор бента применяли диметилацетамид. Отпаренные газы из насы щепного растворителя компримировали для возвращения в очи щающую секцию установки в качестве теплоносителя и очищающей смеси. [c.139]

Сырьевые потоки должны обезвоживаться. Этилхлорид должен осушаться перед применением в силикагелевых адсорберах, циклогексан и бензин должны обезвоживаться азеотропной осушкой до содержания влаги менее 10 мг/л. Все эти продукты, а также масло перед подачей в производство должны быть проанализированы на содержание влаги повторно с отбором проб в отделении синтеза ДЭАХ. Чтобы предотвратить побочные неконтролируемые реакции алкилирования содержащихся в растворителе ароматических углеводородов с хлорэтилом в присутствии алюмоорганиче-ских соединений, нужно применять деароматизированные растворители. Для уменьшения опасности самовоспламенения АОС при разгерметизации оборудования процессы синтеза должны проводиться, как уже упоминалось, в среде углеводородного растворителя. [c.163]

Анализ полученных продуктов показывает, что вопреки мерам предосторожности побочные реакции все же имеют место, однако принимается, что их влияние на измеряемую энергию активации незначительно. К недостаткам этого метода следует отнести и то обстоятельство, что из-за большой скорости потока определяемое значение температуры газа не вполне достоверно. Наконец, давление реагирующих веществ может меняться лишь в ограниченном интервале, что затрудняет проверку, действительно ли реакция соответствует простой мономолекулярной реакции. Однако, несмотря на все недостатки, метод является весьма эффективным, и Э1]ергии диссоциации связи в лучших случаях могут быть измерены с точностью до 2—3 ккал. В других случаях предполагаемые механизмы реакций недостаточно- хорошо доказаны и результаты вызывают сомнение. Хорошей проверкой результатов определения энергии диссоциации спязи, полученных кинотпческнм нутом, яв гяются данные по взаимодействию электронов. Этот метод [18, 46, 47] состоит в наблюдении потенциалов появления (.4 ) в масс-стгоктрометре для следующих типов реакций [c.15]

Исходная бутановая фракция поступает на выделение изобутана в ректификационную колонну /, обогащенный к-бутаном боковой погон смешивается с водородом и хлорорганическим соединением и после цагрева в печи 4 направляется в реактор 2. Поток продуктов реакции после реактора охлаждается и поступает в сепаратор 6, где жидкий продукт отделяется от циркулирующего водородсодержащего газа, который возвращается в процесс, а жидкий продукт после стабилизации в аппарате 3 возвращается в колонну I. Непревращенный бутан снова направляют в процесс. Сдувки газов стабилизации перед использованием в качестве топлив отмываются в щелочном скруббере. Кубовым продуктом колонны-деизобутаиизато-ра I являются главным образом пентаны, попадающие с сырьем или образующиеся в процессе в результате побочной реакции диспропорционирования бутана. Фракция и-бутана является боковым погонЛи деизобутанизатора. [c.100]

Оригинальный реактор со ртутным охлаждением применяют для производства фталевого ангидрида. Нафталин испаряют в воздушный поток, который проходит через реактор вытеснения, имеющий около 3000 трубок, соединенных параллельно (диаметр трубок 1—2 см, длина до 3 м) и заполненных таблетированным катализатором. Этот реактор по своей конструкции сходен с кожухотрубным теплообменником. Тепло реакции весьма эффективно отводят с внешней поверхности трубок парами кипящей ртути, которые конденсируют вне аппарата и рециркулируют. Заметим, что при проведении этой реакции температуру необходимо поддерживать на уровне 350° С с целью снижения скорости образования побочных продуктов (малеинозого ангидрида и углекислого газа). [c.16]

К недостаткам РГЖПСК относятся распределение времени пребывания фаз очень б.тизко соответствует модели идеального перемешивания, что затрудняет достижение высоких скоростей превращения (за исключением периода пуска реактора) сложность отделения катализатора от реакционного потока и необходимость установления дорогостоящих фильтрующих устройств, что существенно увеличивает себестоимость целевого продукта высокое отношение объемного расхода жидкости к объему катализатора, что способствует протеканию побочных реакций. [c.233]

Нужно отметить, что различные методы активирования (облучение УФ-светом, -квантами и потоком электронов) приводят ь одинаковому соотношению цис- и гранс-изомеров (табл. 19). Вме сте с тем при значительных мощностях доз 7-излучени [4-10 эВ/(см -с)] отмечены реакции разрыва связей С—Су С—Н, находящихся в р-положении к двойной связи [26], а в при сутствии добавок — присоединение по двойной связи, перераспре деление водорода и миграция двойной связи [26—31]. Однако ос новной реакцией по-прежнему остается ц с-гранс-изомеризация скорость которой по меньшей мере на порядок выше скоростей по бочных реакций. Значительные количества побочных продукте при активированной ц с-транс-изомеризации образуются, в основ ном, после достижения равновесия. Так, при облучении корично кислоты рентгеновскими лучами и 7-квантами Со [мощность дозь 1,3-10 эВ/(смЗ-с)] после достижения, равновесия между цис- 1 транс-изомерами образуется соответственно 25—50% побочны продуктов [15]. [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология