Удельное число тарелок

Расчет ректификационных колонн по ЧЕП может быть использован и при проектировании тарельчатых колонн. В этом случае эффективность одной тарелки характеризуется удельным числом единиц переноса на тарелку т у или т х [c.57]

Уравнение (П-78) позволяет от величины среднего к. п. д. тарелки перейти к удельному числу единиц переноса на тарелку, или наоборот. [c.59]

Расчет удельного числа единиц переноса на тарелку и среднего к. а.д. колонны с провальными тарелками для некоторых хлоридов и фторидов элементов IV—VI групп периодической системы (1Г = 0,95 лс/сек, % = / = 1, 1г = 24 ) [c.90]

Понятие о теоретических тарелках можно применить и к насадочной колонне, приравнивая ее к колпачковой колонне с такой же разделяющей способностью. В этом случае применяют понятие удельное число таре л о к , т. е. число теоретических тарелок, соответствующее по разделяющей способности 1 м высоты насадочной колонны. Удельное число тарелок в колонне с правильной укладкой насадки больше удельного числа тарелок в колонне с беспорядочно насыпанной насадкой. [c.133]

С этой целью над перегонным кубом, в который загружается жидкое сырье, устанавливается укрепляющая колонна, предназначенная для ректификации поднимающихся из куба паров (рис. 111.43). Пары с верхней тарелки колонны отводятся в конденсатор (полный или парциальный), где образуются потоки подаваемого обратно в колонну жидкого орошения и отводимого в качестве продукта разделения дистиллята. В ходе перегонки составы загруженной в куб жидкости и поступающих в колонну паров непрерывно утяжеляются благодаря прогрессивному переходу НКК в паровую фазу. Тем не менее вполне возможно в течение достаточно длительного периода получать с верха укрепляющей колонны дистиллят постоянного состава, отвечающий практически чистому НКК. Этот важный результат достигается путем непрерывного увеличения удельного съема тепла в конденсаторе колонны, или, что то же, с помощью непрерывного увеличения флегмового числа. [c.219]

Цель расчета ректификационных колонн АВТ на заданную производительность и четкость разделения фракции—определить технологический режим аппарата, основные его размеры и внутренние устройства. Технологический режим колонны зависит от температур всех внешних материальных потоков, рабочего давления в аппарате, удельного расхода тепла на испарение остатка и конденсацию части верхнего продукта, флегмового числа или удельного расхода абсорбента. Основные размеры колонны — диаметр и высота— зависят, главным образом, от типа и числа тарелок, расстояния между ними. Основными размерами тарелки являются ее свободное сечение и размеры некоторых элементов, характерные для каждого типа тарелок. [c.54]

Сечение под 21-й тарелкой количество паров, кг/ч количество жидкости, кг/ч рабочая скорость паров, м/с удельная нагрузка по жидкости на единицу длины, м /(м-ч) плотность паров, кг/м плотность жидкости, кг/м рабочий коэффициент скорости флегмовое число Характеристика погоноразделения, °С наложение между широкой фракцией и дизельным топливом наложение между дизельным топливом и мазутом К. п. д. тарелки [c.69]

На основании большого числа опытов, проведенных в различных условиях, доказано, что такие физические свойства, как вязкость, удельный вес и поверхностное натяжение не оказывают существенного влияния на степень перемешивания жидкости на барботажных тарелках. Заметно влия]от высота сливной перегородки, удельный вес барботирующего газа (давление в колонне) и скорость жидкой и газовой фаз. [c.287]

Чтобы при расчете числа теоретических контактов в колонне переходить от тарелки к тарелке, т. е. от одной равновесной системы к другой, необходимо решать соответствующие уравнения материального и теплового балансов, для чего необходимо иметь данные об относительных расходах перегретого водяного пара 2// и тепла кипятильника ВЩ, а также данные об удельном теплосодержании перегретого водяного пара при поступлении в колонну [c.352]

Существенное влияние на эффективность абсорбции оказывает число теоретических тарелок — при увеличении их числа до 6—8 (это соответствует, примерно, 30 реальным тарелкам) удельный расход абсорбента уменьшается при прочих равных условиях. Это приводит к снижению эксплуатационных затрат. Дальнейшее увеличение числа теоретических тарелок не оказывает заметного влияния на эффективность процесса. Наиболее сильное влияние этого параметра проявляется при необходимости обеспечения высокого извлечения пропана и других углеводородов. [c.200]

Рассчитать барботажный абсорбер для поглощения углеводородов из смеси с инертным газом. Удельный расход поглотителя (масло) /=1д,/0 = 1,2. Давление в абсорбере 4 бар, температура 40 °С. Изменением температуры в абсорбере можно пренебречь. При расчете тарелок может быть принята схема полного перемешивания жидкости на тарелке. Содержание компонентов в поступающем поглотителе равно нулю (Х,дг=0). Содержание компонентов в поступающем газе, а также значения констант фазового равновесия т и числа единиц переноса на тарелку N составляют [c.735]

Число тарелок ПЧ ) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (М ), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 5. 6. Из анализа рис. 5. 6 вытекает следующая закономерность, обусловливающая граничные пределы нормального функционирования ректификационных колонн заданная четкость разделения смесей может быть обеспечена (достигнута) лишь при одновременном выполнении ограничений по флегмовому числу и числу теоретических тарелок [c.197]

На валу такой центрифуги насажены конические тарелки (40—100 штук) из особо вязкой листовой стали. В тарелках имеются прорези, скорость враще ния ротора 5000—6000 об/мин. Разделяющее действие сепараторов основано на том, что жидкость с большим удельным весом движется преимущественно под нижней стенкой тарелки к периферии барабана и затем выводится наружу Более легкая жидкость движется преимущественно по верхней стенке тарелки к центру. Разделяемая смесь подается на нижнюю тарелку и через отверстия в ней поступает в пространство между тарелками. Потоки обеих жидкостей разделяются при прохождении через отверстия в тарелках. Из более легкой жидкости, текущей по тарелке к центру, непрерывно выделяются капли более тяжелой жидкости, которые движутся к периферии по стенке вышележащей тарелки. Таким образом, внутренний и внешний потоки жидкости можно выводить из центрифуги раздельно. Существенное значение имеет принудительное регулирование уровня стока разделяемых (концентрированных) компонентов при помощи насадок, ограничивающих вытекание жидкости и поддерживающих требуемое заполнение сепаратора. Насадки и тарелки можно вынимать, периодически их следует чистить. От числа и размера насадок зависит степень разделения и производительность сепаратора. [c.265]

Сравнение эффективности хроматографических колонок только на основе числа тарелок может быть весьма ошибочным. Как указал Литтлвуд [7], разрешение двух пиков может быть хуже в колонке, имеющей сотни тысяч теоретических тарелок, чем в колонке, имеющей только 1000 тарелок. Наиболее частым упущением является пренебрежение размерами мертвого пространства колонки. Большой размер мертвого пространства ничего не дает для увеличения разности Уг—в выражении (24-33), но увеличивает значение 2+ 1 в знаменателе и таким образом понижает разрешение. Для достижения максимального разрешения необходимо оценить все три фактора в уравнении (24-35) — относительное удерживание, коэффициент разделения, число теоретических тарелок. Для данной колонки разделение улучшается при работе на участке минимума кривой зависимости высоты тарелки от скорости. Если мертвое пространство на 1 г неподвижной фазы неизменно, разделение улучшается диспергированием неподвижной фазы в виде тонкой пленки на наполнителе в виде частиц малого диаметра [см. уравнение (24-14)]. Если мертвый объем на 1 г велик, то условия должны быть такими, чтобы удельный удерживаемый объем также был велик. Часто наиболее эффективные практические средства улучшения разрешения заключаются в выборе фаз или условий, при которых улучшаются относительные факторы удерживания. [c.525]

Построение изотерм продолжается до тех пор, пока полюсный луч РД не совпадет с изотермой. В этом случае пар, уходящий с тарелки, будет иметь одинаковую концентрацию с кипящей жидкостью и теоретическое число тарелок будет бесконечно большим. На рис. 88 приведена схема нижней части колонны двукратной ректификации. Воздух В концентрацией уц и удельной энтальпией поступает в змеевик куба нижней колонны, охлаждается, дросселируется и в виде жидкости концентрацией Хв и удельной энтальпией поступает в среднюю часть колонны. [c.72]

Увеличение производительности проектируемых агрегатов, а также повышение требований к чистоте продуктов разделения приводит к необходимости проектирования колонн больших диаметров с большим числом тарелок. Тарелки должны обеспечивать высокую удельную производительность и эффективность колонн в широких пределах изменения нагрузок по пару и жидкости. [c.37]

IV зависят от их весовых скоростей, удельных весов, вязкости, поверхностных натяжений, линейных размеров капли, которые связаны с диаметром отверстий в тарелке. Диаметр колонны, как влияющий на скорость сплошной среды, также входит в число величин, обусловливающих скорость потока. Так как между скоростью потока, его расходом и диаметром аппарата имеется связь с виде уравнения расхода, то одна из этих величин исключается из рассмотрения. Выписываем величины, обусловливающие гидродинамический характер процесса. Для упрощения задачи предполагается движение потоков без массообмена. [c.122]

Данные табл. 3.7 показывают, что при достаточном числе ступеней (п = 4—5) конечная концентрация толуола в каучуке слабо зависит от удельного расхода пара, поэтому эффективно работать при минимальном расходе пара могут только многоступенчатые аппараты. Из табл. 3.8 следует, что только на 4—5 тарелках равновесная концентрация становится близкой к нулю, поэтому добиться остаточного содержания толуола, близкого к нулю, при числе ступеней п <4 невозможно. Количество пара, подаваемого [c.105]

Применительно к модели полного перемешивания жидкости и идеального вытеснения пара расчет удельного числа единиц переноса на тарелку iVoy.T проводили по формуле [c.86]

Абсорберы промышленных установок масляной абсорбции обычно имеют 20—30 реальных тарелок, что соответствует семи— десяти теоретическим. Хорошо работают абсорберы с восемью теоретическими тарелками. Из графика Кремсера (см. рис. 26) видно, что увеличение числа теоретических тарелок (выше восьми не приводит к снижению удельной циркуляции абсорбента. Однако при явлениях вспенивания в производственных условиях к. п. д. реальных тарелок резко падает, а следовательно, снижается эффективность процесса. Примем для словий нашей задачи семь теоретических тарелок. В качестве абсорбента в промысловых условиях мол<ет использоваться стабильный конденсат или его фракции. Принимаем в качестве абсорбента стабильный конденсат с молекулярной массой 160. [c.164]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Вязкость обычных жидкостей много больше вязкости газов, поэтому в жидкостной хроматографии процессы внешней (между зернами адсорбента) и внутренней (в их порах) диффузии играют особенно важную роль, приводя к сильному размыванию пиков. Это влечет за собой, как известно, уменьшение числа теоретических тарелок N и соответствующий рост Я — высоты, эквивалентной теоретической тарелке, т. е. к падению эффективности хроматографической колонны. В результате часто оказывается невозможным реализовать селективность, присущую данной системе адсорбент — дозируемые вещества — элюент, которая определяется прйродой этой системы. Эти проблемы имеют место и в газовой хроматографии, однако, как было показано ранее, в газовой хроматографии, как правило, можно пренебречь конкурирующей адсорбцией элюента, снижающей адсорбцию дозируемых веществ. Поэтому в газовой хроматографии можно использовать непористые или широкопористые адсорбенты со сравнительно малой удельной поверхностью. Поверхность таких адсорбентов обычно более однородна и доступна. В жидкостной же хроматографии не очень больших молекул приходится применять адсорбенты с гораздо более высокой удельной поверхностью, а следовательно, более [c.283]

Вследствие малой удельной поверхности стеклянных шариков (см. табл. 2) на них можно наносить лишь малые количества неподвижной фазы. Максимальное количество неподвижной фазы зависит от радиуса шариков, иоверхностного натяжения и плотности неподвижной фазы и изменяется в пределах 0,05—3%. При оптимальном содержании ненодвижной фазы достигается высота теоретической тарелки 0,5 — 1 мм, причем в области скоростей 16 —100 мл мин эта величина не зависит от скорости газа. Этот факт, а также малое содержание неподвижной фазы позволяют снизить время анализа (которое, как известно, зависит от количества неподвижной фазы и от скорости потока газа) па 40% при том же качестве разделения, и, следовательно, можно работать при температурах на 250° ниже температуры кипения наиболее высококипящего компонента анализируемой смеси (Хишта, Мессерли и сотр., 1960). В этом, по-видимому, заключается главное преимущество стеклянных микрошариков как носителей. Таким образом, оказывается возможным применять менее устойчивые к нагреванию полярные неподвижные фазы, использовать аппаратуру, менее пригодную для работ нри высоких температурах, и, кроме того, исследовать вещества, термически неустойчивые. Вследствие малого количества неподвижной фазы приходится, однако, применять пробы малого размера. Правильная форма стеклянных шариков позволяет изготовлять колонки с воспроизводимыми величинами числа тарелок , что в случае носителей на основе кизельгура (Шретер и Лейбнитц, 1961) связано со значительными трудностями. [c.88]

Поднимающийся с верхней тарелки пар направляется в дефлегматор 3, где часть его конденсируется и в виде жидкости—флегмы стекает обратно иа верхнюю тарелку пдя орошения колонны. Несконденсиро-вавшиеся пары из дефлегматора поступают в холодильник 4, где они полностью конденсируются, и полученный жидкий дистиллят охлаждается до заданной температуры. Из холодильника дистиллят поступает через контрольный фонарь в сборник 5. По ареометру, который находится в фонаре, контролируют конденсацию дистиллята по удельному весу. Наблюдая через фонарь за протеканием дистиллята, регулируют скорость перегонки. Если при перегонке нужно отобрать несколько фракций с различной температурой кипения, то устанавливают несколько сборников дистиллята (по числу фракций) и но мере протекания перегонки собирают фракции в отдельные сбор1шки, [c.564]

Ситчатые и решетчатые тарелки характеризуются малым удельным расходом металла (40—60 кг/мР), малой потерей напора 15—40 мм вод. ст. на одну тарелку) п большим живым сечением (40% и более). Для тарелок этого типа допускаются меньшие расстояния между тарелками (80—300 мм), тарелки хорошо работают при увеличении производительности (хорошо переносят большие перегрузки) и мало чувствительны к влиянию отложений, что позволяет в 4—6 раз увеличить по сравнению с кол-иачковыми пробег между чистками. Особенно широкое применение эти тарелки нашли на установках для выделения пз смеси головного продукта с минимальным увлечением более тяжелого. Для таких случаев требуются аппараты с большим числом тарелок. Если применять колонны с колпачковыми тарелками, при расстоянии между тарелками 500—600 мм, получаются аииа- [c.228]

Значение ВЭТС для колонн с расстоянием между тарелками 30 ни составляет 3,5-4,О см. К достоинствам колонн о перфорированными тарелками следует отнести также независимость их удельной зффективности от общего числа теоретических ступеней контакта в колонне. Для насадочных колоян с нерегулярной насадкой в виде колец Фенске эти показатели значительно хуже. Только применение спирально-призиатическсй наоадки Левина [c.19]

Сивушное масло концентрируется в спиртовой жидкости на 5— 11-й нижних тарелках ректификационной колонны. Степень концентрирования сивушного масла определяется содержанием его компонентов в бражке и эпюрате, флегмовым числом (удельным расходом пара) колонны, величиной отбора из колонны сивущного погона, соответствием уровня организованного отбора погона месту концентрирования сивушного масла. [c.140]

Эти уравнения содержат восемь параметров вязкость газа-носителя 1], удельная проницаемость колонки ко, давление газа-носителя на выходе из колонки ро, коэффициенты уравнения для высоты тарелки А, В и С, которые определяются решением уравнения (43) (идентичного уравнению (30)) с уравнением (17) (полые капиллярные колонки) или (18) (насадочные колонки), относительное удерживание а двух веществ (в действительности, как и коэффициент распределения, оно является функцией температуры) и требуемая степень разделения Я. Ради простоты мы пренебрегли в уравнении для высоты тарелки поправкой на сжимаемость газа-носителя. Эти уравнения содержат одпннадцать неизвестных, которые являются или промежуточными переменными, такими, как число тарелок или коэффициент емкости колонки, значение которых будет определено процессом оптимизации, нлн независимыми оптимизируемыми параметрами. Этими неизвестными являются время удерживания tn, время задержки газа /т, коэффициент емкости колонки к, коэффициент распределения К (или, скорее, температура колонки), фазовое отношение Уг/У ту срсдний раз-мер частиц насадки й (или внутренний диаметр колонки для полых капиллярных колонок), длина колонки Ь, число тарелок Л, ВЭТТ Я, линейная скорость газа-носителя на выходе из колонки Мо, давление газа-носителя на входе в колонку р/. [c.149]

Таким образом, для проведения вакуумной ректификации необходимы ректификационные колонны с малым удельным гидравлическим сопротивлением, т. е. гидравлическим сопротивлением, приходящимся на единицу разделительной способности. Разделительную способность применительно к тарельчатым аппаратам часто выр ажают числом теоретических и действительных тарелок. Если Ард.т — удельное Сопротивление действительной тарелки, а т] — коэффициент полезного действия тарелки, то удельное гидравлическое сопротивление Дрт.т. отнесенное к теоретической тарелке, будет равно [c.12]

Исходный бензин характеризуется разгонкой по Энглеру, определением удельного веса, коэфициента рефракции, бромного числа, а также суммарным количеством ароматических и непредельных углеводородов, поглощаемых смесью Катвинкеля. Затем исследуемый продукт разгоняется на широкие фракции (до 60°, 60—95, 95—122, 122—150°), в которых определяется групповой состав (содержание ароматических, непредельных, нафтеновых и парафиновых углеводородов). Дезароматизированная часть бензина (остаток после удаления ароматических и непредельных углеводородов смесью Катвинкеля) подвергается фракционированной перегонке на лабораторной колонке с получением узки5 фракций, в которых преобладают те или иные индивидуальные углеводороды. Эффективность колонки должна быть эквивалентна примерно 40 теоретическим тарелкам. [c.21]

Как показано ниже, высота эквивалентная теоретической тарелке прямо пропорциональна величине dp следовательно, эффективные насадочные колонки с частицами малого диаметра должны работать нри повышенных давлениях. Из уравнений (VII. 3) и (VII. 4) видно, что удельное падение давления для частиц с эффективным диаметром dp можно значительно понизить небольшим увеличением пористости е. При этом изменится плотность набивки данного твердого носителя. Как правило, желательна максимально возможная плотность набивки, поскольку уменьшение междучастичных расстояний уменьшает член уравне,-ния i, учитывающий массопередачу в газе. Большинство насадок обладает пористостью, лежащей в интервале 0,3—0,4. Бохемен и Пёрнелл [6] показали, что пористость огнеупорного кирпича равна 0,42 0,03. Найдено, что максимально плотная набивка, возможная для твердых сферических частиц, дает значение 8, равное 0,26, а плотно, но произвольно набитая насадка — значение 0,42, что хорошо согласуется с приведенными выше результатами для частиц огнеупорного кирпича неправильной формы [1, 28]. На основании изучения сравнительно большого числа тщательно набитых колонок Дести и другие [9 ] нашли, что пористость набивки колонок с огнеупорным кирпичом и целитом колеблется в пределах соответственно 0,4—0,5 и 0,2—0,25 г/сл , причем более высокие плотности получаются для мелких частиц. [c.159]

Эксперименты показали, что обычная сетчатая тарелка, используемая для ректификации жидкого воздуха, не может быть применена для ректификации жидкого водорода. Гидравлическое сопротивление, оказываемое тарелкой прохождению пара через отверстия при скорости паров 0,25 ч- 0,35 м сек (в расчете на общее сечение колонны), настолько велико, что жидкий водород вследствие своего малого удельного веса передавливается через сливные патрубки с нижней тарелки на верхнюю. Для кислорода пере-давливакие наступает при скорости паров 0,8 м сгк н расстоянии между тарелками 50 мм. Чтобы устранить передавливание, при работе с водородом число отверстий в тарелке было увеличено. Экспериментально установлено, что при общем сечении отверстий около 10% от свободного сечения колонны и расстоянии между тарелками 50 мм сетчатая тарелка может нормально работать при ректификации жидкого водорода. Диаметр отверстий в сетке может при этом иметь обычное значение — 0,8 мм.. [c.58]

Таким образом, для характеристики и сравнения колонок необходимо зпать обе величины общую эффективность, выраженную числом теоретических тарелок (Ч. Т. Т.), и удельную , т. е. эффективность, отнесенную к единице длины рабочей части колонки, или, что равнозначно, высоту, эквивалентную одной теоретической тарелке (В. Э. Т. Т). В. Э. Т. Т. получается в результате деления высоты рабочей части колонки на ее общую эффективность (Ч.Т. Т.). Знание величины Ч. Т. Т. позволяет правильно и разумно подходить к выбору мощности ко.понки для разделения тех или иных смесей. Так, например, для полного разделения бензо,ла и толуола (разница в т. кип. 30°) теоретически достаточно колонки эффективностью в 12 Т. Т. [39]. Применение в данном случае колонок эффективностью выше 15—18 Т. Т. уже нецелесообразно. [c.213]

Сравнение колонн разных диаметров при одинаковой удельной нагрузке показывает, что в большинстве случаев число теоретических тарелок с увеличением диаметра колонны уменьшается. Разные авторы обнаружили, однако, разную степень такого уменьшения. Так, в опытах Карла и Джонса высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ), увеличилась почти в 20 раз с увеличением диаметра колонны от 5 до 76 мм, причем до диаметра 15 мм ВЭТТ почти не менялась. В работе Верзела описано десятикратное увеличение ВЭТТ при возрастании диаметра колонны от 6 до 30 мм. Менее значительное снижение эффективности отмечалось Алексеевой . Вэт и Преториус обнаружили трехкратное снижение эффективности [c.12]