Суспензия течение

В пищевой промышленности чаще приходится иметь дело с движением вязких, очень вязких жидкостей и жидких суспензий. Течение таких жидкостей происходит обычно в условиях ламинарного движения и довольно часто при очень малых числах Ке. [c.99]

Как правило, при таком подходе удобнее обратить задачу, т. е. жидкость в целом считать неподвижной, а ансамбль шаров — движущимся с постоянной скоростью сквозь жидкость в противоположном направлении. При этом становится возможным с единой точки зрения описывать как течение жидкости сквозь неподвижный или псевдоожиженный слой, так и реальное стесненное оседание концентрированных суспензий. [c.39]

В. Дилатантные жидкости описываются степенным уравнением (11.4), но при п > 1. Кривая течения приведена на рис. 11.1 (кривая /). У этих жидкостей кажущаяся вязкость г увеличивается с возрастанием градиента скорости. Модель дилатантной жидкости хорошо описывает поведение суспензий с большим содержанием твердой фазы. [c.337]

Нейтрализация мелом приводит к образованию очень тонкодисперсного осадка сульфата кальция, затрудняющего фильтрование реакционной массы, поэтому нейтрализацию проводят в две сту-лени основное количество кислоты нейтрализуют кальцинированной содой, а остатки — мелом. По этому способу отфильтрованную пасту дифенилолпропана, содержащую 30—32% кислоты, не промывают водой, а смешивают с органическим растворителем (например, хлорбензолом) и при 20—25 °С нейтрализуют кальцинированной содой. Далее температуру повышают до 88—90 °С и выдерживают смесь при этой температуре в течение 2 ч. В это время происходит полное растворение и нейтрализация основного количества кислоты (остаточная кислотность — 0,04%). Затем, не понижая температуры раствора, разделяют слои (верхний слой — раствор дифенилолпропана в хлорбензоле, нижний — суспензия сульфата натрия в воде). Органический слой охлаждают до 30 °С, добавляют мел и снова повышают температуру до 88—90 °С. Горячую суспензию отфильтровывают от избытка мела и остатков сульфата кальция и направляют на кристаллизацию. [c.113]

Пропитку дробленого носителя (170 вес. ч.) проводят при перемешивании данной суспензии в течение 10 мин при температуре 70—80° С. Соотношение вводимых в носитель активных компонентов составляет 10 1. Продолжительность пропитки катализаторов растворами обычно равна 5—10, реже 20—30 мин. Иногда раствор подогревают или даже доводят до кипения. Избыток пропиточного раствора сливают и используют для повторной пропитки катализатора. [c.27]

Каолин (195 г) суспендируют в растворе КОН (180 г в 150 мл воды), формуют, сушат и прокаливают в течение 6 ч при температуре 700° С. К 2,3 л раствора нитрата никеля (100 г) при 70 С прибавляют раствор Ма СОз (234 г в 2 л воды) и суспензию основного карбоната Ы1(рН8). Смесь перемешивают на протяжении 30 мин, а затем при 70° С смешивают с обработанным каолином, суспензией М 0 (72 г в 1 л воды), фильтруют, суспендируют в 8 л воды, снова фильтруют, промывают 30л горячей воды и сушат при 120° С. [c.61]

Промывка пульпы. По окончании процесса сернокислотной активации подачу пара в активатор прекращают, а количество воздуха на перемешивание увеличивают. Начинают предварительную отмывку пульпы в активаторе от остаточной кислоты методом декантации. В активатор закачивают воду и после тщательного перемешивания отстаивают смесь в течение 4 ч. Воду из активатора сливают в канализацию, а осевшую пульпу снова заливают водой при одновременном перемешивании воздухом. Барботирование прекращают и смесь в активаторе повторно отстаивают. При сливе промывной воды из активатора необходимо следить за тем, чтобы не было уноса глины. После второго отстаивания воду из активатора сливают в канализацию неполностью. Пульпу с оставшейся водой тщательно перемешивают и при незначительном содержании в ней кислоты (0,8 —1,2%) пасосом перекачивают в емкость 4 для окончательной промывки пульпы и приготовления суспензии. [c.75]

Суспензии для электрофоретических измерений готовили, диспергируя 1 г твердой фазы в 100 мл дисперсионной среды. Дисперсии выдерживали, как правило, в течение месяца для установления равновесия в закрытых сосудах, периодически встряхивая. Для исследования обычно отбирали мелкодисперсную фракцию частиц из верхней части сосуда после непродолжительного отстаивания суспензии и помещали эту сравнительно разбавленную систему в измерительную камеру прибора для микроэлектрофореза. Диаметр частиц дисперсной фазы составлял приблизительно 0,1 мкм. [c.201]

Жидкой фазой суопензии обычно является ньютоновская жидкость, которая соответствует закону внутреннего трения Ньютона, причем напряжение внутреннего трения, возникающее между слоями жидкости при ее течении, пропорционально градиенту скорости по нормали к направлению течения. На практике встречаются суспензии, жидкая фаза которых отличается аномальными свойствами и относится к неньютоновским жидкостям. Свойства последних разнообразны и характеризуются названиями пластичных, псевдопластичных, дилатантных, тиксотропных, вязкоупругих жидкостей. [c.55]

Пример П-1. Суспензия гидроокиси алюминия в воде при 20 С (при этой температуре вязкость воды ц=10 Н с М-2) разделяется фильтрованием при постоянной разности давлений на периодически действующем путче с поверхностью 5=1 м . В течение каждой операции фильтрования разделяется 0,5 м суспензии. Установить зависимость продолжительности фильтрования от разности давлений з пределах 4-10 —8-10 Па. Известно, что в указанных пределах разности давлений для сильно сжимаемого осадка гидроокиси алюминия применимо эмпирическое уравнение (11,47), причем го=0,5-10 , а х = 0,95 отношение объема осадка к объему фильтрата Хо может быть в среднем принято равным 0,01. Сопротивлением фильтровальной перегородки ввиду его небольшой величины можно пренебречь. [c.84]

Однако, как установлено практикой, существуют промежуточные процессы, которые не соответствуют этим уравнениям. Можно предположить, что возникновение таких процессов в некоторой степени обусловлено одновременным закупориванием пор одной частицей и постепенным закупориванием их многими частицами нли одновременным закупориванием пор многими частицами и образованием сводиков над входами в поры. Анализ имеющихся данных не позволяет допустить, что указанные явления протекают в чистом виде в соответствии с уравнениями, приведенными в табл. 1, и полностью объясняют возникновение промежуточных процессов. Более вероятно объяснить существование промежуточных процессов одновременным влиянием также и ряда других факторов, в частности деформацией пор перегородки при течении сквозь них жидкости и оседанием твердых частиц суспензии. [c.98]

Исследовано [114] течение начальной стадии фильтрования с образованием осадка при переходных концентрациях суспензии. Для этого использовались суспензии частиц активированного угля и окиси алюминия, а также стеклянных шариков в воде размер твердых частиц суспензии составлял 2—300 мкм, а концентрация с суспензий изменялась в пределах 10 —10 г-см . В качестве фильтровальных перегородок применяли ткани с 4000 отверстий на 1 см . [c.108]

Применительно к глубинному фильтрованию рассмотрены закономерности течения суспензий в пористых средах [116], в частности вопрос о размывании осадка из тонкодисперсных частиц в порах фильтровальной перегородки. Отмечено несовершенство модели фильтрования с постепенным закупориванием пор ввиду возможности закупоривания их в узких сечениях отдельными частицами. [c.109]

Рассмотрены математические модели течения суспензий в пористых средах и получена система уравнений, описывающая перенос частиц, а также кинетику накопления и вымывания частиц [134]. [c.112]

Для определения постоянных фильтрования Хо, г о и R .n проводят опыт по разделению исследуемой суспензии на фильтре выбранной конструкции при постоянной разности давлений. В течение опыта отмечают ряд соответствующих друг другу значений q и т, а также измеряют высоту осадка йос в конце фильтрования. Величину Хо находят из равенства [c.126]

На непрерывно действующем фильтре, например на вращающемся барабанном вакуум-фильтре, средняя толщина слоя осадка остается постоянной во времени, изменяясь от нуля в месте погружения фильтровальной перегородки в суспензию до наибольшей величины в месте выхода этой перегородки из суспензии. При этом средняя скорость фильтрования в той части перегородки, которая погружена в суспензию, будет оставаться постоянной в течение всего опыта. В соответствии со сказанным при определении постоянных фильтрования на вращающемся барабанном вакуум-фильтре проводят ряд опытов при одной и той же разности давлений, но при различной скорости вращения барабана, изменяемой приводным механизмом. При этом каждой скорости вращения барабана соответствуют определенные средняя толщина осадка и средняя скорость фильтрования. [c.138]

В течение опыта давление суспензии, поступающей на модельный фильтр, ступенчато повышается несколько раз, но в пределах каждой ступени оно поддерживается постоянным. Выполненный таким образом единичный опыт равноценен ряду опытов при различной разности давлений. [c.147]

Помимо повышения точности получаемых значений постоянных фильтрования, на таких моделирующих фильтрах можно получить и более надежные данные по стадиям промывки, продувки и сня тия осадка, а также регенерации фильтровальной перегородки. Кроме того, на этих моделирующих фильтрах можно точнее учесть влияние некоторых факторов, искажающих течение процесса фильтрования, например оседания твердых частиц суспензии под действием силы тяжести и перемешивания суспензии мешалками. В связи со сказанным в лаборатории, занимающейся вопросами фильтрования, целесообразно иметь и использовать в надлежащих случаях по крайней мере небольшие моделирующие фильтрпрессы, барабанные, дисковые, тарельчатые, ленточные и патронные фильтры. [c.161]

Исследовано [216] влияние агрегации на удельное сопротивление осадка, полученного при разделении фильтрованием суспензии частиц пустой породы (концентрация 58—60% содержание твердых частиц, проходящих через сито с отверстиями 0,074 мм, 55— 57%) в водном растворе солей урана, имеющем рН= 1,875—1,99. Обнаружено, что с течением времени происходит обратный процесс пептизации это приводит к увеличению удельного сопротивления осадка. [c.194]

Каждую из приготовленных суспензий перемешивали в течение 30 мин и выдерживали 1 ч, затем определенное количество ее помещали в прибор, из которого был вынут поршень. После этого при небольшом вакууме на фильтровальной перегородке получали осадок и в цилиндрический сосуд прибора вводили поршень, который подвергали действию ступенчато увеличивающейся нагрузки. После каждого очередного увеличения нагрузки на поршень измеряли высоту слоя осадка для расчета его пористости и фильт- [c.196]

Обсуждение возможных причин облитерации приводит к выводу, что изменение скорости течения дисперсной системы через узкие щели обусловливается многими физико-химическими и гидродинамическими явлениями и главным образом процессами гетероадагуляции и коагуляции. Специфичность изученных суспензий, течение которых характеризуется резкой зависимостью расхода от времени, определяется, во-первых, низкой устойчивостью частиц против слипания и, во-вторых, сравнительно малой счетной концентрацией дисперсной фазы. Сочетание этих факторов является одним из основных условий заращивания капиллярных щелей. [c.168]

Деструктивный метод регенерации адсорбентов целесообразно применять в тех случаях, когда повторное использование ПАВ, выделенных из сточных вод, затруднено. Термическую регенерацию осуществляют смесью продуктов горения газа с водяным паром прн 700—800 °С в отсутствие кислорода в течение 10—40 мин. Особенно быстро (за 10—20 мин) регенерация протекает в псевдоожижепном слое регенерируемого адсорбента. Для регенерации порошкообразных углей применяют метод каталитического окисления адсорбированных ПАВ при барботаже кислорода через суспензию активного угля в водном растворе сульфата меди. [c.217]

Аварии отмечены на некоторых гидролизных заводах. При сушке кормовых дрожжей в распылительных сушилках Происходили случаи загорания высушенных дрожжей, хлопки и взрывы пылевоздушных смесей в технологическом оборудовании.. В цехе сушки кормовых дрожжей во время работы сушилки произошел срез пальцев муфты сцепления редуктора с распылительным механизмом, вследствие чего была прекращена подача суспензии в сушильную камеру и был подан водяной пар. При этом температура поступающего теплоносителя составляла 310 С, а на выходе из сушильной камеры 85°С. Через некоторое время темпера- ура воздуха на выходе из сушилки поднялась до 170°С и держалась на таком уровне в течение 5—8 мин. При достижении температуры выходящего воздуха 150°С подачу пара в сушилку, прекратили. Через 5—7 мин появился дым в конусной части сушилки, поэтому решили повторно дать острый пар в сушильную камеру. В момент открытия вентиля на паровой линии произошел ряд взрывов в аппаратуре. Взрывом была деформирована крьшка сушильной камеры, разрушен приемный бункер у циклонов, сорвана боковая дверь сушилки и частично повреждено здание. [c.153]

Задача определения силы сопротивления, действующей на частицу в суспензии, сводится к задаче отыскания полей скоростей и давлений вокруг частицы, движущейся в замкнутой оболочке. Течение жидкости в ячейке должно удовлетворять уравнениям Навье-Стокса. Рещение в аналитическом виде удается получить только для двух предельных случаев режима ползущего движения, описываемого уравнениями Стокса, и инерционного режима движения, описываемого уравнениями идеальной несжимаемой жидкости. На поверхности частицы должно удовлетворятся обычное условие отсутствия скольжения, т. е. скорость движения жидкости должна быть равной средней скорости движения частицы. Условия на внещней границе ячейки, отражающие воздействие всего потока на выделенную ячейку, не могут быть определены однозначно, поскольку механизм этого воздействия недостаточно понятен. В основном используются три типа условий 1) предполагается, что возмущение скорости, вызванное наличием частицы в ячейке, исчезает на границе ячейки [105] 2) ставится условие непротекания жидкости через границу ячейки (обращается в нуль нормальная составляющая скорости) и предполагается отсутствие касательных напряжений на границе ячейки (модель свободной поверхности) [106] 3) условие непротекания жидкости сохраняется, но предполагается, что на границе ячейки обращаются в нуль не касательные напряжения, а вихрь [107]. [c.68]

Еще менее изученной является наследственная сила, учитывающая эффекты памяти при нестационарных течениях дисперсных смесей (сила Бассэ). Выражение для этой силы в дисперсной смеси с хаотическим расположением частиц, полученное с использованием методов самосогласованного поля в работе [119] для умеренно концентрированных суспензий при условии Ке 1, имеет вид [c.85]

Морденит в натриевой форме получают из порошка алюмосиликатного катализатора крекинга, который под действием водного щелочного раствора превращается в щелочную суспензию алюмосиликата. Суспензия нагревается до 130 = С при давлении 0,3 МНа и в течение 24 ч кристаллизуется при перемешивании полученные кристаллы цеолита поступают на фильтрацию и промьшку. В качестве кремнийсодержащего соединения для синтеза морденита можно использовать также кремнезоль, силикагель [а, с. 539832 (СССР)]. [c.64]

Для получения ионообменной формы суспензию цеолита фожазит в натриевой форме (NaY) после дополнительной отмывки от щелочи обрабатывают раствором хлорида кальция при 80 °С и интенсивном пе-ремещивании растворов в течение 3 ч, а затем отжимают и промьшают на пресс-фильтрах. Операцию проводят двукратно до достижения нужной степени обмена. Окончательный массовый состав цеолита 0,8—1% Na O, 10,0-10,5% aO, 49-50% SiOj и 38-39% Ai Oj. [c.65]

Смеси классифицируют по размерам частиц, которые в них содержатся. Суспензии — это смеси, содержащие относительно большие, хорошо видимые частицы. Частицы остаются суспендироранными в течение некоторого времени после смешивания, но затем отделяются от жидкости. Суспензии поэтому относятся к гетерогенным смесям. [c.36]

Твердые образцы можно снимать в виде суспензии в вазелиновом масле. Для этого в течение 15—20 мин истирать образец в стуике в количестве примерно 0,2—0,3 г. К тоикоизмельчеиному порошку добавить из капельницы 1—2 капли вазелинового масла и ти ательно [c.48]

Последовательность выполнения работы. Небольшое количество труднорастворимой соли растереть в ступке. Тонкоизмельченную соль поместить в коническую колбу с притертой пробкой и два-трн раза промыть дистиллированной водой для удаления легкорастворимых примесей. Отмытую соль залить 100 мл воды и, плотно закрыв колбу пробкой, непрерывно взбалтывать ее в течение 20 мин. Полученную суспензию отфильтровать через стеклянный фильтр, а осадок употребить для приготовления насыщенного раствора. Приготовить еще такой же насыщенный раствор и 1толученную суспензию про фильтровать через осадок, нанесенный на фильтр. Такое фильтрова- [c.285]

При т < Тс структурированная суспензия медленно течет подобное течение можно отождествлять с ползучестью. Это означает что Тц является ие статическим (как т в реологическом законе Шве дова — Бингама), а динамическим предельным напряжением сдвига При т > Те структура начинает разрушаться разрушение усили вается с ростом dv/dx. При этом вязкость fj,,, постоянна вплоть до та кого значения dv/dx, при котором структура полностью разрушится 1 6 [c.146]

Пример 5.1. Выбрать центрифугу и рассчитать ее производительность по следующим исходным данным требуемая производительность по суспензии G,,g = 4700 кг/ч по сухому осадку G , = = 750 кг/ч массовая концентрация твердой фазы х = 16 % плотность твердой фазы p.f = 1870 кг/м плотность жидкости = = 1120 кг/м основной продукт — твердая фаза, размеры частиц ее лежат в пределах 10—100 мкм. Твердая фаза растворимая, слабоабразивная. Среда нейтральная. Температура суспензии 35 °С. Осадок рыхлый, требуется хорошо промыть его в центрифуге, допускается его измельчение. Влажность осадка должна быть менее 15 %. Суспензия нетоксична, огне- и взрывобезопасна категорий-ность помещения по СНИП-ПМ2—72 — Б, по ПУЭ — ВПА длительность работы центрифуги в течение суток — 24 ч. [c.135]

В цилиндре (фиг. 13) приготовляется суспензия из исследуемого порошка и жидкости (чаще всего воды) примерно в отношении 1 50. При меньшем относительном количестве жидкости возможно искажение результатов анализа, вследствие коллективного осаждения частиц. Предварительны.м расчетом устанавливается время осаждения частиц граничных размеров для всех выбранных размерных интервалов. После перемешивания суспензии в цилиндре, она отстаивается в течение времени, установленного расчетом для осаждения частиц с наименьшим граничным размером. После этого частично отстоявшуюся суспензию спускают в сосуд, цилиндр дополняют до нужного уровная чистой жидкостью, после перемешивания она отстаивается то же вре.мя, перекачивается в сосуд и т. д. Эти процедуры продолжаются до полного осветления суспензии по назначенной высоте осаждения. Затем переходят к извлечению из суспензии следующей размерной фракции порошка и т. д. После- [c.44]

Для определения тонкости отсева (размера наиболее крупных частиц в фильтрате) может быть применен оптический метод, основанный на принципе осаждения. Очевидно, что оптическая плотность суспензии на некоторой глубине должна оставаться неизменной пока не осядут наиболее крупные частицы твердой фазы. После, прохождения через слой крупных частиц оптическая плотность суспензии начнет уменьшаться. С окончанием осаждения наиболее мелких частиц оптическая плотность достигает неизменного минимального значения. Время от начала осаждения, в течение которого оптическая плотность остается неизменной, является искомым временем для определения размера наиболее крупных частиц в суспензии. По времени от начала осаждения до момента достижения минимальной оптической плотности можно определить размеры наиболее мелких частиц в суспензии. Для определения тонкости отсева материалов по изменению оптической плотности фильтратов может применяться фотокалориметр ФЭК-М, который предназначен для измерения концентрации растворов но интенсивности их окраски. Принципиальная схема фотокалориметра показана на фиг. 16. Здесь источник света / через систему конденсоров, зеркал, теплозащитных стекол и светофильтров 2 посылает световые потоки на два селеновых фотоэлемента 6 вентильного типа. Величина одного светового потока падающего на фотоэлемент регулируется фотометрическими клиньями 4, величина другого светового потока регулируется с помощью щелевой диафрагмы 5. Фотоэлементы включены дифференциально, поэтому при равенстве световых [c.47]

Через фильтрующие материалы фильтруется суспензия из осветленного керосина или дизельного топлива с 0,01 % загрязнителя, размеры частиц кварда которого лежат в пределе 0—30 мк. Фильтрат такой суспензии наливается в кювету до расчетной высоты Я и в течение [c.48]

Наконец, следует указать на огромное влияние, которое оказывают на течение процесса фильтрования условия образования суспензии и ее предварительная обработка, а также добавление к суопензии коагулирующих и пептизирующих веществ. Эти факторы могут во много раз изменить сотротивление осадка, что вызовет соответствующее изменение скорости фильтрования. [c.16]

Рассмотренные до сих пор закономерности относились к ллоским фильтровальным поверхностям, к которым без ощутимой погрешности могут быть отнесены и перегородки с большим радиусом кривизны, характерные для вращающихся барабанных вакуум-фильтров. Однако в патронных фильтрах радиус кривизны фильтровальных перегородок относительно мал. В таких фильтрах толщина осадка, откладывающегося на внешней поверхности фильтровальной перегородки, и толщина данной перегородки сопоставимы с радиусом кривизны. Это приводит к тому, что внешняя поверхность слоя осадка, соприкасающаяся с суопензией, граничная поверхность между слоем осадка и цилиндрической фильтровальной перегородкой и внутренняя поверхность последней значительно различаются. В результате этого закономерности течения жидкой фазы суспензии через слой осадка и фильтровальную перегородку заметно усложняются. Далее рассматриваются закономерности фильтрования при использовании цилиндрических фильтровальных перегородок с небольшим радиусом кривизны. [c.46]

Отмечено, что разделение на фильтрах суспензий с неньютоновской жидкой фазой исследовано недостаточно [168]. Дано математическое описание процесса разделения суспензии при допущениях, что оседанием частиц в суспензии можно пренебречь, фильтрат является жидкостью Стокса, движение жидкости в порах осадка ламинарное. В частности, установлено, что в координатах д—(йхЩ) - (где п — индекс текучести) получаются прямые линии в соответствии с экспериментами на системах карб-оксиметилцеллюлоза — двуокись кремния или окись алюминия. Отсюда следует, что в этих системах эмпирическая характеристика сопротивления осадка сохраняет постоянную величину в процессе фильтрования. В других экспериментах обнаружено, что удельное сопротивление осадка изменяется с течением времени. [c.58]

При анализе имеющегося опыта ло процессам фильтрования с образованием осадка, как и по ряду других процессов разделения суспензий на фильтрах, нередко отмечается заметное несюответст-вие между уравнениями и практическими данными. Это иногда вызывает сомнение в значении науки для правильного описания процессов фильтрования и преувеличивает значение практического искусства в управлении этими процессами. Теоретически выведенное или экспериментально установленное уравнение, как правило, описывает в некоторой степени упрощенный или идеализированный процесс и включает ограниченное число факторов, влияющих на процесс. За пределами уравнения могут оказаться факторы, усложняющие процесс и вызывающие расхождение между результатами расчета и практическими данными. В лаборатории возможно создать условия, когда на процесс влияют только факторы, входящие в уравнение. При этом получаемые данные соответствуют уравнению. В производственных условиях на процесс влияют также факторы, не входящие в уравнение и отражающие, в частности, побочные явления, особенности конструкции фильтра и случайные отклонения. В связи с этим возникает необходимость использовать для практических расчетов имеющиеся уравнения с эмпирическими поправками или частные эмпирические уравнения. Таким образом, в основе несоответствия между уравнениями и практическими данными находится неустранимое в настоящее время затруднение в получении уравнений, учитывающих все главные факторы, определяющие течение производственного процесса. [c.70]

Для разделения суспензий при постоянной скорости фильтрования получены аналоги соответствующих уравнений, описывающих разделение суспензий при постоянной разности давлений [ПО]. Отмечено, что при анализе фильтрационных свойств суспензий регистрация переменной разности давлений с помощью самопишущего манометра удобнее, чем фиксирование переменной скорости фильтрования в течение длительных опытов. Принято, что сопротивление, возрастающее от Яф,п до Я, пропорционально разности давлений, увеличивающейся от начального значения АРнач для чистой перегородки до величины АР для перегородки с задержанными твердыми частицами. В соответствии с этим уравнение (П1,31) дано в виде е (ЛР) [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология