Жидкость температура при абсорбции с выделением

Повышение температуры в абсорбере происходит за счет выделения теплоты абсорбции при растворении извлекаемых компонентов в абсорбенте. Чем жирнее газ, тем больше количество поглощаемых компонентов, тем выше теплота абсорбции, тем выше средняя температура абсорбции. При абсорбции жирных газов рекомендуется принимать /абс = ср+(6 8°С). В зависимости от температуры абсорбции в качестве абсорбента принимаются углеводородные жидкости с молекулярной массой 100—200. При температуре абсорбции —15- —20 С применяются масла с молекулярной массой 140—120, при 40 °С — 180—200. Выбор определяется допустимыми потерями масла от испарения. [c.163]

Бонд и Дональд [1591 объяснили указанное явление местным понижением поверхностного натяжения в точках разрыва пленки в результате повышения концентрации жидкости и ее температуры при выделении тепла в процессе абсорбции. Авторы определяли значение F jn в зависимости от градиента поверхностного натяжения Ас. В качестве этого градиента они принимали разность между поверхностным натяжением для основной массы [c.453]

Тепловой баланс и температура абсорбента. В случае неизотермической абсорбции при растворении газа в жидкости температура ее повышается вследствие выделения теплоты. Для технических расчетов пренебрегают нагреванием газа и считают, что вся теплота идет на нагрев жидкости. [c.49]

Поглощение газа жидкостью сопровождается выделением тепла (теплота абсорбции), вследствие чего абсорбент в процессе насыщения нагревается. С повышением температуры увеличивается давление газовых компонентов в растворе и тем самым ухудшается процесс абсорбции. При высокой температуре абсорбция прекращается полностью и наступает противоположный процесс — десорбция. Чтобы избежать повышения температуры абсорбента, в абсорберах осуществляют промежуточное охлаждение. Практически процесс абсорбции ведется при температурах, не превышающих 35° С. [c.213]

Графический метод, описанный на с. 433 сл., можно применить и к абсорбции концентрированного компонента при условии, что расчетная диаграмма учитывает кривизну рабочей линии, возникающую в результате изменения отношения скоростей потоков газа и жидкости, и кривизну равновесной линии, отражающую неидеальную растворимость. Изменения температуры вследствие выделения тепла при абсорбции могут также оказывать значительное влияние на равновесие в колонне. Тепловые эффекты подробно рассмотрены ниже (с. 459). [c.443]

Бонд и Дональд [181] объяснили указанное явление местным снижением поверхностного натяжения в точках разрыва пленки в результате повышения концентрации жидкости и ее температуры при выделении тепла в процессе абсорбции. Авторы определяли значение Гтш в зависимости от градиента поверхностного натяжения Да. В качестве этого градиента они принимали разность между поверхностным натяжением для основной массы жидкости и поверхностным натяжением для жидкости, находящейся по температуре и концентрации в равновесии с поступающим газом. [c.378]

Обш ее повышение температуры выражается суммой двух независимых членов. Первый из них. Та, характеризует повышение температуры за счет выделения тепла абсорбции в плоскости поверхности жидкости и определяется функцией [c.62]

Температура может возрастать, во-первых, за счет выделения теплоты растворения газа, происходящего у поверхности жидкости, во-вторых, теплоты реакции, выделяющейся в реакционной зоне, расположенной ниже поверхности раздела фаз. Суммарное повышение температуры может быть без труда рассчитано, как показано ниже, на основе пленочной модели и модели Данквертса для физической абсорбции, реакции первого порядка и мгновенной реакции. [c.138]

Если абсорбция ведется без отвода тепла или с неполным его отводом, температура Повышается вследствие выделения тепла при растворении газа в жидкости. Повышение температуры ведет к повышению равновесного парциального давления компонента и к сдвигу линии равновесия вверх. Движущая сила при этом уменьшается и условия абсорбции ухудшаются. [c.593]

Тепловой баланс и температура абсорбента. Если абсорбцию ведут без отвода тепла или с недостаточным его отводом, то температура повышается вследствие выделения тепла при поглощении газа жидкостью, что необходимо учитывать при расчете. Для технических расчетов можно пренебречь нагреванием газовой фазы и считать, что выделяющееся при абсорбции Тепло затрачивается только на нагрев жидкости. [c.439]

Рассмотрение расчета абсорбции мы начнем с наиболее простого случая—изотермической абсорбции. При изотермической абсорбции температура обеих фаз одинаковая и не изменяется по высоте аппарата. Вследствие выделения тепла при абсорбции такой случай, вообще говоря, невозможен и является идеализированным предположением. Практически абсорбцию можно считать изотермической, если изменение температуры настолько незначительно, что им можно пренебречь. Это бывает в тех случаях, когда количество подаваемой жидкости велико по [c.183]

Выделение тепла при абсорбции ведет к нарушению изотермич-ности процесса, т. е. к изменению в процессе абсорбции температур газа и жидкости. Изменение температуры оказывает на процесс абсорбции двоякое влияние [c.258]

При этом способе десорбции в качестве инертного газа обычно применяют воздух. Если температуры воздуха и поступающего на десорбцию поглотителя одинаковые и можно пренебречь теплотой выделения компонента из раствора, то процесс протекает изотермически. Если теплотой выделения компонента нельзя пренебречь, то в отсутствие подвода тепла жидкость в десорбере будет охлаждаться. При большом количестве жидкости и небольшой теплоте выделения компонента изменением температуры жидкости можно пренебречь. В этом случае процесс аналогичен изотермической абсорбции, отличаясь лишь тем, что рабочая линия расположена ниже линии равновесия (см. рис. 91). Линии равновесия при десорбции и абсорбции в этом случае совпадают. [c.315]

К процессам химической абсорбции в азотной промышленности относятся моноэтаноламиновая, поташная и ш елочная очистка от СО.,, многие процессы очистки от сероводорода, медноаммиачная очистка от окиси углерода и другие процессы. При хемосорбции молекулы газа, растворенного в жидкости, вступают в реакцию с активным компонентом абсорбента. Большинство реакций, протекающих при очистке, являются экзотермическими и обратимыми поэтому при повышении температуры раствора образующееся химическое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. [c.32]

Аммиак извлекается в противоточной насадочной колонне из газообразной смеси, поступающей сверху в колонну и содержащей аммиак, поглощением водой, которая поступает противотоком снизу колонны [54, с. 567]. Абсорбция аммиака водой сопровождается выделением теплоты, которое вызывает повышение температуры жидкости и, следовательно, приводит к изменениям в равновесных соотношениях. Математическая модель состоит из следующих уравнений материального баланса [c.237]

Поскольку при обычных методах очистки каменноугольного газа пиридиновые основания удаляются независимо от того, проводится их дальнейшая переработка для получения товарных продуктов или нет, основные усилия при разработке процессов извлечения были направлены на максимальное увеличение полноты абсорбции оснований при работе системы очистки газа и достижение оптимальных условий для последующего их выделения. Вследствие щелочного характера пиридиновых оснований наиболее целесообразно извлекать их абсорбцией серной кислотой с последующей нейтрализацией абсорбционной жидкости и разделением и очисткой абсорбированных соединений. На этом нринцине основаны все промышленные процессы. Пиридиновые основания абсорбируют одновременно с аммиаком в общем сатураторе, или в отдельном аппарате, установленном по потоку после главного сатуратора получения сульфата аммония. Сульфаты пиридиновых оснований нестойки при повышенных температурах. Поэтому полнота извлечения их абсорбцией серной кислотой определяется равновесием между пиридиновыми основаниями, содержащимися в газе и в абсорбционной жидкости. Равновесия для газа и жидкости различного состава нри разных температурах были изучены экспериментально [37—39, 41]. Из проведенных опытов [37] следует, что для практически полного извлечения пиридинов при рабочей температуре около 100° С содержание серной кислоты в абсорбционном растворе должно составлять около 200% стехиометрического количества. Поскольку условия процесса на разных [c.244]

Образующийся при сжигании газ 8, содержащий свободный иод, направляют в абсорбционную камеру 2, заполненную абсорбционной жидкостью II, которая в основном состоит из водного раствора тиосульфата иатрия. Свободный иод, содержащийся в газе 8, абсорбируется и, реагируя с тиосульфатом, превращается в иодид натрия. В случае необходимости абсорбционную жидкость в камере 2 можно охлаждать до оптимальной температуры с помощью холодильника 4. После абсорбции в камере 2 неабсорбированный газ 8 поступает в абсорбционную башню 3 для выделения остаточного иода, а оставшийся после этого газ может быть выведен из башни 3 в виде выхлопного газа 9 в окружающую атмосферу. [c.203]

Абсорбция — обратимый процесс, и на этом основано выделение поглощенного газа из жидкости — десорбция. Сочетание абсорбции с десорбцией позволяет многократно применять поглотитель и выделять из него поглощенный компонент. Для десорбции благоприятны условия, противоположные тем, при которых проводят абсорбцию, т. е. повышенная температура и низкое давление. Наилучшим абсорбентом для углеводородных газов являются близкие им по строению и молекулярной массе жидкие углеводороды, например, бензиновая или керосиновая фракции. [c.149]

Процессы абсорбции и десорбции газов широко применяют для разделения однородных газовых смесей или выделения из них отдельных компонентов. В качестве растворителей (абсорбентов) в зависимости от составов газовых смесей и конкретных технологических задач применяют воду и различные другие жидкости. Абсорбцию (растворение) газов, как правило, ведут при низких температурах и высоких давлениях, т. е. в условиях, наиболее благоприятных для повышенной растворимости газов в жидкости. Для десорбции газов из растворов наиболее благоприятны высокая температура и низкое давление. [c.213]

Система 1. Служит для непрерывной ректификации бензиновой фракции с выделением растворенных газообразных и легкокипящих углеводородов в тарельчатой колонне производительность установки 31 ООО кг/ч, высота колонны 26,4 м, диаметр 2,0 м, число тарелок 30. Давление в системе 2,4 МПа температура в верхней части колонны 90 °С и в кубовой части 220°С, исходная углеводородная смесь поступает на 18-ю тарелку. При аварийной разгерметизации систему ректификации можно изолировать от технологической линии, прекратив подачу пара в выносной теплообменник кубовой части, закрыв арматуру подачи исходного сырого бензина и выхода парогазовой фазы и кубовой жидкости (бензина) из выносного теплообменника. Исходя из аппаратурного оформления и расположения арматуры, считаем, что поступление горючих продуктов в колонну при аварии будет прекращено в течение 2 мин, выход парогазовой фазы из системы на абсорбцию, работающую под давлением, прекратится также через 2 мин, а подача греющего пара в теплообменник будет прекращена дистанционно в течение 10—15 с. Поступление бензина по линии выхода кубового продукта (обратным ходом) исключается, поскольку давление в колонне значительно превыщает давление в системе охлаждения и сбора высококипящей фракции. [c.216]

Технологическая схема жидкофазного радикально-цепного хлорирования далее рассмотрена на примере синтеза метилхлороформа из 1,1-дихлорэтана (рис. 38) она почти без изменений применима для получения 1,1,2-трихлорэтана из 1,2-дихлорэтана. В одном из двух сборников 1 готовят раствор порофора нужной концентрации в 1,1-дихлорэтане. Полученный раствор непрерывно подают насосом 2 в верхнюю часть хлоратора 3, а вниз вводят газообразный хлор. Отвод тепла реакции достигается за счет испарения 1,1-дихлорэтана в токе НС под давлением 0,2—0,3 МПа. Пары его конденсируются в обратных холодильниках 4, 5 н конденсат возвращается в реактор. Ввиду постепенного обогащения реакционной массы более высококипящим метилхлороформом температура жидкости на тарелках увеличивается сверху вниз от 70 до 100°С, что создает близкий к оптимальному профиль температуры в реакторе. Газ увлекает с собой пары 1,1-дихлорэтана, и для снижения его потерь охлаждают газ рассолом в обратном конденсаторе 5, откуда конденсат стекает обратно в хлоратор. Газ, очищенный от паров органических веществ, поступает на абсорбцию НС в скруббер 6, орошаемый разбавленной соляной кислотой. Ввиду большого выделения тепла при абсорбции НС1 и с целью получения концентрированной (30—33 %-й) соляной кислоты, нижняя половина [c.110]

Если проводить абсорбцию без отвода тепла, температура процесса будет повышаться вследствие выделения тепла при поглощении газа жидкостью. При изменении температуры изменяется положение линии равновесия и наряду с процессом массообмена происходит процесс теплообмена. В этом случае к уравнениям массообмена и материального баланса необходимо присоединить уравнения теплового баланса и теплообмена. Система дифференциальных уравнений, описывающих процесс неизотермической абсорбции, будет иметь следующий вид [c.115]

Обычно процесс абсорбции протекает с выделением тепла. Повышение температуры ухудшает процесс поглощения газа, и равновесное состояние наступает при меньших концентрациях поглощаемого компонента в жидкости, во избежание этого в абсорберах предусматриваются специальные устройства для отвода тепла. [c.229]

Из теплообменника 2 жидкость, освобожденная от углекислых солей аммония и содержащая связанный аммиак в виде хлорида аммония, поступает в среднюю часть смесителя 4, куда подается также горячее или холодное известковое молоко в количестве до 2,35 на 1 т соды. В смесителе при высокой температуре и перемешивании происходит разложение хлористого аммония с выделением NH3. Большая часть выделившегося аммиака растворяется в жидкости, газообразный аммиак присоединяется к потоку парогазовой смеси, проходящей через теплообменник 2 и конденсатор 1 и направляемой далее на станцию абсорбции. Из нижней части смесителя 4 жидкость, содержащая некоторый избыток известкового молока, поступает в третью (сверху) бочку дистиллера 3. Здесь аммиак отгоняется из жидкости острым водяным паром, подаваемым в нижнюю часть дистиллера. [c.459]

В карбонизационной колонне происходит поглощение углекислоты и нейтрализация аммиака углекислотой. Эти процессы протекают с выделением тепла, что приводит к повышению температуры жидкости. С повышением температуры возрастает давление газообразной углекислоты над раствором, а следовательно, уменьшается разность между парциальным давлением углекислоты и упругостью ее паров. Движущая сила абсорбции уменьшается, а потому процесс карбонизации замедляется. Чтобы сместить равновесие основной реакции карбонизации в требуемом направлении, надо уменьшить давление углекислоты, т. е, необходима охлаждать раствор. [c.117]

Температура поступающей на абсорбцию жидкости 27—28°. Вследствие выделения тепла внутри аппарата температура поднимается до 55—65°. Поддержание нормального температурного режима — важнейшее условие правильной работы абсорбера. Абсорбер работает под вакуумом около 200 мм рт. ст. [c.278]

Сорбционный метод выделения паров хлорируемого сырья из хлористоводородных газов с точки зрения аппаратурного оформления и методики работы представляет некоторые преимущества. При применении этого. метода вся установка и.меет лишь два скруббера, орошаемых охлажденной жидкостью, способной растворять хлорируемое сырье и имеющей весьма незначительную упругость паров при температуре поглощения. При прохождении через эти два скруббера хлористоводородные газы исчерпывающе освобождаются от паров хлорируемого сырья и. могут быть переданы на абсорбцию без всякой предварительной обработки при этом соляная кислота, полученная в результате абсорбции, обладает значительной чистотой. [c.246]

Получение реактивной соляной кислоты (36%) стандартной концентрации из муфельного газа требует соблюдения определенных условий. Как видно из табл. 5 (см. стр. 97), соляную кислоту, содержащую 36,5% хлористого водорода, можно получать из газа с содержанием 30 объемн. % хлористого водорода лишь при температуре не выше 30°. Поэтому применить Б чистом виде метод Гаспаряна для получения реактивной соляной кислоты из муфельного газа нельзя. Ее получают, проводя абсорбцию хлористого водорода, комбинированным методом, в три ступени. При этом газ и жидкость в абсорбционной системе движутся противотоком, проходя последовательно все три ступени. На 3-й ступени получают кислоту, содержащую около 30 объемн. % хлористого водорода, без внешнего охлаждения (методом Гаспаряна). На 2-й ступени получают кислоту, содержащую около 35% хлористого водорода, с внешним охлаждением. На 1-й ступени абсорбции соляную кислоту до-насыщают до 36% концентрации также с внешним охлаждением. Соответственно с концентрациями кислоты, получаемой на отдельных ступенях системы абсорбции, распределяется нагрузка абсорберов по количеству поглощаемого газа и по количеству выделяемого реакционного тепла. Между количеством поглощаемого газа и выделяемого реакционного тепла существует пропорциональная зависимость. Поэтому нагрузка системы абсорбции по ступеням, выраженная в процентах, одинакова для поглощения газа и выделения тепла, как это видно из табл. 8. [c.128]

При абсорбции с выделением тепла нелинейности обусловлены также непропорциональностью между у и температурой жидкости и другими причинами. Сведение системы уравнений к линейной возможно лишь в некоторых случаях вообш,е же приходится решать нелинейную систему приближенными численными методами. [c.257]

Неизотермичесьая абсорбция. Если абсорбцию ведут без отвода тепла или с недостаточным его отводом, то в процессе абсорбции температура повышается вследствие выделения тепла при поглощении газа в жидкости. Значительное ловышение температуры должно быть учтено при расчете. Простых методов расчета веизотермической абсорбции нет, но для технических расчетов можно пренебречь нагреваннем газовой фазы и считать, что все выделяющееся тепло абсорбции идет на нагрев жидкости. [c.483]

Абсорбция сопровождается выделением тепла, которое во многих случаях необходимо отводить в противном случае повышение температуры жидкости вызовет снижение лародального давления а следовательно,и - [c.485]

При абсорбции аммиака и оксида углерода (IV ) рассолом иыделястся больпгое количество тепла. Кроме того, реакции взаимодействия аммиака и оксида углерода (IV) сопровождается выделением тепла. Тепло также выделяется нри конденсации водяных паров. Общего количестпа тепла достаточно для нагревания рассола на 80—90 С. Поскольку при повышении температуры процесс абсорбции аммиака ухудшается, абсорбцию ведут с промежуточным охлаждением жидкости в холодильниках. Предельная температура охлаждения жидкости составляет [c.375]

Для поглощения легко растворимых газов применяются керамиковые туриллы (рис. 392) и целляриусы (рис. 393). Абсорбция сопровождается выделением тепла, которое во многих случаях необходимо отводить в противном случае повышение температуры жидкости вызывает снижение парциального давлёния/Гж, а следовательно, уменьшается двй- жущая сила абсорбции. [c.581]

Абсорбция сопровождается выделением тепла, которое во многих случаях необходимо отводить в противном случае повышение температуры жидкости вызовет снижение парциального давления р , а следовательно, уменьшение движущей силы абсорбции. Для лучшего отвода тепла абсорберам придают такую форму, чтобы наружная их поверхность была наибольшей. При естественном воздушном охлаждении турилл и целляриусов общий коэффициент теплопередачи составляет 10—12 ккалI час °С. Для более интенсивного отвода тепла туриллы и целляриусы иногда помещают в ящик с проточной водой. [c.599]

Потери при растворении (абсорбции) газа в жидкости и десорбции также могут быть определены по изложенной методике. Для этого необходимо найти значения энтропии в двух состояниях начальном (двухфазная система газ — жидкость) и конечном (жидкость с абсорбированным ею газом). Процессы абсорбции всегда сопровождаются выделением тепла Q , являющегося функцией концентрации газа в жидкости. Для бинарной системы газ — жидкость концентрации в свою очередь являются функцией давления и температуры. Если известна зависимость теплоты сорбции от концентрации (9с = ф (I), то изменение энтропии А 8ясс. в процессе [c.212]

По мере усовершенствования конструкции прибора и геометрии колонки лимитирующим фактором становится ввод пробы. Работа при высоких входных давлениях и температурах приводит к выделению летучих веществ из резиновых колпачков. Это влияет на распределение абсорбции в колонке и изменяет сигнал детектора, вызывая дрейф нулевой линии и повышенный шум. Последние факторы снижают точность измерений, особенно при использовании температурного программирования. Метод капсулирования позволяет обойтись без резиновых колпачков, но, несмотря на это преимущество, этот метод все же требует предварительного введения в капсулу проб, на подготовку которых расходуется значительное время, и выполнения многих операций вручную. Автоматизация этих ручных процессов весьма полезна. Требования к устройству для ввода пробы в аналитический хроматограф уже обсуждались. Чтобы преодолеть трудности, возникающие при вводе летучих жидкостей с помощью шприца и связанные с изменением объема вводимой пробы и селективным испарением (особенно в случае мгновенного испарения), Нерхейм [20] раз- [c.255]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология