Теплоотдача от тел малых размеров

Относительные потери составят около 0,25%. Для таких малых размеров аппарата потери на конвективную теплоотдачу можно не учитывать. Вторая статья потерь — это потери на излучение, которые определяются по формуле [c.177]

На теплоотдачу от тела малого размера (сравнимого с диаметром частиц) существенное влияние оказывает кривизна его поверхности. Термическое сопротивление Ят газового шарового слоя с внутренним диаметром с1 и наружным с1н равно [c.104]

Возможность использования твердых частиц малых размеров, т. е. твердой фазы с развитой удельной поверхностью, для понижения диффузионных торможений и повышения производительности аппаратов при осуществлении ряда сорбционных, тепловых, каталитических и других процессов. Заметим, что применению мелких твердых частиц в аппаратах с неподвижным слоем твердой фазы часто препятствуют неравномерность температурного поля в поперечных и продольных сечениях слоя, высокое гидравлическое сопротивление и малоинтенсивный теплообмен (низкие коэффициенты теплоотдачи). Кроме того, в отличие от неподвижного слоя твердых частиц, где суммарная поверхность последних значительно превышает активную поверхность фазового контакта, в псевдоожиженном слое величины этих поверхностей заметно сближаются. [c.19]

В работах [54, 184, 147 ] получено идентичное влияние размера частиц на значение коэффициента теплоотдачи, который повышается с увеличением диаметра частиц. Авторы [147 ] объясняют это тем, что частицы малого размера приобретают при определенном расходе газового потока большие скорости, благодаря чему уменьшается скорость газа относительно частиц, т. е. скорость скольжения, хотя скорость, отнесенная к поперечному сечению аппарата, остается постоянной. Весьма вероятно предположить, что интенсивность теплообмена зависит от степени перемешивания в псевдоожиженном слое и пульсаций его плотности. Чем больше интенсивность перемешивания, тем с большими истинными скоростями твердые частицы двигаются внутри слоя и тем меньше разница между скоростью газового потока и скоростью частиц, т. е. тем меньше скорость скольжения и определяемый ею коэффициент теплоотдачи от газовой к твердой фазе. Таким образом, тот достаточно достоверно установленный в работах [54, 184, 153] факт, что коэффициент теплоотдачи повышается при увеличении диаметра частиц, является еще одним экспериментальным подтверждением увеличения перемешивания при уменьшении диаметра твердых частиц. [c.142]

В башенном кристаллизаторе высотой до 30 м и площадью до 400 м горячий раствор распыливается внутрь аппарата, где мелкие капли раствора быстро охлаждаются за счет самоиспарения и теплоотдачи к воздуху. Преимущество башенных кристаллизаторов состоит в отсутствии внутренних теплообменных поверхностей, на которых могут образовываться инкрустации. Недостаток аппаратов такого типа — их большие объемы и малые размеры получаемых кристаллов. [c.185]

Абсолютные значения коэффициентов теплоотдачи для частиц мелкозернистого материала в кипящем слое получаются сравнительно небольшими. Это объясняется тем, что относительная скорость обтекания частиц несущим потоком газа или жидкости при малом размере частиц невелика. Опыты показывают, кроме того, что движение частиц в кипящем слое совмещается с локальными потоками жидкости. При этом теплообмен между частицами и потоком несомненно ухудшается. [c.60]

Импульсный и модуляционный методы обладают и некоторыми другими интересными особенностями. Например, при их применении отпадает надобность в специальном приборе — калориметре, так как эту роль выполняет сам исследуемый образец. Защитные оболочки, несмотря на малые размеры образца и его относительно большую теплоотдачу, обычно также не употребляют. Возможность проведения измерений в этих условиях обеспечивается их быстротой, позволяющей пренебречь теплообменом, или же учесть его. Разумеется, порядок проведения опыта и способ вычисления теплообмена при этом существенно отличаются от классических. [c.331]

Природный газ, подаваемый в мартеновскую печь струей малого размера и с большими скоростями, сгорает с образованием слабо светящегося пламени. При этом, несмотря на высокие температуры в факеле, теплоотдача от него к нагреваемому металлу оказывается недостаточно интенсивной. С целью повышения светимости факела природного газа прибегают к подаче вместе с газом мазута или смолы. При отоплении мартеновских печей природным газом с карбюрацией жидким топливом удовлетворительные результаты получаются при добавках жидкого топлива в таком количестве, что правильнее говорить уже об отоплении печей смешанным топливом. [c.320]

В сосудах малых размеров величина а определяется теплоотдачей в стенки и обратно пропорциональна квадрату диаметра сосуда. Отсюда, учитывая соотношение (11,44), получим предельный диаметр [c.81]

Следует отметить, что в зоне загрузки машины теплоотдача от стенки осуществляется к воздуху и частично к гранулам полимера и так как размеры этой зоны незначительны и теплоотдача мало интенсивна, в расчет эту зону не принимаем, тем более, что закономерности теплообмена и тепловыделений в этой зоне мало изучены. [c.132]

Более высокие температуры, необходимые для поджигания фрикционными искрами, чем указанные выше Т,, обусловлены быстрым движением нагретых частиц при малых их размерах. Условия теплоотдачи от нагретой частицы к взрывчатой среде здесь не благоприятствуют должному разогреву газа, поэтому для поджигания требуется высокая температура поджигающего тела. [c.99]

В заверщение следует указать и другие дополнительные эффекты, учитываемые различными авторами, при сохранении общей схемы процесса, описанной в 2.2. Теплота, отводимая от стенки, затрачивается не только на испарение жидкости, но и на перегрев пара в зазоре под сфероидом этот эффект учитывается относительно просто [1.1, 2.4, 2.7] увеличением теплоты парообразования на величину Срп(Гс—7 )/2. Для мелких капель, взвешенных в сфероидальном состоянии над нагретой поверхностью в виде сферы, рассматривалось ламинарное течение пара в зазоре сложной формы между нижней полусферой капли и плоской стенкой [2.26] это приводит к необходимости применения численного метода, что ограничивает практическую ценность результатов. В этой же работе [2.26] рассматривалось излучение от стенки как на верхнюю, так и на нижнюю половину сферической капли. Результаты ка чественно согласуются с полученными в данном параграфе лучистый поток составляет примерно 60% лри температуре стенки 7 с=500°С и примерно-30% при температуре стенки Гс=280°С. Исследования скорости испарения капель различных размеров- были проведены в [2.24, 2.25]. Численным методом была рассчитана форма капли, зависящая от ее объема, и получены выражения для средней толщины капли и площади основания, представляющего собой поверхность теплообмена. Толщина (высота) капли связана с объемом зависимостью, аппроксимированной ломаной линией с тремя прямолинейными участками, соответствующими каплям трех классов малым, большим и расширенным. Для каждого класса капель получено выражение для коэффициента теплоотдачи, соответствующего температурному напору АТ—Тс—Т, и переносу теплоты в паровом зазоре теплопроводностью. Малыми каплями по [2.24] считаются капли, объем которых удовлетворяет условию [c.75]

Сравнение формул для сопротивления и теплоотдачи для конуса ((57,25) и (57,26)) и пластины ((54,25) и (54,28)) показывает, что характер зависимости этих величин от чисел Я и Р одинаков. Соотношения для трения и теплоотдачи для клина и конуса по форме совпадают с формулами для пластины. Необходимо, однако, подчеркнуть, что для конуса и клина в сверхзвуковых потоках числа Р, Рг и Я и другие относятся к физическим параметрам потока за фронтом ударной волны. В частности, вследствие того, что толщина пограничного слоя мала по сравнению с линейными размерами области потенциального течения за фронтом ударной волны [c.258]

Источником неустойчивости может быть недостаточный радиальный отвод тепла как следствие малой теплопроводности слоя. В результате этого в какой-то точке аппарата повышается температура, которая быстро возрастает из-за ускорения реакпии. Объем реактора пропорционален квадрату диаметра, поверхность же теплоотдачи — первой степени диаметра. Поэтому повышение температуры вследствие недостаточного теплоотвода более вероятно в реакторах большого диаметра, чем при малом их размере. [c.190]

Для интенсификации процесса горения и повышения надежности работы с устойчивым жидким шлакоудалением в более широком диапазоне нагрузок перешли к многокамерным топкам. В них процесс сжигания полностью выносится в камеру сгорания умеренны с геометрических размеров с пониженной интенсивностью теплоотдачи в торкретированные экранные поверхности и с пониженной теплоотдачей излучением из камеры сгорания в камеру охлаждения, которая достигается разделением их. Камера сгорания с жидким шлакоудалением достаточно плотна, поэтому присосы воздуха в ней малы. [c.460]

Парообразование из пленки жидкости, движущейся вдоль обогреваемой стенки, может происходить путем испарения с наружной поверхности пленки без образования паровых пузырей и при кипении с образованием паровых пузырей на границе жидкости и стенки. Испарение с поверхности пленки не вызывает турбулизации пограничного слоя, примыкающего к обогреваемой поверхности. Как показывают измерения, в этом случае жидкость вблизи стенки перегревается на несколько градусов и в тонком слое (порядка нескольких сотых долей миллиметра) температура понижается до величины, лишь на несколько тысячных или сотых долей градуса превышающей температуру насыщения. Парообразование без кипения происходит при небольших разностях температур стенки и жидкости. С увеличением разности температур начинается образование пузырьков пара на поверхности стенки. Как и при кипении в большом объеме жидкости, пузырьки образуются в особых точках — центрах парообразования. В связи с малой толщиной пленки размер отрывающихся пузырьков меньше, чем при кипении в большом объеме. Образование пузырьков приводит к возмущению пограничного слоя. Кроме того, являясь нестационарным процессом, оно приводит к возникновению пульсаций в пограничном слое. В результате резко интенсифицируется теплоотдача от стенки к жидкости. Как следует из имеющихся опытных данных, коэффициенты теплоотдачи при кипении жидкости в пленке значительно выше, чем при кипении в большом объеме при одинаковой разности температур стенки и жидкости. [c.225]

Максимальный коэффициент теплоотдачи от слоя к стенке в условиях, когда преобладает составляющая (Хус ( ,, а80- -800 мкм). Конструкция распределителя и других внутренних устройств, очевидно, будет иметь сильное влияние на режимы перемешивания частиц внутри слоя 11—41, и из работы 6], па которую мы ссылались выше, следует, что резко выраженное изменение в поведении слоя может иметь место при изменении масштабов обо-рудоваш . Таким образом, опубликованные зависимости отражают режим1> циркуляции твердых частиц, полученные при использовании в экспериментах слоя. Эти слои в большинстве случаев имели малые размеры с устойчи- [c.449]

Теплоотдача от тел малых размеров. Прямые эксперименты по теплоотдаче от датчиков, размер которых сравним с диаметром частиц с1т й), проводить сложно, особенно в слое мелких частиц, поэтому экспериментальных данных здесь мало. В слое очень мелких частиц (Аг- 0 и Некр- О) скорости фильтрования газа ничтожны и конвективный перенос теплоты пренебрежимо мал по сравнению с теплоотдачей теплопроводностью от нагретой частицы к соседним холодным. Для его оценки можно воспользоваться данными по теплоотдаче в слоях более крупных непродуваемых частиц [21]. Экспериментальные данные и уточненные расчеты 22] в слоях неметаллических частиц дают значения Ып 10, что хорошо совпадает с результатами оценочных расчетов по модели (2.17). [c.108]

Строение тумана серной кислоты такое же, как и строение дождевого облака. Дождевой туман состЬит из мелких капель воды, которые вследствие своих малых размеров очень медленно осаждаются. В сернокислотном тумане капли состоят не из воды, а из серной кислоты, и они, так же как и капли дождевого тумана, имея чрезвычайно малый размер, осаждаются очень медленно. Если газ не будет от них освобожден, то при прохождении его через последующую аппаратуру капли серной кислоты будут осаждаться на стенках аппаратов и разрушать их. Особенно большое количество серной кислоты выделяется в турбокомпрессорах, где вследствие большой окружной скорости создаются условия, благоприятствующие осаждению мелких частиц кислоты. Наиболее разрушительное действие тумано-образнои кислоты проявляется в контактном узле. Осаждаясь на трубках контактных аппаратов, подогревателей, теплообменников и других частей установки, серная кислота образует окалину, которая увеличивает сопротивление аппаратуры и уменьшает теплоотдачу. Все это ведет к расстройству нормального технологического режима, а также к длительным простоям и большим затратам на ремонт аппаратуры. [c.67]

В настоящее время при исследовании одно- и двухфазных течений большое распространение получил электродиффузионный (электрохимический) метод измерения поверхностного трения [202, 203 ], принцип действия которого во многом схож с термоанемометрическим. В отличие от термоанемометра, в основе которого лежит связь между коэффициентом конвективной теплоотдачи нагретой проволочки или пленки и скоростью набегающего потока, в данном случае подобная зависимость связывает со скоростью течения коэффициент массоотдачи помещенного в поток датчика. Наиболее существенным ограничением электродиффу-зионного метода является необходимость применения в качестве рабочей жидкости раствора электролита специального состава, к которому предъявляются весьма жесткие требования. Кроме того, частотная характеристика используемых датчиков существенно хуже, чем у термоанемометров, и, как правило, ограничена величиной порядка 1—2 кГц. Это обстоятельство, а также некоторые другие накладывают ряд серьезных ограничений на использование таких датчиков для измерения турбулентных пульсаций скорости. К основным достоинствам метода относятся возможность применения датчиков очень малых размеров, отсутствие принципиальной необходимости в калибровке датчика, простота первичной электронной аппаратуры, доступность проведения измерений в непосредственной близости от твердой поверхности. Относительная простота изготовления датчиков и электронной аппаратуры открывает возможность применения многоканального варианта метода, когда измерения осуществляются одновременно во многих точках потока. [c.55]

Из выражения Bi= (6Д)/(1/а) видно, что малые значения числа Bi могут иметь место при малых размерах толщины пластины, при больших значениях коэффициента теплопроводности X и малых значениях коэффициента теплоотдачи а. Следует заметить, что при малых значениях Ц1 функции tg и sin ц, можно заменить через их аргумен- [c.85]

Конвективная составляющая пристенной теплоотдачи зависит от порозности слоя е, которая определяет средние скорости газа в слое и в пристенной области, а также число точек контакта элементов слоя со стенкой на единицу ее поверхности чем меньше е, тем больше число контактов и сильнее турбулизируется поток газа у стенки. С учетом этого, в качестве хараК терной скорости в слое нужно принять v = ы/е, а в качестве определяющего размера da = 4 е/а, так же, как это сделано при рассмотрении гидравлического сопротивления зернистого слоя. Поскольку da входит как в Nua ет, так и в Res, зависимость между которыми для конвективной теплоотдачи близка к линейной (см. табл. IV. 2), то для простоты поверхность стенки можно не учитывать при расчете поверхности элементов слоя в единице его объема, даже при малых отношениях D n/d. [c.129]

Влияние на величину h геометрических характеристик простой перфорированной решетки иллюстрируется на рис. Х-21. Мы видим, что коэффициент теплоотдачи быстро возрастает со скоростью и при использовании решеток с малым живым сечением ф . Аналогичные данные получены при исследовании теплоотдачи к трубным пучкам в случае использования решёток с долей живого сечения 1 и 4% (диаметр отверстий в обеих решетках — 1 мм). Фрайман и Гельперин показали, что при теплообмене с наружной цилиндрической стенкой величина h понижается с ростом при увеличении как числа отверстий в решетке, так и их размера. [c.445]

При таком подходе величина йконв должна возрастать с размером частиц, что согласуется с данными рис. Х-3 в области крупных частиц. С этой же позиции объясняется закономерность изменения интенсивности теплообмена с повышением давления, когда / конв возрастает, а пакетная составляющая практически не затрагивается. Действительно, суммарный коэффициент теплоотдачи h в слое мелких частиц (роль йконв мала) практически не зависит от давления при его изменении от 0,1 до 10— 22 МПа (от 1 до 100-230 ат) а. 9 . [c.450]

Е. Конденсация на наружной поверхности вертикальных труб. Если пар протекает параллельно трубам, то для расчетов теплоотдачи используются уравнепия, описывающие теплоотдачу в трубах, ио с эквивалентным гидравлическим диаметром в качестве характерного размера. При поперечном обтекании нучков и умеренных значений сдвиговых напряжений используются уравнения (23) — (28), а при малых значениях — уравнения (17) — (19). [c.62]

Исследования процесса кипения >1чидк0степ показывают, что при кипении пар образуется в виде пузырьков в определенных местах (центрах) поверхности нагрева. Ири хорошей смачиваемости я>ид-костью поверхности нагрева (на рис. 6-5, а при небольшом угле 0), жидкость подтекает под пузырьки и облегчает их отрыв от поверхности нагрева. При плохой смачиваемости пузырьки пара имеют широкое основание и достигают При отрыве больших размеров (на рис. 6-5, б при большом угле 0) фактически отрывается только вершина пузырька, а у поверхности наг.рева все время имеется паровая прослойка. При большом числе центров парообразования поверхность нагрева может покрываемся сплошной паровой пленкой. В этом случае из-за плохой теплопроводности пара коэффициенты теплоотдачи имеют малые значения. Таким образом, при кипении [c.144]

Влияние шероховатости поверхности. Некоторое представление о влиянии шероховатости поверхности на коэффициен теплоотдачи дает рнс. 3.18. Здесь приведены данные, полученные в ряде экспериментов с длинными прямыми трубами, в которые вкладывались проволочные спирали, плотно прилегающие к внутренним стенкам трубы. Эти спирали турбулизовали поток, и коэффициент теплоотдачи возрастал счет увеличения потерь давления, вызванного турбулентностью, причем потери давления превышали прирост коэффициента теплоотдачи в 1ро-центио1М отношении. Если определяющим фактором при выборе конструкции теплообменника являются затраты энергии па прокачку теплоносителя, т 1. согласно экспериментальным данным, использование спиралей нежела-гельпо. С другой стороны, если затрать энергии па прокачку теплоносителя составляют относительно малую долю общих затрат, то благодаря турбули-знрующим вставкам, улучшающим коэффициент теплоотдачи, можно резко сократит требуемую площадь поверхностей нагрева и создать меньшие но размерам, более легкие и более дешевые установки. [c.59]

Для уменьшения интенсивности изнашивания и устранения нежелательных видов износа — схватывания металлов в деталях машин, работающих с малой скоростью скольжения при больших удельных давлениях в условиях сухого или полусухого трения (в условиях возможного возникновения и развития процесса схвз тывания первого рода), путем увеличения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей п т. п. следует создавать условия, которые способствуют уменьшению теплоотдачи сопряженных деталей и повышению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. В деталях машин, работающих с большой скоростью скольжения, большой удельной нагрузкой (в условиях возможного возникновения процесса схватывания второго рода), путем уменьшения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей н т. п. следует создавать условия, которые способствуют увеличению теплоотдачи сопряженных деталей и снижению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. [c.94]

Наиболее легко и выгодно осуществлять указанный способ интенсификации теплоотдачи на ребрах каналов пластинчаторебристых теплообменных поверхностей нанесением на них штамповкой небольших. сквозных просечек (чешуйчатые или жалюзийные пластинчато-ребристые теплообменные поверхности) или периодическим смещением (рис. 10) канала на половину шага лофра вдоль хода теплоносителя (рассеченные пласт,инчато-ребристые поверхности). Размер выштамповок (чешуек) в чешуйчатых поверхностях должен быть соизмерим с толщиной пристенного слоя потока теплоносителя, а выступы чешуек не должны превышать (0,05—0,15) г/2 при шаге чешуек 5= (0,5- 5)й г. Эти поверхности еще очень мало изучены. В. качестве источника по этому вопросу можно сослаться на работу Кэйса и Л ондона [18]. [c.23]

Профильные поверхности нагрева, применяемые в регенераторах газотурбинных установок в настоящее время, отличаются от исследованных выше формой и размером профилей. Натурные листы имеют профиль срезанного цилиндра с резкими впадинами (длиной 15—20 мм) между овальными выступами. При сложении листов в элемент овалообразные выступы соприкасаются по образующей. При этом в противоточной части воздухоподогревателя образуются двуугольные каналы, которые по характеру течения в них потока газа мало отличаются от сплошных двуугольных каналов. Лабораторные исследования, проведенные в ЛТИ ЦБП [9], показали, что теплоотдача двуугольных каналов натурных элементов на 20% меньше теплоотдачи каналов, выдавленных роликом. Дальнейшая отработка профильных поверхностей производилась по линии усовершенствования формы профиля и расширения диапазона чисел Не. [c.38]

Изложенные в настоящей статье данные показывают, что при газооборудовании отопительных и промышленных котлов малой мощности можно подбирать газовые горелки, не только обеспечивающие высокий КПД и отсутствие или ничтожное содержание продуктов химического недожога, но и значительно снижающие образование и сброс в атмосферу окислов азота. Эти данные показывают также, что при разработке новых конструкций горелок и их установке на агрегатах снижение окислов азота может достигаться сокращением размеров туннелей, стабилизирующих горение, внешним охлаждением туннелей, применением взамен керамических туннелей стабилизаторов горения в виде кольцевого пламени, расширенного огневого насадка, тел плохообтекаемой формы и др., применением плоских пламен с увеличенной поверхностью теплоотдачи, переносом горения из высокотемпературных туннелей в топки, рассредоточением пламен за счет увеличения числа горелок или применения блочных горелок, ступенчатым подводом в реакционную зону воздуха, экранированием топок и разделением их на отсеки двухсвет- [c.11]

Степень изменения каждого из этих факторов настолько велика, что стандартизация здесь невозможна. Изготовители электрических печей при помощи лабораторных и промышленных испытаний устанавливают свои собственные нормативы, которые не обязательно согласуются с опытом других изготовителей. Так называемые защитные атмосферы защипхают также и. нагревательные элементы, и в таких атмосфеоах можно применять менее дорогие нагреватели. Для всех элементов справедливо следующее положение при небольшом повышении тем.пературы ленты значительно увеличивается ее теплоотдача. Поэтому при заданной производительности нагревательной печи (например, в килограммах в час) чем выше температура нагревательной ленты, тем меньше по размерам и более дешевой может быть сама печь. Однако при этом продолжительность работы ленты сокращается. Таким образом, возникает обычная проблема, что предпочесть — малые капиталовложения или низкие эксплуатационные расходы. [c.156]

Конденсация на поверхностях значительной высоты может приводить к турбулизации стекающей пленки, что серьезно усложняет анализ процесса. Имеющиеся в литературе [1, 2, 5, 6, 23, 27, 28] соотношения для критического значения числа Рейнольдса, при котором происходит турбулизация стекающей пленки, и особенно формулы для коэффициентов теплоотдачи от турбулентной пленки к стенке весьма громоздки и здесь не приводятся, тем более что турбулентное течение пленки конденсата в технологической аппаратуре встречается не слишком часто. Последнее объясняется тем, что для уменьшения вертикального размера поверхности конденсации широко распространенные кожухотрубчатые конденсаторы с конденсацией пара в межтрубном пространстве стараются располагать горизонтально. Тогда на малой высоте, равной наружному диаметру трубок аппарата, средняя толщина пленки конденсата не успевает стать настолько значительной, чтобы течение пленки успело приобрести турбулентный характер. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи при конденсащш на горизонтальных трубах имеют значительные величины и при конденсации водяного пара достигают нескольких десятков тысяч Вт/(м - К). [c.241]

В воздушном охладителе экономически невыгодно охлаждать, технологический продукт до температуры, близкой к температуре воздуха. Поэтому при выводе уравнения для оптимума затрат вместо среднелогарифмического температурного апора используется среднеарифметический. Кроме того, принимаются следующие допущения 1) число трубных рядов и скорость воздуха, поступающего в охладитель, постоянны, 2) коэффициент теплопередачи постоянен при постоянной скорости жидкости 1В трубах или пренебрежимо малом термическом сопротивлении теплоотдачи от жидкости к трубе, 3) скорость воды в концевом охладителе постоянна. Если же вода движется в межтрубном пространстве концевого охладителя, то вывод уравнения остается справедливым лишь в узком диапазоне размеров теплообменника. В этом случае при решении задачи оптимизации методом последовательных приближений численное значение отношения площади поперечного сечения потока воды к площади поверхности теплообмена изменяют до тех пар, пока оно не попадет в тот интервал, для которого справедлив расчет. Ори этом с изменением размеров концевого охладителя меняется и значение коэффициента теплопередачи. [c.411]

Представлены результаты исследования характеристик гидравлического сопротивления и теплоотдачи пяти объектов прямоугольного канала без развитой поверхности - К-0, который в силу малого отношения расстояния между стенками h к ширине bf можно рассматривать как плоский (рис. 1.316) канала с развитой поверхностью, образованной сплошными гладкими ребрами, - ГлР (рис. 1.317) трех каналов с прерывистыми поверхностями в виде коротких пластинчатых ребер-ПлР (рис. 1.318), у двух из которых ПлР-500 и ПлР-1000 ребра плоские, а у третьей ПлР-ЮООнр - профилированные (рис. 1.319). Геометрические характеристики развитых поверхностей приведены в табл. 1.89 и 1.90. где использованы следующие обозначения ftp - высота ребра (расстояние между стенками канала) 5Р — толщина ребра /р — длина ребра (размер в направлении движения жидкости). Ребра поверхностей ПлР-500 и ПлР-1000 имеют прямоугольную форму. Боковая поверхность профилированного ребра, выполненная путем прецизионного фрезерования, симметрична и образована дугами окружности, а его передняя и задняя кромки заострены для обеспечения безотрывного обтекания и снижения вихревого сопротивления. Ребра расположены под нулевым углом атаки к направлению движения жидкости. [c.635]