Устройства для резки и разделения

В последние годы в нефтепереработке и нефтехимии резко возросла роль процессов, проводимых под вакуумом. Для данных процессов наибольшее значение имеет величина гидравлического сопротивления, приходящаяся на единицу высоты разделительной способности (ВЭТТ - высота эквивалентная теоретической тарелке). Данная характеристика в значительной мере определяет перепад давления по высоте колонны, а значит и давление в кубах ректификационных колонн, которое весьма существенно влияет на экономичность процесса разделения. Современные вакуумные колонны оснащаются регулярной насадкой, которая позволяет в несколько раз снизить сопротивление по сравнению с тарельчатыми устройствами. [c.13]

Однако наряду с размыванием полосы хроматографической зоны в процессе разделения в колонке может происходить также и размывание ее в устройстве для ввода пробы, в соединительных капиллярах инжектор — колонка и колонка — детектор, в ячейке детектора и в некоторых вспомогательных устройствах (микрофильтры для улавливания механических частиц из пробы, устанавливаемые после инжектора, пред-колонки, реакторы-змеевики и др.). Размывание при этом тем больше, чем больше внеколоночный объем по сравнению с удерживаемым объемом пика. Имеет также значение и то, в каком месте находится мертвый объем чем уже хроматографическая зона, тем большее размывание даст мертвый объем. Поэтому особое внимание следует уделять конструированию той части хроматографа, где хроматографическая зона наиболее узкая (инжектор и устройства от инжектора до колонки) — здесь внеколоночное размывание наиболее опасно и сказывается наиболее сильно. Хотя считается, что в хорошо сконструированных хроматографах источники дополнительного внеколоночного размывания должны быть сведены до минимума, тем не менее каждый новый прибор, каждая переделка хроматографа должны обязательно заканчиваться тестированием на колонке и сравнением полученной хроматограммы с паспортной. Если наблюдается искажение пика, резкое снижение эффективности, следует тщательно проинспектировать вновь введенные в систему капилляры и другие устройства. [c.12]

Так, разделить большие количества на аналитическом хроматографе с колонкой диаметром 10—14 мм можно при увеличении продолжительности его работы, чего можно достигнуть путем автоматизации процесса ввода и сбора образца. Для этого хроматограф должен быть оснащен коллектором фракций, автоматическим устройством ввода пробы и компьютером, управляющим их работой. Для некоторых жидкостных насосов предусмотрена возможность установки специальных препаративных головок, иногда с рециклом разделенных фракций, позволяющих использовать эти насосы с колонками диаметром 20—25 мм (при производительности до 20—30 мл/мин) или 35—50 мм (до 100 мл/мин). Соответственно петлевой инжектор должен иметь достаточно широкие внутренние каналы и возможность установки петли размером до 10 мл. Конструкция и геометрия петли должны быть такими, чтобы обеспечивалось минимальное размывание образца при вводе пробы длинные петли малого диаметра без резких изменений геометрии потока предпочтительней коротких и большого диаметра. Нередко удается заметно улучшить разделение, одновременно уменьшив размывание образца при вводе пробы путем ввода пробы без инжектора, установив вместо него тройник малого Ир объема и вводя пробу вспомогательным насосом высокого ржавления, работающим короткий отрезок времени. Менее удобным способом, дающим сходный результат, является ввод больших проб на колонку шприцем с использованием инжектора с прокалываемой резиновой мембраной, или краном малого объема, однако при этом ввод пробы (из-за ограниченного давления, которое можно создать шприцем даже хорошего качества около 5 МПа для шприца емкостью 1 мл и около 1 МПа—для шприца емкостью 10 мл) осуществляют при остановке потока (выключении основного насоса). [c.60]

Если необходимо выделить разделенные компоненты смеси для дальнейшего исследования их другими методами (например, для элементарного анализа, инфракрасной или ультрафиолетовой спектроскопии, масс-спектрометрии и т. п.), то нужно иметь устройство для отбора проб. Ловушку для отбора проб помещают за хроматографическим детектором. Индивидуальные компоненты отделяют от газа-носителя вымораживанием или абсорбцией их охлажденным растворителем. Выход и чистота выделенных продуктов в значительной степени зависят от конструкции вымораживающего устройства. При конденсации паров многих веществ в условиях резкого охлаждения образуется туман. Последний можно уловить при помощи простого фильтра из стеклянной ваты, который помещают в охлаждаемую часть ловушки, или электрофильтра. Подводящие трубки должны быть тер-мостатированы, чтобы предотвратить преждевременную конденсацию фракций, еще не достигших ловушки. [c.507]

Также заметно возросло число патентных разработок, выполненных в направлении термодинамического совершенствования процессов разделения нефтяных смесей, что особенно заметно на фоне как общего снижения патентных разработок в Российской Федерации (РФ), так особенно резкого снижения разработок в традиционных направлениях (конструкции контактных массообменных устройств). Только представителями Уфимской школы исследователей (Марушкин Б.К., Кондратьев A.A., Деменков В.Н. и другие) за последние 10 лет выполнено более 100 разработок в этой области, приоритет которых защищен патентами РФ. Динамичное развитие разработок в области совершенствования схем разделения подтверждает высокую эффективность этого направления. [c.11]

Из приведенного графика (рис. 1.17) видно, что максимальное температурное разделение (Ato = 6,5°С) в трубке Г-Ш получается тогда, когда 20% нагретого газа выводится из трубки через вентиль (3) в ее торце. Использование трубки для охлаждения в таком виде малоэффективно, что обусловлено, главным образом, трудностями в выделении охлажденного потока из общей массы газа, прошедшего через сопловой ввод. Для случая нагрева в тонкостенной плохо проводящей тепло трубке с //d = 34 температура газа в полости трубки может на сотни градусов превышать температуру торможения возбуждающего потока. В работе [21] отмечается, что при степени расширения л = 5 и температуре перед сопловым вводом 20°С в конце трубки воздух нагревался до 500°С, а при наличии пыли, взвешенной в воздухе, отмечали температуры до 1000°С. Основной эффект нагрева в данном устройстве осуществляется за счет ударно-волно-вых процессов. При обтекании газовым потоком цилиндра более резкое снижение температуры обусловлено, кроме сказанного, значительными перепадами давления, затрачиваемого на сужение и расширение потока, созданием неустойчивого течения за цилиндром. Возникающие при этом пульсация, циркуляционные вихри, находящиеся в состоянии тепло- и массообмена с основным потоком, обусловливают большее понижение температуры по сравнению с обтеканием пластины. Необходимо отметить, что излучение звуковых колебаний в окружающую среду имеет место и в вихревой трубе. Кроме того, экспериментально доказано, что в вихревой трубе течение неустойчиво и возникают регулярные колебания давления. Нами было показано, что низкочастотные колебания являются следствием процеСсионного движения вынужденного вихря вокруг геометрической оси камеры закручивания. [c.32]

Задача о сепарации движущегося слоя жидкогазовой смеси представляет интерес при исследовании эффективности разделения смеси в нефтяных сепараторах. Газовая фаза состоит из пузырьков, приносимых потоком из подводящего трубопровода, и из пузырьков, зародившихся в сепараторе в результате резкого снижения давления. Отметим, что большинство нефтяных сепараторов оборудовано специальным устройством предварительного отбора газа перед сепаратором, поэтому в сепаратор поступает небольшая часть газа, выделившаяся в подводящем трубопроводе. Исходя из этого будем считать, что объем дисперсной фазы в смеси, движущейся в сепараторе, мал, поэтому стесненностью пузырьков в первом приближении можно пренебречь. Учет стесненности будет выполнен в дальнейшем. Если смесь достаточно обеднена растворенными компонентами, что может отмечаться, например, на последней ступени в схеме дифференциальной сепарации, то в объеме присутствуют в основном пузырьки первого типа. Для смеси, обогащенной растворенными компонентами, например, на первой ступени сепарации, в объеме присутствуют пузырьки обоих типов. С з е-том указанного, возможны два случая. В первом случае заносимые с потоком 592 [c.592]

При увеличении диаметра зоны очистки разделяющая способность кристаллизаторов с вращающимися транспортирующими устройствами, как правило, резко снижается [232], особенно при разделении смесей, образующих твердые растворы. Это, очевидно, обусловлено увеличением продольного перемешивания. [c.211]

Для преобразования какого-либо механического воздействия в электрический сигнал используется довольно простое устройство (рис. 12) — небольшой пластмассовый цилиндр с резиновыми плоскими донышками. Цилиндрик разделен на два отсека перегородкой с очень узким сквозным отверстием. В отверстии помеш ают катод, а около него но обе стороны перегородки — аноды. При увеличении давления на одно из донышек (мембрану) жидкость начинает перетекать из одного отсека цилиндра в другой. При этом подача йода к катоду резко возрастает, и ток в электрической цени увеличивается. Чем выше давление, тем больше ток. [c.68]

Типовую нефтеловушку, применяющуюся в настоящее время на очистных станциях нефтеперерабатывающих заводов, можно реконструировать с использованием принципа тонкослойного отстаивания, который осуществляется делением рабочего объема нефтеловушки на отдельные секции параллельными пластинами с углом наклона к горизонту 45-— 60°. Благодаря уменьшению высоты, в которой происходит разделение сточных вод, резко сокращается продолжительность процесса отстаивания. Равномерное распределение водного потока, обеспеченное в начале нефтеловушки водораспределительным устройством, сохраняется по всей ее длине. Исследования тонкослойной опытной нефтеловушки конструкции ВНИИ ВОДГЕО показали, что коэффициент использования ее объема составляет 90—93%, тогда как в типовой нефтеловушке он составляет 50—60%. Нефтеловушка новой конструкции при том же эффекте осветления, что и типовая, имеет в 5—6 раз меньший строительный объем и стоимость ее на 20—30% ниже, гидравлическая нагрузка может быть увеличена до 4 м /(м2-ч). Незначительная площадь, занимаемая этой нефтеловушкой, даст возможность в необходимых случаях осуществить герметизацию сооружения. [c.515]

Второй фактор, влияющий на производительность, связан с необходимостью получения чистых фаз после реакции. Разделение может производиться путем отстоя, т. е. резкого снижения скоростей в зоне разделения, — это относится главным образом к системе жидкость — жидкость, или фильтрации через сетки и другие устройства — в системах с твердой фазой. [c.94]

Разделение газового и золового потоков осуществляется непосредственно в топочном устройстве. Узел выгрузки состоит из двух секций, что исключает захват золы, осаждающейся в золо-вой секции, газовым потоком при дополнительной очистке его в газовой секции (за счет резкого поворота и снижения скорости потока). Основные конструктивные и технологические параметры установки агрегатная нагрузка — 0,5 т/ч диаметр корпуса печи — 2,2 м диаметр газохода— 1,0 м габариты золовой и газовой секций— 1,5X3,8X4,8 м. [c.39]

В колонку анализируемая смесь должна поступать в виде как можно более резко отграниченной зоны паров, имеющих возможно большую концентрацию. Вводимые вещества до поступления в колонку должны быть полностью переведены в парообразное состояние и равномерно смешаны с возможно меньшим количеством газа-носителя (поскольку полностью исключить такое перемешивание не удается). Поэтому между точкой ввода пробы в дозирующее устройство и точкой ее поступления в колонку проба должна проходить путь, минимально необходимый для испарения жидких продуктов и полной гомогенизации наро-газовой смеси в потоке. С другой стороны, движение вводимой пробы до поступления в колонку и объем соответствующих газовых коммуникаций не должны вызывать заметного размывания начальной зоны, оказывающего отрицательное влияние на разделение компонентов. Температура узла ввода должна быть достаточно высокой, чтобы обеспечить мгновенное испарение пробы. В то же время должны быть исключены нежелательные процессы пиролитического разложения каких-либо компонентов анализируемой смеси или иные их превращения. [c.129]

Захлебывание указанных тарелок возникает вследствие повышения уровня жидкости в сливном устройстве до верхней кромки сливной планки вышележащей тарелки, что приводит к накоплению ее на тарелке и, следовательно, к резкому повышению давления в колонне. Захлебывание колонны происходит тем резче, чем больше расход жидкости на единицу длины сливной планки, так как стекающая с тарелки жидкость захватывает пары и создает вспененный слой жидкости в сливном устройстве. Вспененный слой жидкости как при захлебывании, так н при наличии чрезмерного уноса жидкости характеризуется интенсивным и пульсационным перемешиванием жидкости в горизонтальной плоскости, ухудшающим эффективность разделения. [c.112]

Для каждого класса имеет место определенная концентрация, превышение которой незначительно сказывается на изменении указанного параметра. Следует отметить, что все эти опыты проводились при постоянной скорости воздушного потока. При этом, как следует из рис. 51, с ростом концентрации наблюдалось падение граничной крупности разделения. Это свидетельствует о том, что во всем рассмотренном диапазоне концентраций имеет место классификация сыпучего материала. Однако при этом эффективность разделения несколько снижается, а также падает граничная крупность. Отсюда можно заключить, что при отсутствии жестких требований к качеству порошков разделение необходимо организовывать при повышенных концентрациях, что позволяет резко уменьшить габариты классифицирующего устройства. С целью сохранения значений граничной крупности нужно увеличивать скорость потока. При повышенных требованиях к качеству продуктов разделения работать следует при концентрациях материала, не превышающих 2,5 кг/м . [c.99]

В некоторых центрифугах используется полунепрерывный цикл работы, т. е. осадок, полученный после разделения суспензии, вначале высушивается, затем промывается и вновь повторно высушивается. Если такой цикл осуществляется после кристаллизатора непрерывного действия, устанавливают специальное питающее устройство с буферной емкостью. Если фильтруют соль с резко выраженной кривой растворимости при высокой температуре, то кристаллизация может начаться в порах фильтрующего элемента, что приведет к забивке отверстий. Следовательно, существенное значение приобретает промывка фильтрующего аппарата. [c.230]

Разделение методом газо-жидкостной хроматографии может быть проведено на очень простой установке. В этом простейшем случае колонку поддерживают при комнатной температуре, скорость потока газа-носителя регулируют от руки, фракции газа, выходящие из колонки, анализируют вручную при помощи обычных лабораторных методов. Ясно, что использование такого. метода ограничено компонентами с температурами кипения примерно до 60°. Быстро меняющийся состав потока, выходящего из колонки, регистрируется па хроматограмме в виде резких ступеней. Такой анализ неточен и занимает много времени. Несмотря на то, что достаточно эффективное разделение может быть фактически осуществлено и на очень простой аппаратуре (см., например, работу [1]), оказалось весьма целесообразным создание более современных автоматических устройств. [c.101]

Обычная ректификационная аппаратура, применяемая для вакуумной ректификации малолетучих термически нестойких органических веществ, имеет ряд существенных недостатков. Наличие гидравлического сопротивления по высоте колонны, соизмеримого с остаточным давлением, а в ряде случаев превыщающего его, приводит к повышению температуры в кубе колонны и к разложению и осмолению термолабильных веществ. Большие линейные скорости пара и весьма малые объемные расходы орошающей жидкости приводят к плохой смачиваемости насадки, что вызывает необходимость в использовании специальных распределительных устройств. Эффективность насадки и тарелок при вакуумной ректификации резко падает. В связи с этим разработан новый испарительно-конденсационный способ разделения термически нестойких веществ. [c.166]

Механический тормоз центрифуги отвечает задачам интенсивно фуговки. Он состоит из ленты, разделенной на две шарнирно связанные части. При вращении тормозного маховика происходит равномерное прижатие ленты к тормозному шкиву, так как благодаря шарнирам стягивание ленты производится в двух местах. Такой тормоз имеет то преимущество по сравнению с обычным ленточным Тормозом подвесных центрифуг, что здесь исключено поперечное усилие, действующее на вал и вызывающее вибрацию вала. Тормозной шкив имеет спе циальные ребра и дыры, создающие просасывание воздуха в целях оТвода тепла, выделяющегося при торможении, В общем тормозное устройство обеспечивает резкое понижение продолжительности торможения, а следовательно, и цикла в целом. [c.185]

Результаты опытов, проведенных в широком диапазоне изменения параметров режима разделения (1= 100-140°С, Р=4,0-6,5МПа), позволили выявить основные закономерности влияния температуры, давления, высоты уровня фаз на чистоту выводимого с верха аппарата растворителя[2,3]. В частности, было установлено [3], что имеет место резкое увеличение выноса деасфальтизата с растворителем при превышении давления в аппарате выше некоторого порогового значения. Последнее в заметной степени зависит от температуры, наличия внутренних ус фойств, их конструкции и положения уровня раздела фаз. Увеличение температуры процесса фазоразделения приводит к увеличению порогового давления. Путем применения внутренних устройств можно существенно расширить область варьирования параметров режима, в котором осуществляется удовлетворительное отделение растворителя от деасфальтизата. [c.53]

Улавливание и отбор продуктов разделения. Важным и сложным процессом в препаративной хроматографии является сбор продуктов разделения смеси в чистом виде. Трудности связаны прежде всего с тем, что концентрация извлекаемого продукта в газе-носителе мала, а линейная скорость газа велика. В то же время продолжительность пребывания вещества в улавливающем устройстве мала, особенно если различие в величинах удерживания двух соседних компонентов разделяемой смеси незначительно. Трудность улавливания усугубляется еще образованием туманов при резком охлаждении смеси на выходе из колонки. [c.206]

Улучшения хроматографического разделения можно достичь с помощью трех или более соединенных колонок уменьшающегося диаметра, установленных друг за другом [28, 52, 101]. Типичное расположение колонок показано на рис. 153. Между каждой парой колонок установлена небольшая камера, в которой происходит турбулентное смешение. Опыты, описанные Клэссоном [28] и Хагдалем [52], показали, что такое устройство позволяет получить значительно более резкие фронты, чем одиночная колонка. Улучшение обусловлено тем, что фронт с низкой концентрацией будет двигаться через колонку медленнее, чем фронт с высокой концентрацией. Если раствор, соответствующий нечеткому фронту (например, вследствие образования каналов), смешать и распределить по всей площади последующей колонки, то более концентрированный раствор догонит смешанный более разбавленный раствор и произойдет образование более резкого фронта. [c.313]

I— -аланина и О-ацетнлаланнна носит длительный характер как из-за необходимости многократного циклирования, так и из-за применения в условиях описанных опытов одной рабочей камеры в статическом режиме. Можно предположить, что применение многокамерных устройств в условиях динамического режима позволит резко сократить длительность процесса разделения Ь—а-алапина от / -ацетилалан ина. [c.394]

Разделение масс-спектрометрической идентификации на две стадии— групповую (классификацию) и индивидуальную — открывает возможности существенного упропдения алгоритмов обработки экспериментальных данных на ЭВМ и резкого сокращения требуемых объемов машинной памяти. Во всех известных ранее алгоритмах эти стадии фактически объединены. Использование же методов групповой идентификации, основанных на представлении массовых чисел в четырнадцатиричной системе счисления и спектрах ионных серий, позволяет применять простейшие ЭВМ с оперативной памятью в пределах 4—32 К как с внешними устройствами памяти, так и без них. [c.98]

Считающие интеграторы. Эти приборы представляют компромисс между мощными, но дорогими системами с ЭВМ и дещевыми, но сравнительно ограниченными по возможностям интеграторами. Технологической предпосылкой появления считающих интеграторов явилось освоение серийного производства стандартных микропроцессоров, а также использование схемного программирования — все стандартные программы обработки газохроматографического сигнала заложены фирмой-изготовителем раз и навсегда в память особого типа, из которой их можно прочесть, но в которую нельзя ничего записать. Это позволяет резко уменьшить объем оперативной памяти — самой дорогой части ЭВМ — и при этом обойтись без устройств внешней памяти. В результате считающие интеграторы стоят лишь ненамного дороже обычных и близки к ним по размерам, а по возможностям вполне сопоставимы со специализированными ЭВМ. Собственно, они и являются предельно специализированными микро-ЭВМ с жестко заданной программой действий. В них запрограммированы самые совершенные алгоритмы обработки сигнала детектора, интегрирования и разделения сложных пиков, стандартные количественные расчеты. Большинство из них предусматривает программирование во времени режимов интегрирования, подачу команд внешним устройствам (автоматическим дозаторам, клапанам и переключателям в газовых схемах хроматографов и т. д.) и контроль их работы, а также возможность редактирования итогового отчета об анализе. [c.223]

Первое сообщение о достигнутых результатах Голей сделал на Первом симпозиуме Американского приборостроительного общества по газовой хроматографии в Ист-Лансинге (США) в июне 1957 г. [52], а в 1958 г. на II Международном симпозиуме по хроматографии в Амстердаме были опубликованы его теоретические исследования, включающие математическое описание процесса разделения в капиллярной колонке с гладкими стенками, покрытыми пленкой жидкой фазы [53]. Одновременно первые экспериментальные результаты опубликовали Дийкстра и де-Гоэй [54]. Однако эффективность разделения в работе этих авторов была относительно невелика (рис. 1), что объяснялось значительной величиной пробы, обусловленной низкой чувствительностью применявшегося детектора. Этот пример хорошо иллюстрирует важную особенность капиллярных колонок увеличение пробы резко снижает эффективность разделения. Это связано с тем, что гладкие стенки узкой капиллярной трубки способны удержать лишь крайне незначительное количество жидкой фазы. Поэтому успеху капиллярной хроматографии способствовало появление пламенно-ионизационного детектора, разработанного Мак-Вильямом и Дьюаром в 1957 г. [55]. Этот тип детектирующего устройства, ставший ныне одним из наиболее распространенных, обладал очень высокой чувствительностью [56] и, кроме того, имел крайне малый собственный объем, чем выгодно отличался от аргонового ионизационного детектора Лавлока [57] и вакуумного ионизационного детектора Райса и Брайса [58], Начиная с 1958 г. развитие капиллярной хроматографии тесней- [c.15]

При конструировании испарителей, предназначенных для дозирования разделяемых веществ с помощью микрошприца с последующим делением газового потока, должно уделяться особое внимание предотвращению проникновения паров вводимой пробы в газовые коммуникации. Это явление, резко ухудшающее разделение, может происходить в результате диффузии или вследствие местного повышения давления при мгновенном испарении вводимой пробы. В конструкции узла ввода проб, показанной на рис. 54, для предотвращения таких явлений вводная трубка дозатора имеет весьма малый диаметр, так что при вводе пробы между ее стенками и иглой микрошприца остается зазор лишь 0,2—0,3 мм [24]. Это приводит к значительному повышению скорости газа в зазоре, что исключает возможность проникновения паров пробы в газоподводящую линию. Эта конструкция иллюстрирует также еще одну важную особенность устройств для дозирования с делением потока. Даже при использовании колонок сечением 0,2—0,3 мм и при небольших коэффициентах деления потока (1/100—1/200) расход газа-носителя в капиллярном хроматографе составляет 0,2—0,5 л1мин, т. е. приближается к уровню потребления газа-носителя в крупномасштабной препаративной хроматографии. Такое количество газа обусловливает необходимость предварительного его подогрева, что обычно в настоящее время осуществляется в канале достаточной длины, высверленном в металлическом корпусе дозатора-испарителя. Однако для этой цели применяли также отдельный подогреватель с регулируемой температурой [25]. [c.134]

Материал с регулируемого питающего устройства (например, вибрационного желоба) падает в бронированное рабочее пространство с отбойными брусьями и уловителем для недробимых тел, где подвергается измельчению горизонтальным ротором с билами диаметром 400 мм, шириной 400 мм и окружной скоростью 85—125 м/сек. В верхней части корпуса мельницы находится новый воздушный сепаратор Мультиплекс или зигзагообразный. Граница разделения этого сепаратора благодаря бесступенчатому изменению скорости вращения от 400 до 4350 об/мин может варьироваться в диапазоне 20—150 мк и крупнее в соответствии с видом материала при резкой верхней границе крупности. Крупные частицы отбрасываются непосредственно в зону размола. Защитный бронированный отражатель предохраняет колесо вентилятора от прямых попаданий материала. Мелкозернистый материал через середину рабочего колеса вентилятора отсасывается в трубопровод. Мощность привода ротора составляет 20—33 кет, мощность привода сепаратора — 3 кет. В среднем пропускается 13 м мин воздуха, что соответст- [c.452]

В деревянный резервуар (корыто) фильтра I, снабженный качающейся мешалкой 3, частично погружен фильтрующий барабан 2, опирающийся цапфами 8 на подшипники. Одна из цапф одновременно является подвижной частью распределительной головки. Большое количество закольцованных, параллельно расположенных шнуров охватывают барабан и валики, образуя сплошную сетку (см. рис. И-1). Отлагающийся на барабане осадок покрывает сетку слоем 5—8 мм, плотно прилегающим к барабану, заполняя промежутки между отдельными шнурами. Шнуры отделяются от барабана вместе со слоем отфильтрованной пасты. При огибании шнурами валика 5 (рис. И-7), вследствие резкого перегиба шнуров, осадок крошится, отрывается от них и падает на транспортное устройство. Для полного освобождения от насты шнуры после валика проходят между зубьями очистной гребенки 6. Барабан приводится во вращение электродвигателем через бесступенчатый редуктор, дающий возможность менять число оборотов барабана (от 0,05 до 0,65 об1м). Цилиндрический деревянный корпус барабана разделен на большое количество продольных секций-ячеек, каждая из которых через один или два сборных патрубка соединена трубками с подвижной частью распределительной головки 9. [c.54]

Предлагавшееся тогда разделение сточных вод промышленных предприятий на две группы — условно чистые и грязные воды, без учета возмол сности выделения из последних наиболее концентрированных вод и без извлечения из них в целях утилизации ценных примесей, в большинстве случаев повышало стоимость канализационных устройств и осложняло их эксплуатацию. Хотя выделение условно чистых вод и самостоятельное отведение кх за пределы промышленного предприятия приводит к уменьшению количества грязных вод, однако концентрация последних соответственно повышается. Нередко она становится такой, что затр дняет очистку этих вод, особенно в тех случаях, когда требуется применение методов биологической очистки. Последняя, как известно, достаточно требовательна к начальной концентрации как органических вегцеств, так и особенно токсических соединений. Так, например, при наличии в них сравнительно небольших количеств (0,1—0,5 мг л) ядовитых вешеств, часто встречающихся в промышленных стоках (свинца, шестивалентного хрома, мышьяка и т. д.), биологический процесс резко нарушается замедляется он и тогда, когда общая сумма органических загрязнений, выраженная БПК, превышает 1 ООО лгг/л. [c.10]

На ряде предприятий в отдельных технологических процессах установлены специально изготовленные классификаторы этих типов. Наиболее полная информация о результатах лабораторных и промьпиленных испытаний классификаторов с пересыпными полками приведена в монографии [8]. Так, классификатор габаритами 0,2Х0,ЗХ2,2 м успешно использовали для разделения гипсового щебня по границе 5-7 мм при производительности 5 т/ч. Формальное увеличение размеров классификатора и расхода воздуха для повышения единичной производительности приводило к резкому снижению эффективности разделения, откуда видна значительная роль масштабного фактора. Поэтому для повьпиения производительности рекомендуется не увеличивать размеры отдельной колонки (рис. 2.13, б), а соединять их параллельно, переходя к многорядным аппаратам (рис. 2.14). Исходный материал подается на продуваемую несущим газом решетку, в результате чего на ней образуется кипящий слой со значительным уносом частиц, которые подвергаются классификации в колонках, и случайно вынесенные из слоя крупные частицы возвращаются в него, причем слой постепенно смещается к устройству вывода крупного продукта. Описаны [ 8] результаты промьпиленных испытаний такого классификатора производительностью до 48 т/ч [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология