Установки для низких температур

Рис. 101. Схема комбинированного водоснабжения холодильной установки 1 — градирня, 2 — циркуляционный насос водооборотной системы, Л — конденсаторы холодильной установки (высокая температура испарения), — водозабор, 5 —насос водозаборной станции, 6 — задвижки, 7 — конденсаторы холодильной установки (низкая температура испарения)

Низкие температуры процесса достигаются в большинстве случаев охлаждением рассолом или при помощи холодильной установки, работающей на хлористом метиле в качестве хладагента. Широкие возмож- [c.146]

Для разделения легких углеводородов С1—Сг используют техно-ло гические режимы с низким или высоким давлением. На установках низкого давления щр и ним а ются низкие температуры охлаждения и конденсации верхнего продукта (аммиачные или метановые холодильные циклы) и давление 1—2 МПа. [c.281]

Ректификация под давлением — наиболее распространенный и хорошо зарекомендовавший себя метод разделения реакционных газов, образующихся на нефтеочистительных установках, на фракции с определенным числом атомов углерода. Поскольку в большинстве реакционных смесей содержатся еще водород и метан, ректификация под давлением осуществляется при низких температурах (рис. 15, см. в конце книги). (Более подробно этот процесс был уже описан в разделе 2.1.) [c.45]

Трубчатые печи. В большинстве случаев нарушения в работе печи или даже в одном из ее узлов приводят к остановке установок. В табл. 24 приведены данные нормальной эксплуатации трубчатых печей разных типов на установках гидроочистки. Фактические температуры над перевалами печей находятся в пределах 760—880 °С. Низкие температуры над перевалами свидетельствуют о том, что у данной печи имеется резерв по тепловой нагрузке. [c.141]

В некоторых случаях было замечено, что дистиллят, который при начале кипения близок по составу к азеотропической концентрации положительного гомоазеотропа, при охлаждении до более низкой температуры расслаивается на две жидкие фазы. Разделение таких бинарных гомоазеотропов можно осуществить в представленной на рис. VI.1 установке, состоящей из двух отгонных колонн и отстойника. Расчетная же энтальпийная диаграмма для этого случая приведена на рис. VII.4. [c.327]

Наиболее распространены установки АВТ, на которых нефть перерабатывают при сравнительно низких температурах (до 420 °С) и абсолютном давлении около 2 кгс/см . [c.24]

Высокосернистая арланская нефть, так же как и туймазинская и ромашкинская, в пласте (и до перегонки) растворенного сероводорода не содержит. Однако из-за высокого содержания в ней серы в процессе перегонки при повышенных температурах создаются условия для образования больших количеств сероводорода. Этим и обусловливаются особенности переработки высокосернистых нефтей типа арланской. Высокосернистые нефти должны перегоняться на установках атмосферной и вакуумной перегонки при возможно более низких температурах, чтобы избежать разложения сернистых соединений в то же время необходимо ожесточать условия перегонки для получения максимально возможного количества светлых нефтепродуктов. При этом должны быть приняты меры для резкого снижения давления в выходных трубах атмосферной и вакуумной печей. [c.119]

В табл. 35 показано изменение поверхности нагрева печей в результате их реконструкции. Из приведенных данных видно, что на действующих установках АВТ поверхности нагрева в печах, используемых для подогрева нефти, значительно больше, чем предусматривается проектом. Это связано с повышением производительности установок и подачей в печь нефти с более низкой температурой, чем по проекту. Конвекционные трубы вакуумных печей используются в основном для нагрева отбензиненной нефти, как в ранее построенных установках имеется резерв нагревательных поверхностей. [c.188]

Результаты обследований действующих установок АТ и АВТ показали на удовлетворительную работу многих ректификационных колонн. Большая их часть имеет различные показатели по отбору дистиллятов, четкости ректификации число ректификационных колонн, входящих в схему, также неодинаково. Первые ректификационные колонны на установках двухкратного испарения из-за низкой температуры подогрева нефти (150—190 °С) работают с небольшими паровыми и жидкостными нагрузками тарелок в укрепляющей секции. В отгонных секциях наблюдаются недопустимо высокие нагрузки по жидкости при очень низкой работе обычных желобчатых тарелок. Низкая кратность орошения в сочетании с низкими нагрузками создает неблагоприятные условия, для процессов ректификации на тарелках, в результате чего имеется большое налегание температур конца кипения бензина и начала кипения отбензиненной нефти. [c.233]

После ремонта теплообменника приступили к пуску установки. Пуск осуществляли постепенно по всем линиям установки. Через 3 ч после того как сжатый газ был направлен в систему глубокого охлаждения, на установке появилось облако, которое взорвалось (воспламенение произошло у печи пиролиза). Как показало расследование, утечка углеводородов из системы произошла через трещину на трубопроводе (диаметром 40 мм), соединяющем сырьевую емкость и предохранительный клапан. Разрыв трубопровода возник на месте автогенной сварки соединения фланца из стали 37-2 с трубопроводом из стали 35—29 вследствие хрупкости этих сталей при необычно низких температурах данного процесса. [c.34]

На ряде нефтеперерабатывающих заводов водообеспечение осуществляется на базе двух систем. Первая система предназначена для охлаждения и конденсации светлых и темных нефтепродуктов (углеводороды С5 и выше), вторая — продуктов, вырабатываемых на газоперерабатывающих и газофракционирующих установках (углеводороды не выше С4), где требуются более низкие температуры охлаждения. На установках, загрязняющих воду специфическими веществами, используют локальные системы водообеспечения. Количество свежей подпиточной воды составляет 3—5% от циркулирующей воды, в летнее время — 7—10 %, [c.87]

Опасны также такие нарушения режима, при которых глубоко охлажденные среды попадают в аппаратуру и трубопроводы, не рассчитанные на работу в условиях низких температур. По этой причине на установке промывки газа жидким азотом произошел разрыв трубопровода, изготовленного из углеродистой стали. Разрыв был вызван попаданием в него жидкого азота. Трубопровод с техническим водородом длиной 21 м находился под давлением 2,28 МПа (22,8 кг / м ). Авария была вызвана нарушением технологического режима работы агрегата. Оказалось, что куб колонны промывки был полностью залит жидким азотом, а автоматический регулятор уровня показывал, что куб заполнен только на 60%. Поэтому еще в течение 2—2,5 ч продолжали орошать колонну жидким азотом и полностью ее заполнили. При последующей подаче теплого газа в нижнюю часть колонны произошел выброс жидкости в трубопровод очищенного газа. Быстрое испарение жидкого азота в сравнительно теплом трубопроводе и резкое повышение давления привели к его разрыву. Очевидно, разрыву предшествовало резкое снижение температуры трубопровода. [c.24]

При проектировании и эксплуатации факельных систем особое внимание следует обращать на обеспечение безопасных условий пх работы в зимних условиях, при низких температурах. Установлено, что в этот период года на факельных установках происходит наибольшее число аварий. Это объясняется скоплением и замерзанием жидкости в аппаратуре и разрушением трубопроводов от температурных деформаций. По этой причине произошел взрыв на одном из нефтехимических комбинатов. [c.211]

Как оказалось, в проекте не был достаточно проработан вопрос эксплуатации трубопроводов в условиях низких температур. Кроме того, при монтаже трубопроводов были допущены отступления от проекта приняты увеличенными их диаметры и допущены отклонения при установке мертвых опор (рис. ХП1-6) и др. [c.301]

Совершенно очевидно, что в установках разделения воздуха не должно быть деревянных деталей. Асбоцемент является материалом, вполне отвечающим требованиям прочности на сжатие и устойчивости при низких температурах. [c.376]

С понижением в регенераторе температуры и содержания кислорода в продуктах сгорания уменьшается вероятность возникновения процесса массового самопроизвольного окисления СО в СО . Однако при недостатке кислорода и слишком низкой температуре Ухудшаются условия для выжига кокса и появляется опасность накопления кокса на катализаторе. Из сказанного следует, чго подбор оптимального режима работы регенератора каждой установки являегся весьма важной задачей. [c.163]

На установке депарафинизации с двухступенчатым фильтрованием получают масла с низкой температурой застывания —депарафинированное масло, а на второй ступени дополнительно извлекают масло из гача или петролатума (побочный продукт). Сырьем установки служат рафинаты селективной очистки целевой продукт — депарафинированное масло. Выход депарафинированного масла составляет 65— [c.80]

Установка предназначена для получения нефтяных масел с низкой температурой застывания, но в этом процессе кристаллизация твердых углеводородов проходит не в регенеративных кристаллиза- [c.85]

Высокое октановое число получается при более глубокой конверсии за проход II обычно зависит от степени стабильности углеводородов нефти, направляемых в зону крекинга. Так, исходное сырье с низкой анилиновой точкой и низким содержанием парафиновых углеводородов, выраженным характеристическим фактором Ватсона [27, 28], может дать в результате крекинг-процесса высокооктановый бензин. На любой крекинг-установке высокая температура требуется либо для получения заданной конверсии за проход при использовании более стабильного сырья, либо для достижения большей конверсии нри заданном сырье. [c.34]

Существенным недостатком конденсационных схем газоразделения является необходимость применения дорогих цветных металлов и сложного оборудования, связанная с использованием низких температур, а также невозможность работы при нестабильном составе пирогаза, подаваемого на установку газоразделения. Последнее обстоятельство предопределило выбор абсорбционно-ректификационных схем при строительстве первых этиленовых установок на существующих заводах синтетического спирта. [c.38]

Формальдегид получают окислением метанола. В процессе, разработанном I. О., катализатором служат кристаллы серебра размером от 0,15 до 1,25 мм. Поток пара проходит через слой катализатора толщиной около 10 мм, при температуре 600 °С и избыточном давлении 0,35—0,70 ат. В других процессах используется серебряный катализатор в форме сетки. В одной промышленной установке была применена медная сетка. Используя в качестве катализатора железо, промотированное окисью молибдена, можно проводить процесс при более низких температурах (350—450 °С). [c.332]

Процесс центрифугирования проводится в основном при применении лигроина в качестве среды, хотя он заметно растворяет парафины даже при низких температурах. При отгонке нефти этот парафин концентрируется в масле, так что получающаяся точка застывания его не слишком высока. Было предложено применять другие, более эффективные растворители. Основная трудность при их применении состоит в том, что они тяжелее парафина, и при центрифугировании масляный слой будет отделяться наружу. Обычные промышленные установки приспособлены для обратного процесса. [c.526]

Использование этих данных зависит от возможности достижения на промышленных установках необходимых температур и давлений и, с другой стороны, от экономической эффективности, связанной также с выходом, степенью конверсии и продолжительностью процесса. Наибольшая температура, применяемая в промышленности органической химии достигает 1400 °С (при получении ацетилена из метана),, а самая низкая может достигать —200 °С (при выделении этилена из газов коксования или крекинга). Максимальные давления могут достигать 2000 ат (при полимеризации этилена), а минимальные — 10 мм рт. ст. (при производстве пенициллина). Однако аппаратуру для температур превышающих 600—700 °С, и давлений выше 500 ат изготовить довольно трудно. [c.27]

Важными технологическими характеристиками экстрагента являются температура кипения, теплота испарения, образование азеотропных смесей с водой, а также температура вспышки его паров, от которой зависит пожароопасность установки. Низкая температура кипения и небольшая теплота испа рения [c.191]

Схема работы нри винилировании представлена на рис. 154. Спирт и 1% щелочи насосом подают в нагретый до 150—180° реактор нод давлением, равным давлению в реакторе. Одновременно в реактор поступает разбавленный азотом ацетилен. Выходящая из верха реактора газовая смесь захватывает с собой эфир, кипящий при значительно более низкой температуре, чем спирт (этилвиниловый эфир кинит при 35°, метилвиниловый эфир нри 8°). Путем глубокого охлаждения гаа освобождается от эфира и возвращается в реактор. Эфир очищается нерегопкой. Небольшая часть газов циркуляции постоянно отводится из установки и заменяется свежим газом. [c.249]

Крупная установка синтеза по Фишеру—Тропшу над железным стационарным катализатором построена в Южной Африке (Сасолбург). Газ на этой установке очищают цо новому способу, разработанному в последние годы германскими фирмами. Все шрисутетвующие в газе примеси, включая углекислоту, удаляют под давлением и при низкой температуре за одну операцию. В качестве поглотителя в этом известном как ректизол-процесс методе используют метанол [73]. [c.128]

Хлористый метил весьма широко применяется в качестве хладагента для небольших промышленных холодильных установок. Вследствие низкой температуры кипения (—24°) такие установки позволяют достигнуть температур, требуемых в быту и в мелкой промышлениости- [c.206]

Недостатком схем, использующих многосек-цнонные колонны со связанными тепловыми и материальными потоками, является необходимость поддержания одинакового давления во всей системе. В этом случае при разделении смесей, выкипающих в широком интервале температур, для получения высоко- или низкокипящих фракций потребуются соответственно очень высокие или очень низкие температуры. Недостатком схем является также сложность регулирования расхода пара из одной колонны в другую. Для устранения последнего недостатка предложена схема установки со встроенной колонной (рис. П-15). Однако, если во встроенной колонне число тарелок отличается от числа тарелок в основной колонне, то и паровые потоки будут различаться, следовательно, проблема регулирования остается также нерешенной. [c.119]

Холодная сепарация ВСГ применяется на установках гидро — счистки бензиновых, керосиновых и иногда дизельных фракций заключается в охлаждении газопродуктовой смеси, отходящей из р еакторов гидроочистки, сначала в теплообменниках, затем в хо — >"одильниках (воздушных и водяных) и выделении ВСГ в сепараторе I ри низкой температуре и высоком давлении. В сепараторе низкого д авления выделяют низкомолекулярные углеводородные газы. [c.216]

Диаграмыа для расчета установки по разделению азеотропа, однородного в точке кипения и неоднородного при более низких температурах. [c.135]

Первая ректификационная колонна. В проектах температура предварительного подогрева нефти в теплообменниках принята равной 200 °С, а температура полуотбензиненной нефти (внизу колонны) 225 °С. Фактически температура подогрева нефти была 160—180 °С, а на входе в печь атмосферной части не превышала 170—200°С. Более низкая температура подогрева нефти в теплообменниках, чем предусмотрено проектом, обусловлена увеличением в 1,3—1,4 раза пропускной способности установок при сохранении поверхности сырьевых теплообменников на проектном уровне. С целью снижения сопротивления движение нефти в теплообменниках осуществляется тремя и четырьмя потоками вместо двух, предусмотренных проектом. Это позволило снизить давление на сырьевом насосе. Снижение температуры предварительного подогрева нефти вызвало необходимость повысить тепловую нагрузку печей, что связано с дополнительным расходом топлива. Согласно проектам, на установках АВТ производительностью 1,0 и 2,0 млн. т/год сернистой нефти избыточное давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 2,0 кгс/см . На действующих заводах давление сохраняется на уровне 2—2,5 кгс/см2. [c.134]

Использование тепловой энергии горячих нефтепродуктов. На современных установках первичной перегонки нефти тепловая энергия горячих нефтепродуктов используется для предварительного подогрева нефти, промышленной теплофикационной и химически очищенной воды, для поддержания температуры быстрозасты-вающих продуктов, обогрева емкостей, трубопроводов, трубных лотков и др. На рис. 76 показана наиболее рациональная схема использования тепла горячих потоков для предварительного подогрева нефти на установке АВТ производительностью 2 млн. т/год. Такие установки имеются на многих отечественных нефтезаводах. Как видно из схемы, на установке в результате рационального использования вторичных энергоресурсов нефть предварительно подогревается с 10 до 234 °С. На более старых аналогичных установках нагрев нефти за счет тепла регенерируемых источников не превышает 160—170 °С. В результате теплообмена гудрон охлаждается до сравнительно низкой температуры, и для его доохлаждения до температуры хранения требуется значительно меньше воды, чем на ранее построенных установках АВТ. [c.213]

В 60-е годы резко возрос спрос па этан — основное сырье нефтехимической промышленности. Необходимость увеличения глубины отбора целевых компонентов, и прежде всего этаца, из больших объемов сравнительно тощего природного газа потребовала поиска новых высокоэффективных процессов. Этим тре-бова1Шям удовлетворил процесс НТК. Началось постепенное перерождение установок НТС с температурой процесса не ниже —30 °С в установки НТК с гораздо более низкими температурами процесса. [c.156]

Криогенные методы основаны иа способности компонентов природного газа легко конденсироваться при низких температурах. Обычно большая часть пропана н практически все более тяжелые углеводороды котщенсируются уже при охлаждении газа до —50 °С. Но для получения гелия высокой чистоты (99,995%) требуется температура конденсации азота (—195,8 °С). Часто на криогенных установках получают гелий-сырец, гелиевый концентрат с содержанием гелия 50—85%. Для получения чистого гелия из сырца используются химические адсорбционные и каталитические методы. Криогенные методы нашли промышленное применение, поскольку легко вписываются в систему комплексной переработки газа. [c.206]

В жидком кислороде ацетилен должен отсутствовать. При юявлении следов ацетилена в жидкости конденсатора, не превы-дающих 0,4 см /л, адсорбер следует переключить. Если содержа- иe ацетилена превышает эту величину, то воздухоразделительный аппарат нужно перевести на отогревание. В крупных установках технического кислорода на потоке воздуха из турбодетандера в олонну высокого давления устанавливают газовые адсорберы, юглощающие ацетилен и другие углеводороды из газообразного юздуха при низких температурах. [c.125]

Было замечено, что если смешивать с растворителем сырье, предварительно охлажденное и закристаллизованное без растворителя, то полученная суспензия поддается фильтрации или. центрифугированию значительно лучше, чем сырье, закристал-.-лизованное в растворенном состоянии. На это указывали, например Ривс и Патило [7]. Однако далеко не во всех случаях технически возможно провести полностью раздельное охлаждение сырья и растворителя до самой конечной температуры охлаждения. Большинство парафинистых нефтяных продуктов при охлаждении их без растворителей приобретает при низких температурах столь высокую вязкость и густую консистенцию, что становится технически невозможным (в условиях имеющейся на депарафини-зационных установках аппаратуры) ни провести их охлаждение, ни смешать их затем с охлажденным растворителем. [c.115]

Известны случаи, когда на отдельных участках нефтепроводов или газопроводов при низких температурах воздуха застывает нефтепродукт илп образуются гидратные или ледяные пробки и давление в аппаратуре начинает возрастать — создается аварийное положение. В таких случаях надо быстро организовать прогреп трубопроводов водой или паром если это не даст положительного результата и давление в системе повышается, приступают к аварийной остановке установки. [c.189]

Целевые продукты бензин, ожнженный газ. средние дистилляты — керосин и дизельное топливо — с низкими температурами застывания фракции, кипящие выше 343 С, рециркулируют до полной переработки. Водород поступает с водородной установки (процесс паровой каталитической конверсии метана), вырабатывающей 95 %-ный технический [c.125]

Технологическая схема процесса показана на рис. 2. Первая операция заключается в предварительном фракционировании свежего сырья для отгона легкой головной фракции и отделения небольшого количества остатка. На некоторых установках эта операция исключена и продукт поступает непосредственно с установок прямой гонки. Сырье подогревается, смешивается с рециркулирующим газом, обогащенным водородом, и далее проходит через ряд реакторов, в которых находится катализатор платформинга . Количество реакторов зависит от характера используемого сырья и требуемого качества целевого продукта. Процесс является эндотермическим, поэтому продукт после первого реактора перед поступлением во второй подогревается до требуемой реакционной температуры. Наиболее значительное падение температуры происходит в верхней части первого реактора и поэтому для сокращения времени контакта с сырьем при низкой температуро, когда скорость реакции становится относительно нпзкой, обычно первый и второй реакторы делают мепьшего размера, чем [c.179]

Равновесие реакции (VI) сдвинуто слева направо в области низких температур (табл. 20), поэтому для того, чтобы обеспечить по возможности максимальное превращение окиси углерода в углекислоту, необходимо вести эту реакцию прп пиаких температурах. Одпако и области низких температур реакция (VI) даже в присутствии специальных катализаторов протекает чрезвычайно медленно, поэтому в промышленных установках процесс конверспи ведется обычно при температурах порядка 450— 550° С. При этом в качестве исходпон смеси используется так называемый полуводяной или водяной газ, содержащие обычно не только окись углерода, но также углекислоту и в значительном количестве азот. [c.249]

Сосуды для сжиженных газоЕ. предназначены для работы при температуре от —40 до +50° С при избыточном давлении и вакууме (при низких температурах). Рабочее избыточное давление для пропановых сосудов 1,8 МПа, бутановых 0,7 МПа. Сосуды снабжаются двумя системами предохранительных клапанов — рабочими и контрольными клапанами, размещенными на общем коллекторе с трехходовым краном (рис. 88). Конструкция трехходового крана должна исключать возможность одновременного отключения обоих предохранительных клапанов. Отключение одного предохранительного клапана возможно па короткий промежуток времени (ианример, для замеггы на исправный клапан). Запрещается установка заглушки между трехходовым краном и клапаном. Такие сосуды оборудуют также спускным незамерзающим клапаном в нижней части аппарата, указателем уровня, штуцерами и муфтами для манометра и термометра. Корпус сосуда должен быть заземлен. [c.119]