Насадка требования к ней

К насадкам предъявляются следующие основные требования [c.179]

Насадок, полностью удовлетворяющих всем указанным требованиям, не существует, поскольку некоторые из требований противоречивы, например, пункты 1 и 3. При нормальной эксплуатации насадоч-ных колонн массообмен происходит в основном в пленочном режиме на смоченной жидкостью поверхности насадок. Естественно, чем больше удельная поверхность насадки, тем эффектив — [c.179]

На установках первичной перегонки применяют больщое число пустотелых аппаратов для воздуха, газов и жидких сред. В зависимости от технологического назначения к пустотелым аппаратам относятся газосепараторы, водоотделители, отстойники, аварийные емкости и др. Тип и размеры этих аппаратов выбирают по отраслевой нормали ОН 26—02—133—69 Министерства химического и нефтяного машиностроения. Аппараты могут быть горизонтальными объемом от 1 до 100 (для жидких сред) и вертикальные объемом от 1 до 25 м (для воздуха и газов). Давление в аппаратах поддерживается от 0,7 до 25 кгс/см . Температура их стенок может быть от —70 до 300 °С. Внутренний диаметр горизонтальных и вертикальных аппаратов составляет 800, 1000, 1200, 1600, 2000, 2400 и 3000 мм. В соответствии с технологическими требованиями аппараты могут изготовляться с внутренними устройствами, например решетками, устройствами для насадки и др. В некоторых случаях аппараты требуется оборудовать паровой или водяной рубашкой для поверхностного обогрева или охлаждения его содержимого. В качестве теплоносителя их охлаждающего агента можно использовать водяной пар, горячую воду, циркулирующую через печь жидкость, холодную воду, рассол и др. [c.196]

Эффективность естественной десорбции через 5—6 суток составляет 50—60 %. Как правило, для очистки сточных вод естественная десорбция не применяется из-за загрязнения атмосферного воздуха токсичными соединениями, Десорбцию осуществляют в аппаратах различного типа в токе инертного газа и пара при обычных условиях или при повышенной температуре, под давлением иля в вакууме. Расход газа или пара на отдувку примесей зависит от вида десорбируемых соединений, состава воды и условий ведения процесса. Для удаления СОг из сточной воды расходуется 15—20 м воздуха на 1 м воды при плотности орошения в насадочной колонне 60 м /(м2-ч) для колец Рашига и 40 м /(м Х X ч) для хордовой насадки. При отдувке С5г и ПгЗ оптимальный расход воздуха 10 м /м стока при плотности орошения 12 м7(м Х Хч). При десорбции в вакууме расход воздуха может быть снижен до 3 м /м стока с увеличением плотности орошения до 60 м /(м2-ч). Расход воздуха уменьшается также с повышением температуры стока, подвергаемого очистке. Для десорбции аммиака расход воздуха при 95% извлечении составил 3000 мV(м ч). Самостоятельное применение метода, как правило, не обеспечивает требований санитарных норм. [c.485]

Выполнение реактора с насадкой в виде нескольких слоев вместо одного большого слоя обусловливается требованием регулирования температуры посредством теплообмена, а иногда необходимостью улучшить распределение газового потока или уменьшить потери давления. Большинство реакторов с неподвижным слоем снабжено устройством для теплообмена (рис. Х1-17). Широко применяются автотермические процессы, в которых осуществляется теплообмен между исходной и конечной смесями. Комбинации различных способов теплообмена могут быть применены в одном и том же аппарате (см. рис. Х1-8). Еще одним примером реактора с неподвижным слоем катализатора служат реакторы для окисления аммиака (рис. Х1-18). [c.371]

К насадке предъявляются следующие основные требования большая поверхность, нечувствительность к загрязнениям и осадкам, малое [c.144]

Плоскопараллельную насадку с успехом применяют в вакуумных колоннах, где особенно важно снизить гидравлическое сопротивление. Она представляет собой пакет пластин высотой 0,5—0,8 м, стянутый болтами. Зазоры между пластинами фиксируются дистанционными втулками. Основные типы насадок для вакуумных колонн — плоскопараллельная (рис. 136, а), сотовая (рис. 136,6) и зигзагообразная (рис. 136, а). Насадка устанавливается таким образом, чтобы листы каждого последующего пакета были повернуты на 45—90° по отношению к предыдущему. Необходимо иметь в виду, что для всех регулярных насадок к устройствам для распределения жидкости предъявляются более высокие требования в части равномерности распределения и обеспечения пленочного течения жидкости по насадке. [c.146]

К заполняющей колонну насадке предъявляют следующие основные требования [c.7]

Насадки наиболее распространенных типов, изготовляемые из керамики, металлов, стекла или полимерных материалов, наиболее полно удовлетворяющие этим требованиям, показаны па рис. 2. [c.7]

Конструкции плит и требования к ним. Для равномерного орошения насадочных колонн применяют распределительные плиты (рис. 24), действие которых основано на низконапорном истечении жидкости, осуществляемом одновременно с проходом газа через патрубки днища оросителя либо с проходом газа еще и в кольцевом зазоре между плитой и стенкой аппарата. Основными условиями эффективной работы оросительных плит являются 1) обеспечение полной смоченности поперечного сечения загруженной в аппарат насадки уже в верхних ее слоях (см. гл. III) и 2) отсутствие уноса брызг газовым потоком, проходящим через ороситель. [c.77]

Одной из причин снижения эффективности абсорбции в больших колоннах может быть, в частности, недостаточная равномерность первоначального распределения орошающей жидкости по верху насадки. Влияние числа точек подвода орошения исследовано И. А. Гильденблатом и др.58, 59, Высказаны требования, которые [c.223]

В коксохимической промышленности особое значение при выборе насадки имеют следующие факторы малое гидравлическое сопротивление абсорбера, возможность устойчивой работы при сильно изменяющихся нагрузках по газу, возможность быстро и дешевыми способами удалять с поверхности насадки отлагающийся шлам и т. д. Таким требованиям отвечают широко используемые деревянная хордовая и металлическая спиральная насадки. [c.105]

Выбор насадки. Для того чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять следующим основным требованиям [c.242]

Насадок, полностью удовлетворяющих всем вышеуказанным требованиям, не существует. Например, трудно совместить низкое гидравлическое сопротивление и высокую механическую прочность насадки. [c.243]

В СССР была разработана другая методика очистки твердым хлористым цинком, нанесенным на пемзу [13]. При этом способе очищаемые пары бензина пропускают через колонну, в которой насадкой служат куски пемзы с нанесенным на них хлористым цинком. Оптимальная температура этого рода очистки 175—225°. Расход хлористого цинка при очистке равен 0,1%. Качество получаемого продукта вполне отвечает товарным требованиям. Отработанный реагент может быть регенерирован обработкой горячей водой. В результате получаются рас- [c.315]

Высокая коррозионная активность соляной кислоты и влажного хлористого водорода предъявляет повышенные требования к конструкционным материалам аппаратуры. Для ее изготовления используются керамика (насадка колонн), тантал и графит, пропитанный фенолформальдегидной смолой (холодильники) и кварц. [c.355]

Как и при удалении фторидов, основной проблемой является выбор конструкционных материалов. Углеродистые и нержавеющие стали не удовлетворяют требованиям, однако при низких температурах могут применяться гуммированные и футерованные башни с керамической насадкой. Можно также использовать сплавы на основе никеля, титана и серебра. [c.142]

Рассматривая рис. 15.7, можно сделать вывод, что при заданных параметрах воз-духа на входе энтальпия воздуха на выходе зависит от отношения LJG, которое совпадает с характеристикой обычного теплообменника. Поэтому естественно стремление увеличивать расход воды через градирню до величин, при которых еще не возникают трудности, связанные с распределением потока воды, и мощность, потребляемая вентилятором, не является еще чересчур большой. Для капельно-пленочных градирен требования компромисса между капитальными затратами и расходом энергии на привод вентилятора обычно ведут к ограничению мощности вентилятора и, следовательно, максимального расхода воздуха, величиной около 8900 кг1 м -ч) (на единицу площади основания). Затруднения с распределением воды по насадкам возникают, как показывает практика, обычно при расходах воды, превышающих примерно 14600 кг1 м -ч) (на единицу площади основания), поскольку при чрезмерном [c.303]

Такие условия работы предъявляют специфические требования к конструкции сопла. Действительно, простейшие цилиндрические всасывающие насадки, заведенные глубоко в слой и присоединенные к вакуумной сети, оказываются большей частью неработоспособными. При значительном заглублении насадка количество воздуха, просасывающееся сквозь слой продукта извне, настолько мало, что не обеспечивает поддержания минимальных транспортных скоростей материал при этом не приходит в движение, несмотря на довольно значительный вакуум в насадке. [c.181]

Выбор насадок. Для того чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять следующим основным требованиям 1) обладать большой поверхностью в единице объема 2) хорошо смачиваться орошающей жидкостью 3) оказывать малое гидравлическое сопротивление [c.446]

Насадок, полностью удовлетворяющих всем указанным требованиям, не существует, так как, например, увеличение удельной поверхности насадки влечет за собой увеличение гидравлического сопротивления аппарата и снижение предельных нагрузок. В промышленности применяют разнообразные по форме и размерам насадки (рис. Х1-15), которые в той или иной мере удовлетворяют требованиям, являющимся основными при проведении конкретного процесса абсорбции. Насадки изготавливают [c.447]

Исчерпывающее поглощение окислов азота является основным требованием техники безопасности и может быть проведено на установке, показанной на рис. 125. Газовая смесь, содержащая окислы азота (N0 и N0.2), нагнетается воздушным эжектором или вентилятором / в керамическую (или изготовленную из кислотостойкой стали) абсорбционную колонну 3, заполненную насадкой. [c.241]

Реконструкция с заменой клапанных тарелок насадкой, произведенная в мае 1997 г, позволила решить две задачи улучшить качество гудрона для производства битума и достичь качества широкой вакуумной фракции 350-500°С, удовлетворяющего требованиям, предъявляемым к сырью установок каталитического крекинга или гидрокрекинга. [c.73]

Исходя из (1У.66) —(1У.67) и (1У.64), легко найти, что оптимальное давление моносилана в проведенных опытах для первой системы составляло 1,87-10 Па, а для втором системы—1,93Х Х10 Па. Экспериментальное подтверждение характера теоретически предсказываемой зависимости термодиффузионной колонны от давления находящегося в ней газа является убедительным доказательством достоверности рассмотренной модели процесса разделения. Для повышения разделительной способности термодиффузионных колонн в литературе предлагаются различные усовершенствования к их конструкциям. Так, для уменьшения паразитного перемешивания рекомендуют в ходе процесса осуществлять вращение внешней или внутренней трубки колонны (типа коаксиальных цилиндров) или обеих одновременно. С целью снижения конвективного перемешивания в зазор между трубками иногда вводят перегородки (шайбы). Установлено также, что интенсивность конвективного перемешивания в колонне заметно снижается, если зазор между трубками заполнен насадкой. Но и при этом требование об устранении возможной ацентричности нагреваемой и охлаждаемой стенок остается жестким, поскольку она является основной причиной возникновения нежелательного паразитного перемешивания в колонне. [c.178]

Создание антенн с многолучевыми и контурными диаграммами направленности требует разработки облучающих устройств, обладающих направленными свойствами при малых поперечных размерах. Как показали исследования, проведенные в нашей стране и за рубежом, из множества возможных типов облучающих устройств (вибраторные, щелевые, линзовые, диэлектрические, спиральные) наиболее перспективным является использование комбинации конического рупорного облучателя с диэлектрической насадкой. Насадки могут быть цилиндрические или конические, тонкостенные трубчатые или сплошь диэлектрические. Материал насадок должен удовлетворять ряду требований диэлектрическая проницаемость-(5-10), тангенс угла диэлектрических потерь- на уровне (3-10)-10 , стабильность в широком диапазоне рабочих температур, устойчивость к механическим, радиационным, ИК- и УФ-воздействиям. Такому комплексу требований из класса неорганических материалов в наибольшей степени удовлетворяют стеклокристаллические материалы. [c.26]

Насадка регенераторов низкотемпературных установок должна удовлетворять ряду требований а) материал насадки должен обладать достаточной теплоемкостью и теплопроводностью (при этом теплопроводность в продольном направлении должна быть минимальной) б) форма насадки должна обеспечить возможно большую поверхность в единице объема регенератора и низкое гидравлическое сопротивление в) материал насадки должен быть стойким при переменных температурах против коррозии и истирания. [c.260]

Для получения в ректификационной колонне продуктов, отвечающих требованиям, необходимо наряду с другими параметрами процесса (давление, температура, место ввода сырья и т. д.) иметь соответствующие флегмовое число (поток флегмы) и число тарелок (или высоту насадки), определяющие разделительное действие колонны. При этом обычно исходят из допущения, высказанного Джиллилендом [[82], что при соответствующем изменении флегмового числа и. числа тарелок (высота насадки) в колонне можно получить продукты, удовлетворяющие заданным требованиям. Как показали многочисленные расчеты 74, 98] это допущение является достаточно точным. [c.237]

Наиболее полно перечисленным требованиям удовлетворяют насадки, поэтому они все чаще применяются вместо тарелок в качестве контактного устройства вакуумных колонн для перегонки мазута. На рис. П1-27 показаны характеристики различных тарелок и насадок в виде зависимости между комплексами AP/N и B3TT// s (где АР — перепад давления, гПа ВЭТТ — высота, эквивалентная теоретической тарелке, м Fs — фактор нагрузки, равный Fs = wypa, W — м/с Рп — кг/м ). Очевидно, чем меньше эти комплексы, тем более эффективно контактное устройство. [c.181]

Более надежными с точки зрения предотвращения брызгоуноса являются плиты с раздельным проходом газа и жидкости (рис. 27). Однако к удлиненным патрубкам таких плит, работающим под повышенным напором столба находящейся в них жидкости, предъявляется требование раздачи потоков без образования брызг, вследствие чего их приходится заглублять внутрь насадки (что сложно и не всегда предотвращает каплеунос), а число таких патрубков ИЗ-за их повышенной пропускной способности как правило ограничено. Конструкция [c.81]

Основным достоинством применетгя розеток в колоннах, работающих при небольшой скорости газа, является развитие смоченной поверхности торца насадки. Однако вследствие неравномерности распределения жидкости как по одной орошаемой розеткой зоне, так и на всему торцу иасадки, их применение ограничено лишь теми случаями, когда наряду с большим расходом орошающей жидкости к равномерности ее раснерделения не предъявляется строгих требований. [c.159]

Экстракция фурфуролом [21—32] производится при 65—120 °С в зависимости от свойств исходного масла (сырца) вязкости, температуры затвердевания и требований, касающихся свойств рафината. При переработке парафиновых масел с высокой вязкостью, а также для получения рафинатов хорошего качества (по показателю вязкости и сопротивлению старению) надо вести процесс экстракции при сравнительно высоких температурах. Объемное соотношение фурфурола и сырца колеблется в пределах от 1 1 до 3 1 и подбирается в зависимости от тех же факторов, что и температура. В первой промышленной установке для экстракции фурфуролом была применена многоступенчатая система аппарат с мешалкой— отстойник, нов дальнейшем ее сменила насадочная колонна. Высота насадки (кольца Рашига диаметром 25 мм) в колонне составляет 6 м, а полная высота экстракционной колонны —30 м. В последнее время получили применение также колонны с вращающимися дисками [29—31] (рис. 4-23, стр. 345). Диаметр кожуха одной из таких колонн 2000 Л1Л1, внутренний диаметр кольца статора 1350 мм, диаметр дисков ротора 1020 мм, высота камеры 254 мм, число камер 20, рабочая высота колонны 5100 мм, общая высота 6900 мм, статор делает 25 об1мин, мощность привода ротора 1 кет. Полная нагрузка колонны 8—32 м 1час-м . Эта колонна дает рафинат с теми же свойствами, что и насадочная колонна высотой 30 м или система аппарат с мешалкой—отстойник, состоящая из семи теоретических ступеней и соответствующая верхнему пределу рентабельности в применении к экстракции масел. В полузаводском масштабе ставились также опыты по применению пульсационных колонн [32]. [c.385]

Наличие в нродуктах горения окиси углерода указывает на неполноту горения. Догорание газов в рекуператоре может привести к перегреванию и оплавлению насадки рекуператоров, а также к перегреванию боровов. По технологическим требованиям при прокаливании антрацита он должен иметь максимальную температуру, что достигается путем удлинения пламени и увеличения разрежения. В последнем случае печь работает менее экономично, так как отходящие продукты горения Ихмеют очень высокую температуру. [c.118]

Необходимым требованием, предъявляемым к опорной решетке для колонны с затопленной насадкой, является большое свободное сечение, равное и большее свободного сечения насадки. Это необходи- [c.436]

На рис. 1 показана конструкция насадка, разработанного исходя из указанных требований. Насадок состоит из прямой цилиндрической трубки, разделенной внутри иоиеречной перегород- [c.16]

В. Теоретические основы расчета. Для выводя уравнения, которое связывает параметры, характеризуюн1ие заданные требования к охлаждению, с характеристиками теплопередачи н насадках, рассмотрим малый объем области, занятой насадка,ми при условии противотока (рис. 2). Количество теплоты, передаваемой от воды к воздуху внутри злемеита объема, [c.122]

Стоимость сухой градирни при фиксированных требованиях к охлаждению намного больше, чем стоимость градирни с контактом воды и воздуха. В [4] приведены значения стоимости сухой градирни, описанной в 121) для турбогенератора мощностью 120 МВт, которая оказалась примерно в 2 раза больше стоимости градирни испарительного типа. Более того, при заданной мощности размеры сухой градирни должны быть больше. Увеличение стоимости частично связано с заменой сравнительно недорогой насадки теплообменниками и, в какой-то степени, с необходимостью использования вытяжной башни большего размера, чем для градирни с прямым контактом при одинаковой мощности. Потребность в большем расходе во -духа связана с тем, что изменение энтальпии воздуха в сухой градирне должно быть меньше, чем в испарительной, где вода испаряется в воздушном потоке. Несложные расчеты показывают, что для охлаждения воды с температуры 32 °С до температуры 20 "С нри Т])уц--= 0 "С и одинаковых расходах воды в сухой гра ирие расход воздуха приблизительно в 3,5 раза выше, чем в испарительной. [c.133]

Предварительно можно сделать вывод, что основное требование к конструкции насадки должно, по-видимому, сводиться к тому, чтобы насадка достаточно часто и равномерно по пространству "разрезала слой, но не имела чрезмерно малых проходов для вертикальных перемеще ий зерен катализатора. [c.129]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

По окончании окисления и удаления окислов азота продувкой воздухом смесь выгружается в кристаллизатор 5, где при охлаигденин выпадает сырая адипиновая кислота. Освобождение адипиновой кислоты от примеси низших кислот, главным образом глутаровой (НООС—(СН2)з— СООН), а также янтарной (НООС—(СН2)г—СООН) и щавелевой (НООС— СООН), сопутствующих ей в количестве до 10%, и от других примесей, особенно необходимое в связи с высокими требованиями к чистоте кислоты при дальнейшей переработке ее в анид, достигается перекристаллизацией. Сырая адипиновая кислота на нутч-фильтре 6 отделяется от кислого маточного раствора, промывается нодой и вновь возвращается в тот же или параллельно действующий кристаллизатор. Перекристаллизацией из воды (паровой коп-денсат) адипиновая кислота отделяется от более растворимых низших кислот и после фильтрования и промывки на нутч-фильтре 6 поступает на окончательную сушку воздухом (80—90°) б камерную сушилку 7. Выделяющиеся при окислении низшие окислы азота через обратный холодильник 4 поступают на установку регенерации, где окисляются воздухом до NO2 и абсорбируются водой в скрубберах с насадкой. Получается 45%-ная HNOa, вновь возвращаемая в цикл после доведения до нужной концентрации смешением с 95%-НОЙ HN0.4. [c.683]

Если разделяемые компоненты мало различаются в отношении свойств, решающих для выбранного метода (например, давление пара, растворимость, адсорбируемость пли размер молекул), то концентрирования вещества практически не происходит. В этом случае достаточного разделения можно достигнуть путем многократного использования элементарного акта разделения. Наглядным примером такого процесса может служить многократная экстракция. При дистилляции в ректификационной колонне с насадкой или тарелками также осуществляется ряд последовательных равновесных состояний между жидкостью и паром. Увеличение числа элементарных актов разделения ограничивается требованиями, которые предъявляются ко времени разделения, размерам аппаратуры и соответственно к расходу веществ. Кроме того, высокого обогащения одной из равновесных фаз желательным компонентом достигают только для нростых (не выше тройных) систем. В случае многокомпонентных смесей наряду с чистыми веществами всегда получаются смешанные фракции. [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология