Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Критерий кипения

    Во <75,/г Рпар У —критерий кипения  [c.120]

    Часть камеры, прилегающая к решетке, может быть с параллельными стенками или расширяющаяся, В первом случае на рабочем участке, равном высоте слоя, сохраняется примерно одна и та же скорость газа. Расширение же аппарата для уменьшения уноса пыли начинается над слоем. Во втором случае сечение аппарата увеличивается непосредственно под решеткой. Угол конусности а/2 должен соответствовать безотрывному течению газа, что составляет 7—8°. Такие аппараты применяют для сушки полидисперсных или тонкодисперсных материалов, причем во втором случае для более равномерного распределения газов нижняя часть слоя работает с большими числами критерия кипения. [c.219]


    X ((5Т/Тн) , в которой X — мольная концентрация низкокипя-шего компонента в смеси (в парах и жидкости), 5Т — разность температур насыщения компонентов смеси, Тц — температура насыщения смеси, Рби, Кг, — критерии кипения, X, а, р — критерии и физические константы смеси при Т, рассчитываемые по аддитивности. [c.319]

    Следовательно, высокие эксплуатационные характеристики качества топлив в большинстве случаев будут получены при налегании температур кипения соседних фракций в пределах 10— 15°С. За рубежом в качестве критерия высокой разделительной способности атмосферной колонны рекомендуются следующие раз- [c.83]

    Критериями выбора растворителей для промышленного применения являются их стоимость, характеристика растворимости, физические свойства, а также термическая и химическая стабильность. Пригодность растворителей для рентабельного промышленного применения определяется избирательностью и температурным интервалом экстракции, которыми характеризуются эти растворители. Температуры кипения этих растворителей допускают проведение экстракции при оптимальной температуре в условиях атмосферного давления (исключение представляет пропан), а регенерация растворителя может производиться путем перегонки, включая п перегонку с водяным паром. [c.193]

    В литературе описано много небольших ректифицирующих устройств высокой эффективности, пригодных для фракционировки как малых количеств, так и десятков литров, поэтому здесь мы лишь упоминаем об этом [18, 41, 144]. Фракции, которые обладают постоянным плато в точке кипения и соответствующими плотностью, показателем преломления и температурой замерзания, можно рассматривать как чистые углеводороды. Когда углеводороды застывают при низких температурах, температура кристаллизации является наиболее чувствительным критерием их чистоты 183]. [c.427]

    Связь между повышением температуры кипения и понижением температуры отвердевания можно показать и с помощью рис. 49. На нем представлены четыре кривые, изображающие температурную зависимость изобарного потенциала четырех фаз — твердого, жидкого и газообразного растворителя и раствора. Точка а отвечает кипению, точка о — отвердеванию растворителя точки Ь и й — соответственно кипению и отвердеванию раствора. В каждой из этих точек в соответствии с общими критериями равновесия соблюдается равенство изобарных потенциалов сосуществующих фаз. [c.155]


    Мощность верхнего продукта как источника является функцией флегмового числа. С увеличением флегмового числа растет энергоемкость продукта. Поскольку рабочее флегмовое число заранее неизвестно и определяется в результате расчета колонны, то различие температур кипения потоков лишь указывает на принципиальную возможность рекуперации тепла. Поэтому критерий оптимальности схемы не является аддитивной функцией критериев [c.141]

    Условия смешения двух потоков (питания и маточного раствора) в процессе кристаллизации могут быть охарактеризованы критерием смешения, т. е. соотношением энтальпий и расходов этих потоков. При определенных значениях указанных параметров смещение не приводит к образованию новой фазы. Схема DTB-кристаллизатора представлена на рис. 2.11. Работа рассматриваемого вакуум-кристаллизатора сопряжена с адиабатическим смешением двух потоков (питания и рецикла), насыщенных или ненасыщенных по целевому компоненту и различающихся по температуре и концентрации. При этом поток рецикла должен быть настолько большим, чтобы упругость пара потока смеси (зона /) была меньше суммы гидростатического давления столба жидкости от точки ввода потока питания до зеркала испарения и давления паров в сепараторе кристаллизатора. В зоне 2 с помощью мешалки происходит вторичное смешение поднимающегося по циркуляционному контуру потока с суспензией. При этом температура вторичного потока смеси на 0,1—0,2° С выше температуры кипения раствора при данном вакууме в аппарате. Таким образом, съем пересыщения происходит в зоне 3, ограниченной зеркалом испарения и слоем жидкости в несколько сантиметров. [c.208]

    Фенске с соавторами [32] в качестве критерия выбора разделяющего агента предложили определять температуры кипения эквимолекулярных смесей исходных компонентов и предполагаемого разделяющего агента. Часто компоненты смесей, разделяемых путем азеотропной и экстрактивной ректификации, имеют близкие температуры кипения. При этом выбор разделяющего агента сводится к сравнению температур кипения одинаковых по составу смесей исходных компонентов с веществом, испытуемым в качестве предполагаемого разделяющего агента. [c.48]

    Применяемые для исследования вещества должны подвергаться возможно более тщательной очистке,. Способ очистки должен выбираться в зависимости от свойств примесей, которые могут содержаться в исходных веществах. Очистка может производиться с помощью физических методов (перегонки, кристаллизации и др.) или путем химического удаления примесей (например, обезвоживание с помощью водоотнимающих средств). В большинстве случаев очистка производится путем перегонки на лабораторных колонках. Для работы отбирается средняя фракция, которая в случае необходимости может быть подвергнута однократной или многократной повторной перегонке. Критерием чистоты является постоянство физических свойств дистиллата в процессе его отгонки, а также отсутствие или допустимо малое количество примесей, устанавливаемое путем анализа. К числу наиболее употребительных физических свойств вещества, контролируемых при его очистке, относятся температура кипения, показатель преломления и удельный вес. Могут, конечно, использоваться и другие свойства — электропроводность, вязкость, температура кристаллизации и пр. Не всё перечисленные свойства одинаково изменяются в зависимости от концентрации примесей. Поэтому в каждом отдельном случае экспериментатор должен выбрать для контроля чистоты такие свойства, которые наиболее чувствительны к содержанию примесей. [c.143]

    Более точные сведения о разделяющей способности получают путем измерения какой-либо физической характеристики дистиллята, например показателя преломления, и затем построения графика зависимости этого показателя от количества отогнанного дистиллята. Одна лишь температура кипения вещества не является однозначным критерием степени его чистоты. Эти методы оценки разделяющей способности вполне пригодны для сравнения различных колонн, но не дают возможности заранее рассчитать размеры колонны и параметры ректификации, обеспечивающие заданную степень разделения. Поэтому для характеристики разделяющей способности были предложены следующие показатели выход дистиллята определенной степени чистоты [130] количество промежуточной фракции, ограниченной двумя концентрациями дистиллята наклон кривой разгонки на промежуточном участке [131] число конечных ступеней [132].  [c.94]

    Третья модель, использованная для построения функциональной зависимости, описывающей процесс пузырькового кипения, связана с отражением гидродинамической обстановки вблизи поверхности теплообмена посредством критерия Рейнольдса в следующей форме  [c.225]

    Рассмотренные зависимости далеко не исчерпывают опубликованных в литературе критериальных уравнений для расчета коэффициентов теплоотдачи при кипении. Важно отметить, что все они оперируют критериями и симплексами, включающими физические свойства веществ, а также плотность теплового потока. Отличие же отдельных формул друг от друга проявляется в основном в [c.225]


    Определение относительной устойчивости пространственных изомеров в цикланах может быть использовано, наравне с другими методами, для определения конформации полициклических структур. Таким образом, конфигурационное равновесие среди стереоизомеров можно рекомендовать в качестве нового критерия для оценки строения углеводородов, величины, не менее важной, чем, например, определение температуры кипения, молекулярной рефракции и других физико-химических показателей. Не случайно методы равновесной изомеризации уже привлекают внимание химиков в целях установления структуры сложных органических соединений [49]. [c.98]

    А. Начало пузырькового кипения. При увеличении плотности теплового потока температура поверхности превышает температуру насыщения. Для фиксации начала пузырькового кипения необходим критерий образования пузыря в неоднородном температурном поле жидкости, прилегающей к поверхности нагрева. Рассмотрим рис. 2, на котором показан конический активный центр парообразования с полусферическим паровым зародышем радиусом (соответствующим краевому углу ( 1==--90 ), находящимся в устье впадины. При других краевых углах существует простая геометрическая зависимость для высоты пузыря [c.369]

    Ниже представлены критерии, с помощью которых можно установить границы поверхности кипения, обозначенные ма рис. 3 и 4. Кроме того, для каждой области описаны методы расчета теплоотдачи. [c.381]

    Если н идкую идеальную бинарную смесь в течение значительного времени выдержать в замкнутом объеме при кипении в условиях постоянной температуры и постоянного давления, система, состоящая из пара и жидкости, придет в состояние равновесия. Более строгим критерием установившегося равновесия будет равенство химических потенциалов всех компонентов в фазах. [c.289]

    Для интенсификации исследований по обоснованию ПДК или ОБУВ вредных веществ в воздухе производственных помещений и гигиенического обеспечения научно-технического прогресса определены критерии для постановки исследований о целью установления ПДК или ОБУВ. Так, не требуется устанавливать ПДК веществ, попадание которых в воздух рабочей зоны исключено в силу их физико-химических свойств жидкостей IV класса опасности, имеющих температуру кипения выше 165°С при нормальных условиях, а также при ограниченном количестве выпускаемого продукта и числе лиц, участвующих в производстве веществ, насыщающая концентрация которых ниже расчетной ПДК (кроме аэрозолей и смесей паров с аэрозолями). [c.132]

    При исследованиях нефтей по единой унифицированной программе широко применяется методика анализа индивидуального состава фракций прямогонного бензина н. к,— 60, 60—95 и 95— 122 °С [64, Идентификация компонентов на хроматограммах проводилась с помощью графических зависимостей логарифмов удерживаемых объемов от безразмерного критерия 2, представляющего собой отношение температуры кипения компонента к температуре опыта. Средняя относительная ошибка определения содержания индивидуальных углеводородов составляет 3—5%, чувствительность анализа 0,1—0,2 %. [c.117]

    Активаторы и антикатализаторы различаются также по величинам атомных объемов, температурам плавления и кипения. Активаторы характеризуются высокими температурами плавления и кипения специфические же контактные яды чаще всего летучи, но обладают высокими температурами адсорбции, что является критерием образования прочных химических соединений с поверхностными атомами катализатора и блокировки активных центров, сопряженной с прекращением контактных реакций. [c.82]

    Обычно одним из лучших критериев интенсивности побочных реакций является отношение выходов бензина и кокса. Высокое отношение указывает на преобладание желательных реакций. Низкое отношение выходов бензина и кокса указывает на интенсивное протекание нежелательных побочных реакций. К желательным реакциям относятся изомеризация, гидрирование, циклизация и ароматизация (неглубокая) олефинов эти реакции ведут к высокому выходу парафиновых углеводородов изостроения и ароматических углеводородов, выкипающих в пределах температур кипения бензина, и высокому отношению изо- и нормальных парафиновых углеводородов. Нежелательные реакции (крекинг, дегидрогенизация и полимеризация олефинов, алкилирование и конденсация арома- [c.94]

    Индиви,дуальные жидкие вещества кипят при определенной постоянной температуре, в связи с чем эта константа может служить критерием чистоты вещества (правда, далеко не исчерпывающим). Поскольку температура кипения ) очень сильно зависит от внешнего давле- [c.42]

    Шрок и Гроссман [831 дали уравнение, пригодное и для ядерного кипения и для области испарения. Число (критерий) кипения [c.249]

    Оценка сырья для получения газа. Целесообразность применения для получения газа различных продуктов была предметом большого количества исследований. Линден и Петтиджон [223] показали, как меняется выход и качество продуктов в зависимости от соотношения углерод водород и содержания кокса по Конрадсону в сырье и в зависимости от условий крекинга. Для получения газа могут быть использованы самые разнообразные нефтепродукты — критерием выбора сырья является экономика. Гомогенный, с узким фракционным составом дистиллят более пригоден, чем широкая фракция или смесь веществ с сильно отличающимися температурами кипения, так как он может быть крекирован при одной определенной температуре. В случае крекинга сырья с широким фракционным составом не все его компоненты оказываются в одинаковых условиях крекинга. [c.322]

    Тогда весьма возможно, что для 1-й фракции бензина, подвергающегося стабилизационному, в. присутствии те х или иных агентов изомеризации, реформинг-крэкингу, критерием целесообразного изменения структуры составляющих его углеводородов (при преобладании углеводородов олефинового ряда) будет не столько снижение, сколько, наоборот, некоторое повышение тем1пературы кипения. Для высших же фракций бензина надежным свидетельством целесообразной изомеризации составляюнщх их углеводородов олефинового ряда будет очевидно лишь снижение (в щ)еделах 10—20°) их температур кипения (не сопровождающееся образованием газов или высококипя-нщх полимеров) при некотором повышении удельного веса. [c.76]

    Надежным критерием чистоты является постоянство тем пе-ратуры кипения и других физических свойств (локазаггеля преломления, удельного веса и др.) в ироцессе. разгонки искодного вещества на колонке. [c.107]

    Теплоотдача при пузырьковом кипении в большом объеме наиболее подробно исследована экспериментально, и, как отмечалось в предыдущем разделе, до сих пор при описании зависимости коэффициента теплоотдачи от параметров, определяющих этот процесс, предпочтение отдается интерполяционным соотношениям. Обширный экспериментальный материал, накопленный к настоящему времени, позволяет с достоверностью определить влияние отдельных параметров. Так, в большинстве эмпирических зависимостей для развитого кипения показатель степени у плотности теплового потока изменяется в сравнительно узком диапазоне от 0,6 до 0,7. Влияние же отдельных теплофизических свойств жидкости не уста-новлено столь определенно, поскольку при обобщении экспериментальных данных авторы используют различные методы выявления определяющих критериев. [c.223]

    В работах Стюшина [127] для обобщения данных о начале пузырькового кипения использована система критериев, определяющих как гидродинамику однофазного потока, так и теплоотдачу при кипении  [c.239]

    Для вычисления коэффициента теплоотдачи при кипении используем формулу (7.40), так как критерий термодинамического подобия кипящей среды (к = 3,76) близок к значению, вычисленному для фреонов (к — 3,63). Критические параметры кипящей сэеды- Ркр = 3,331 МПа Т р = 469,72 К 1 кр = = 4,32 10 мVкг М — 72,14 6 кг/кмоль [c.255]

    Регулировать свойства битумов возможно, изменяя дисперсную структуру битума добавками. В результате подбора наилучшего соотношения битум - добавка можно достичь по необходимости улучшения одного или нескольких свойств готового битумного материала. Добавки - модификаторы грубо можно классифицировать как пластифицирующие, структурирующие и комбинированные. Это обусловлено их химической природой и способностью распределяться в бкггуме. Структурирующие добавки образуют самостоятельную дисперсную фазу, увеличивают температуру размягчения и хрупкости, снижают пенетрацию. Пластифицирующие добавки дополняют дисперсионную среду всей системы, тем самым снижают температуру размягчения и хрупкости, увеличивают пенетрацию. Основные критерии подбора добавки - это хорошая совместимость ее с битумом, высокая температура кипения или приемлемая температура плавления, доступность, дешевизна, нетоксичность, технологичность, возможность улучшать физикохимические и эксплуатационные свойства битума. [c.69]

    Измеренные значения критической тепловой нагру.зки на цилиндре диаметром 18 мм при скоростях поиереч юго потока до 1,66 м/с примерно такие же, как при кипении в большом объеме. Критерий в виде уравнения (6) предсказывает переход к двумерной спутной струе при намного меньшей скорости. Однако сравнение затруднено вследствие короткого экспериментального участка L/D 2,5) и конструкции креплений. [c.407]

    Мало сделано по разработке критерия определения теплогидравлической характеристики для теплоотдачи при кипении. Показатель для кипения с недогревом предложен в [461 (объемная интенсивиссть теплоотдачи канала сравнивается с мощностью на прокачку на единицу объема). [c.426]

    В. Типы и критерии выборда Днпы ребойлеров могут быть разделены на две категории с поперечным и продольным потоком. Во всех ребойлерах с поперечным потоком кипение протекает в межтрубном пространстве. Наиболее распространенными видами этих ребойлеров являются камерные, устанавливаемые внутри колонн, и термосифонные. В ребойлерах с продольным потоком жидкость протекает вдоль оси труб. Наиболее распространенным видом является вертикальный термосифон. Если естественной циркуляции в термосифоне недостаточно, то используются насосы для подпитки. Такой аппарат называется ребойлером с вынужденной циркуляцией и может быть вертикальным или горизонтальным. Обычно как в вертикальном, так н в горизонтальном ребойлере с вынужденной циркуляцией кипение происходит в трубах, но в специальных аппаратах кипение может быть и в межтрубном пространстве. Ниже приведены описание различных типов ребойлеров и их преимущества и недостатки. [c.74]

    По (21) нельзя также предсказать границы области, в которой начинается туманообразование и которая зависит от паросодержання и расхода. Для определения границ области различных режимов кипения удобно использовать диаграмму из 9 , которая согласована с экспериментальными данными и представлена на рпс. 8. Критерием существования тумана согласно этой диаграмме является соотношение [c.80]

    Методы для расчета теплоотдачи при пленочном кипении и критерии существоваЕ1ия такого режима описаны в 61. Приближенное значение ЛТ, необходимого для существования пленочного режима кипения, может быть найдено по следующему выражению ([19])  [c.81]

    Существенный недостаток большинства рассмотренных классификаций— то, что для характеристики нефти и отнесения ее к тому или иному классу необходимо предварительно выполнить большое число аналитических определений, что требует значительных затрат времени и труда. Поэтому весьма заманчивой кажется возможность отыскания такого параметра (или нескольких параметров), с помощью которого можно было бы быстро и достаточно достоверно охарактеризовать нефть, хотя бы с точки зрения ее углеводородного состава. Попытки разработать подобные критерии оценки нефтей предпринимались неоднократно. В зарубежной практике нашли место упрощенные методы характеристики химического состава нефтей при помощи условных параметров, в состав которых обычно входят константы, быстро и просто определяемые, чаще всего это плотность и температура кипения. Так, предложено [27] для характеристики нефтей использовать индекс корреляции (С1), или характеристический фактор [28]. У нас в стране подобные методы оценки свойств нефтей широкого распространения не получили. Основное преимущество использования описанных параметров в качестве классификационных критериев — экс-прессность их определения. Однако характеристика углеводородного состава нефтей с их помощью, по-видимому, крайне неточна и весьма условна. [c.14]

    С35Н72 и зо-СиНзоС2ЕН52). В основу типизации положены результаты хроматографирования сырых нефтей и масс-спектрометрического анализа. В качестве эталона, наилучщим образом отражающего средний состав нефти, принята фракция с температурой кипения 200 -I- 430 °С. Все иефти разделены на две категории А и В. К категории А отнесены нефти, иа хроматограммах которых проявляются в аналитических количествах нормальные алканы к категории В — нефти, на хроматограммах которых пики нормальных алканов отсутствуют. Далее, в зависимости от относительной концентрации алканов нормального и изопреноидного строения в нефтях категории А и от наличия или отсутствия изо-преноидных алканов в нефтях категории В, нефти каждой категории разделены на два типа А, А и В, В . Для количественной характеристики типа нефти разработаны следующие критерии  [c.15]

    Октановое число бензинов (без добавок типа ТЭС) можно увеличить, снижая конец кипения бензина или удаляя низкооктановые компоненты. В табл. 29 дано сравнение результатов карбамидной депарафинизации и прямой перегонки бензина, из которого видно, что октановое число повышается в большей степени при карбамидной депарафинизации, чем при перегонке, однако выход бензина нри перегонке несколько выше. Если принять в качестве критерия произведение выход X повышение октанового числа , то преимущество будет на стороне депарафинизации. [c.102]

    Характеристический фактор К является достаточно простым и удобным критерием оценки свойств сырья крекинга. Его применяют для классификации нефтяных фракций и нефтей по химическому составу [4]. Для парафиновых углеводородов среднее значение К составляет 13, для нафтеновых 11,5, для ароматических 10,5. Показатели каталитического крекинга заметно улучшаются при иопользованип сырья с более высокими значениями характеристического фактора. При вычислении этого фактода и ододьзуют зависим ость, связывающую его со средней усредненной температурой кипения ср.уср и относительной плотностью < 4 нефтепродукта [4, 5]  [c.12]

    Результаты обработки опытных данных по исследованию теплоотдачи нри пузырьковом рожпме кипения даны В. М. Ро. еновым в виде зависимости между основными критериями подобия процессов теплообмена  [c.68]


Смотреть страницы где упоминается термин Критерий кипения: [c.162]    [c.32]    [c.147]    [c.399]    [c.164]    [c.455]    [c.70]   
Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.120 ]




ПОИСК







© 2024 chem21.info Реклама на сайте