Давление диэтаноламина

В Советском Союзе для очистки углеводородных газов от сероводорода наибольшее распространение получил процесс очистки моноэтаноламином (МЭА), а за рубежом чаще используют диэтаноламин (ДЭА) и совсем редко из-за малой поглотительной способности,— триэтаноламин (ТЭЛ). Если принять поглотительную способность по отношению к сероводороду у моноэтаноламина за 100 %, то у диэтанол-амина она составит 40 %, у триэтаноламина — меньше 15%. Правда, с повышением давления растворимость сероводорода быстрее увеличивается у три- [c.57]

При переработке природного газа, поступающего на ГПЗ прп давлении около 6 МПа, весь поток газа проходит очистку от сероводорода и углекислого газа раствором диэтаноламина. При указанном давлении работает и оборудование системы абсорбции. В этом случае компрессорный цех на входе завода отсутствует. [c.9]

В последние годы за рубежом широко распространена очистка нефтезаводского газа от сероводорода раствором диэтаноламина (ДЭА), например для очистки от сероводорода газа газификации нефтяных остатков. ДЭА обладает меньшей активностью по отношению к HaS и СОа, чем МЭА, но он образует с OS легко регенерируемые соединения и селективно поглощает HaS. Преимущество ДЭА по сравнению с МЭА состоит в более низком давлении насыщенных паров и меньшей коррозионной активности. [c.123]

Рис. 3.6. Давление паров моноэтаноламина (а) и диэтаноламина (б) над водными растворами.

При высоких давлениях растворимость сероводорода и углекислого газа в воде резко возрастает. Высокой растворяющей способностью по отношению к сероводороду и углекислому газу обладают жидкие углеводороды и другие технологические жидкости, применяемые в процессах промысловой и заводской обработки газа, нанример метанол, растворы диэтаноламина (ДЭА), трибутилфосфата (ТБФ), пропиленкарбоната (ПК) и др. Сле- [c.5]

Достоинства процесса обеспечивается тонкая очистка газа от HaS и СОа в присутствии OS и Sj (продукты реакции диэтаноламина с OS и Sa гидролизуются при регенерации растворителя до СОа и HaS) раствор диэтаноламина химически стабилен в условиях процесса, легко регенерируется, имеет низкое давление насыщенных паров технологическое и конструктивное оформление процесса отличается простотой и высокой надежностью при правильной эксплуатации установки абсорбция проводится при температуре на 10—20 °С выше, чем в МЭЛ-процессе, что позволяет предотвратить интенсивное вспенивание раствора при очистке газа с повышенным содержанием тяжелых углеводородов (или при попадании в раствор жидких углеводородов). [c.146]

Рис. 45. Давление насыщенных паров растворов моноэтаноламина (МЭА) и диэтаноламина (ДЭА).

В технике этаноламины получают следующим образом. Газообразную окись этилена под давлением не свыше 3 ат пропускают при 30—40° в 25— 30%-ный водный аммиак, охлаждая реакционную смесь непрерывной циркуляцией через выносной холодильник. Если на каждые 7,5 молей аммиака вводить в реакцию 1 моль окиси этилена, то в продуктах реакции отношение моноэтаноламина к диэтаноламину равняется 1 1. При отношении аммиака к окиси этилена, равном 1 5, основным продуктом является диэтаноламин. При двухкратном молярном избытке окиси этилена продукты реакции содержат 75% триэтаноламина, 10% диэтаноламина, 5% моноэтаноламина и 10% веществ, образовавшихся в результате реакции окиси этилена с гидроксильными группами триэтаноламина. [c.418]

Диэтаноламин нашел широкое применение как хемосорбент при очистке газов, особенно природного газа [171]. Одной из причин широкого распространения ДЭА является возможность очистки газов, содержащих сероорганические соединения. Кроме того, температура кипения ДЭА выше, чем МЭА (меньше давление насыщенных паров), что позволяет вести абсорбцию при более высокой температуре. Такая необходимость возникает при наличии в природном газе тяжелых углеводородов. Повышение температуры абсорбции позволяет избежать конденсации углеводородов и вспенивания. [c.224]

В зависимости от условий процесса, и главным образом от соотношения компонентов, выход отдельных аминов меняется. Моноэтаноламин можно получать при атмосферном" и при повышенном давлении. Пропуская газообразную окись этилена через 20—25%-ный раствор аммиака при непрерывном охлаждении продуктов реакции, можно получить смесь, которая содержит преимущественно моно- и диэтаноламины > Особенно много данных имеется о методах получения триэтаноламина" . [c.106]

Рис. 2.12. Зависимость равновесного давления паров СО, от концентрации в растворах диэтаноламина о температуры.

При охлаждении реакторной смеси аммиак вступает в реакцию с сероводородом, образуя сульфид аммония, который при дальнейшем охлаждении может выпасть в осадок в аппарате воздушного охлаждения. Для избежания этого нежелательного процесса и вывода из системы балансового количества аммиака сульфид аммония перед воздушным холодильником растворяется в подаваемой в систему промывной воде. Затем в сепараторе низкого давления этот кислый раствор выводится из системы на отпарку, при которой можно снова получить сероводород и аммиак. С повышением количества сероводорода в ВСГ эффективность процесса гидрокрекинга снижается, поэтому на современных установках его непрерывно удаляют перед циркуляционным компрессором в аминовом абсорбере. В качестве регенерируемого абсорбента сероводорода используют водные растворы моноэтаноламина (МЭА), диэтаноламина (ДЭА), метилдиэтаноламина (МДЭА) разной концентрации. Насыщенный аминовый раствор при регенерации в десорбере методом отпарки выделяет поглощенный сероводород, который утилизируется на установках производства серной кислоты или получения элементарной серы методом Клауса. [c.855]

Рис. 2.14. Зависимость равновесного давления паров СО2 от содержания НаЗ и СО2 в 2н растворе диэтаноламина (20,5% вес. ДЭА) при 25° С.

Рис. 2.20. Зависимость равновесного давления паров НзЗ над 2н и 5н растворами диэтаноламина от концентрации Н 38 в растворе и температуры.

На установках очистки газа от сероводорода насос, подающий абсорбент, развивает давление более 7,5 МПа. Зависимость мощности насоса от концентрации абсорбента, для данного случая диэтаноламина, приведена на рис. П1-39. Как видно из рисунка, при циркуляции 490 м3 абсорбента мощность насоса возрастает с 1100 до 1900 кВт ч за счет повышения концентрации ДЭА с 20 до 50%. Всасывание и нагнетание жидкости в центробежном насосе происходит за счет центробежных сил, развиваемых вращающимся рабочим колесом с загнутыми назад лопатками. [c.120]

Наибольший интерес для промышленного применения представляют моноэтаноламин (МЭА) и диэтаноламин (ДЭА). Триэтаноламин был вытеснен преимущественно из-за низкой поглотительной емкости (следствие более высокого эквивалентного веса), низкой реакционной способности (триэтаноламин) и неудовлетворительной стабильности. Нзопропанолдиамин, примененный на одной из ранних установок [2], не приобрел промышленного значения. Для извлечения ЗОд в присутствии СО, [3, 4, 5] был предложен метилдиэтаноламин (МДЭА), но его промышленное применение ограничено сравнительно высокой стоимостью. В качестве лучшего абсорбента, сочетающего стабильность и реакционную способность моноэтаноламина с низким давлением паров и гигроскопичностью диэтиленгликоля, был предложен алканоламин несколько иного типа — Р, Р -оксиампноэтиловый эфир [6]. К сожалению, синтез этого вещества сравнительно труден в настоящее время его не применяют из-за высокой стоимости. [c.21]

Отработанный раствор из нижней части скруббера под давлением (от 5 до 100 ат) проходит через теплообменник 2 и поступает в регенератор 3. Раствор нагревается в подогревателей (кипятильнике) регенератора до 105—130° С. При этой температуре сульфид диэтаноламина распадается на диэтаноламин и сероводород. Восстановленный раствор диэтаноламина, предварительно охладившись в теплообменнике 2, возвращается насосом 5 через водяной холодильник 6 на орошение скруббера. Сероводород вместе с углекислым газом и парами воды уходит через верх регенератора, охлаждается в конденсаторе-холодильнике 7 и поступает в сборник конденсата 8. Из сборника 8 газ III отводится и используется для получения серы и кислоты, а конденсат насосом 9 подается на орошение верха регенератора. [c.210]

Описание процесса (рис. 18). Смесь свежего остаточного сырья, циркулирующего газа и добавочного водорода, предварительно нагретая в печи, подается в реакторы. Из реакторов смесь поступает в газосепаратор высокого давления, где выделяются водородсодержащий газ, который подвергают очистке диэтаноламином, а при необходимости—концентрированию, после чего возвращают как циркулирующий газ в реактор. Жидкий продукт из сепаратора высокого давления поступает в сепаратор низкого давления, с верха которого выделяются сероводород и топливный газ, а жидкий поток снизу направляют в фракционирующую колонну для получения легкого и тяжелого (сырье риформинга) бензинов, легкого котельного топлива и малосернистого компонента остаточного котельного топ- [c.43]

Жирботол-процесс . Если в кислых СНГ количество HjS относительно велико, то удобнее и экономичнее применять экстракцию моно- или диэтаноламином, которые регенерируются в специальном резервуаре в процессе паровой десорбции при нагреве до 95 °С и возвращаются для повторного использования. Извлечение H2S осуществляется при температуре 40—60 °С и давлении, соответствующем упругости паров, противотоком в колонке с насадкой. Этот метод позволяет отказаться от применения водных растворов щелочей, эффективно удаляет двуокись углерода и элементарную серу, но недостаточно результативен в отноще-нии извлечения меркаптанов. Иногда встречаются схемы демеркаптанизации СНГ, состоящие из двух последовательных операций аминовой экстракции и отделочной стадии, щелочной отмывки или Мерокс-экстракции (последняя для извлечения меркаптанов). [c.23]

Описание процесса (рис. 23). Масляный дистиллят, добавочный водород и циркулирующий газ подают в реактор. В результате гидрирования улучшается индекс вязкости, цвет, снижается коксуемость и содержание металлов, серы и азота. Поток из реактора поступает в сепаратор высокого давления, с верха которого выделяется циркулирующий газ, после абсорбции диэтаноламином возвращаемый в реактор. Жидкие продукты через сепаратор низкого давления направляются в отпарную колонну для выделения фракции печного топлива нижний поток (смесь масел) подвергают депарафинизации и вакуумной перегонке для получения смазочных масел требуемой вязкости. Процессу присуща высокая гибкость, позволяющая получать масла с индексом вязкости от 95 до 140 и любым требуемым соотношением выход — вязкость простым изменением вязкости ис- [c.54]

Данную схему используют также для очистки газов дегазации углеводородного конденсата. Извлечение кислых компонентов осуществляют подачей противотоком катализаторного комплекса насосами 5 и 6 в верхнюю часть абсорбера 1. Катализаторный комплекс представляет собой полифталоцианин кобальта, растворенный в смешенном абсорбенте, состоящем из диэтаноламина, диметилацетамина и воды. В случае применения смешанного абсорбента поглощение сероводорода и двуокиси углерода происходит главным образом за счет химического взаимодействия с диэтаноламином, тиолов - за счет их физического растворения. Условия абсорбции давление 5,8...6 МПа, температура 20...35°С. Насыщенный кислыми компонентами катализаторный комплекс из куба абсорбера поступает в экспанзер 2, где при снижении давления до 0,4 МПа удаляются физические растворенные углеводоро-дьк Дегазированный поглотитель насосом 3 направляют на окислительную регенерацию в реактор змеевикового типа 4. Регенерацию осуществляют кислородом воздуха, подаваемым в поток из расчета [c.145]

И тепла на регенерацию, что следует отнести к недостаткам процесса. В остальном режим очистки и регенерации раствора K2GO3 с добавкой диэтаноламина мало отличается от режима очистки без добавок. Равновесная степень поглощения двуокиси углерода в 25%-ном растворе К4СО3 с добавкой 1,5% (масс.) диэтаноламина при различных парциальных давлениях СО2 показана на рис. 37. [c.122]

Недостатками МЭЛ является тот факт, что он образует с серо-окисью углерода устойчивое при высоких температурах соединение— дизтилкарбамид [ O(NH H2 H2)2]. что ведет к потерям мина, а также то, что давление его паров относительно высоко, поэтому после стриппинга необходимо промывать кислые газы для удаления захваченных паров МЭЛ. Моноэтаноламин обычно используется для удаления серосодержащих примесей из природного газа, тогда как диэтаноламин (ДЭЛ), не образующий диэтилкарб-амида, применяется для очистки нефтезаводокого газа, содержащего некоторое количество карбонилсульфида. Диэтаноламин менее летуч, поэтому его потери невелики. Находит применение и ди-пропаноламин. [c.143]

На практике воду удаляют при 60° и 130 мм рт. ст. Затем давление снижают до 5 мм рт. ст., поднимая температуру в колонне до 90—100° при этом перегоняются моноэтаноламин и этиленгликоль, пока не будет достигнута точка кипения диэтаноламина. В заключение отделяют ди- от триэтаноламина. Чтобы отделить этиленгликоль от моноэтаноламина, их смесь нейтрализуют по метилоранжу концентрировапной соляной кислотой и упаривают в вакууме досуха. Вода и этиленгликоль отгоняются, а остаток представляет солянокислую соль моноэтаноламина, из которой молгно затем выделить свободное основание. [c.419]

Процесс ДЭА-очНстки с концентрацией диэтаноламина 25—27% применяют при парциальном давлении кислых газов 0,2 МПа и более, процесс ЗЫРА — ДЭА (25—30% активного вещества) используют при парциальном давлении кислых газов 0,4 МПа и выше. Это позволяет обеспечить необходимое насыщение раствора и таким образом использовать преимущества процесса степень насыщения раствора в процессе ЗЫРА — ДЭА достигает 1 — 1,3 моль/моль ДЭА (против 0,3—0,4 для МЭА-процесса). Однако несмотря на высокую степень насыщения растворителя в ЗНРА — ДЭА-процессе поглотительная способность раствора ДЭА меньше, [c.145]

Из рис. П1.22 следует в частности, что при низких парциальных давлениях Oj и HgS в сыром газе (до 0,065 МПа) рекомендуется использовать алканоламиновые растворители или процесс Сульфинол. Начиная от 0,065 до 0,55 МПа для очистки газов целесообразно использовать также активированный горячий поташ, физические растворители и процесс Эконамин. При парциальном давлении HjS и Oj в сыром газе более 0,55 МПа рекомендуются процессы Эконамин и Селексол, а также процессы, в которых используются диэтаноламин и физические растворители. [c.159]

Давление в абсорбёрах и десорберах блоков очистки поддерживается соответственно 0,55 и 0,17 МПа. В качестве поглотителя кислых компонентов используется 12- 18% (масс.) (по проекту 25%) водный раствор диэтаноламина (ДЭА). При работе установки в таком режиме содержание сероводорода в очищенном газе не превышает 5,7 мг/м . Концентрация НгЗ и СОг в газах дегазации составляет 3,5—4,7 и 0,5—0,6% соответственно (табл. 8.11). Очистка газов дегазации производится раствором ДЭА концентрации 12—14% (масс.) при отношении раствор газ равном 2,9—3,5 л/м . [c.237]

Осуществлен синтез данного соединения введением гидрок-сиэтильной группы в молекулу глицина при взаимодействии последнего с оксидом этилена (выход 50%) [93] либо с эти-ленхлоргидрином (60%) [94]. Предложено получение кислоты с выходом 70% гидрофазным окислением диэтаноламина на палладиевом или платиновом катализаторе в щелочной среде при 120 °С и давлении 10 Па [95]. [c.56]

Сульфинол Смешанный абсорбент 30 % диэтаноламина, 64 % сульфолана, 6 % воды Давление 0,9-5 МПа Температура 20-30 °С Давление атмосферное Температура 65 °С Г аз, содержащий H2S, RSH, OS и СО2 H2S 4 10Лб.% СО2 5-10 об. % [c.20]

А-1 высокого давления, где 257о-м раствором диэтаноламина (ДЭА) из газа удаляется сероводород. Очищенный от сероводорода ВСГ через приемный сепаратор Е-3 поступает на прием циркуляционного компрессора ЦК-1. Насыщенный раствор ДЭА с низа абсорбера А-1 направляется на регенерацию, после чего насосом Н-3 возвращается в верхнюю часть абсорбера. Жидкие продукты из емкости Е-2 и сепаратора холодных продуктов высокого давления С-2 направляются в сепаратор холодных продуктов низкого давления С-3 (рис. З.Зв). [c.109]

Расчет интенсивностн циркуляции раствора. Для детального расчета абсорбера необходимо, конечно, знать расходы и физические свойства газа и раствора. На рис. 2.6—2.27 представлены данные о физических свойствах растворов этаноламинов. На рис. 2.6—2.21 приведены кривые давления паров HjS и СО2 над растворами моно- и диэтаноламина, охватывающие большинство условий, встречающихся в промышленной практике. Кривые зависимости давления паров от концентрации раствора и температуры позволяют интерполировать промежуточные значения этих параметров. Для вычисления равновесных давлений паров сероводорода в областях, лежащих далеко за пределами, охваченными на графиках, можно применить описанный в литературе метод [46], основанный на использовании констант равновесия различных реакций, протекающих в растворе, с учетом соответствующих коэффициентов активности и поправочных коэффициентов. [c.28]

Рис. 2.13. Зависимость равновесного давления наров СО2 от концентрации в 5н растворе диэтаноламина (50% вес. ДЭА) [43] и температуры.

Рис. 2.21. Зависимость равновесного давления наров НдЗ над 2н раствором диэтаноламина (20,5% вес. ДЭА) при 25°С от концентрации НгЗ и СО2 в растворе [34].

Экономика процесса. Хотя применение схем с разделенным потоком в процессе очистки газа горячим раствором карбоната калпя позволяет получать низкие концентрации СОа очищенном газе, вероятно, экономически наиболее целесообразно использовать этот процесс для извлечения из газа основной массы содержащейся в нем СОа тех случаях, когда не требуется высокая степень очистки газа или когда для доочистки можно использовать другие процессы. В одной из опубликованных работ [49 приводите я подробный анализ экономики различных методов очистки от СОа газа, применяемого для синтеза аммиака. Рассмотрено семь различных схем, в трех из которых применялась очистка горячим раствором карбоната калия в сочетании с другими процессами окончательной очистки газа. Результаты этого анализа представлены в табл. 5.6. Из семи рассмотренных схем наименьшие капиталовложения требуются для процесса очистки горячим раствором карбоната калия с последующим извлечением остаточной СО 2 водным раствором моноэтаноламина. Эта схема и схема водной промывки газа с дальнейшей очисткой его водным раствором МЭА требуют и минимальных эксплуатационных расходов. Однако последние лишь немного меньше эксплуатационных расходов, требуемых при процессах очистки горячим раствором карбоната калия с последующей промывкой газа диэтаноламином и едким натром или водным раствором аммиака и едким натром. Последние две схемы сравнительно сложны, но преимущество их состоит в том, что они пригодны для очистки газов, содержащих OS и другие примеси, препятствующие применению ыоноэтаноламина дая окончательного извлечения СОа- Сравнение экономики процессов очистки газа горячим раствором карбоната калия и раствором моноэтаноламина [50] также выявляет преимущества первого процесса для очистки газов с высоким содержанием СОа- Из этого же сравнения видно, что оба процесса становятся равноценными при парциальном абсолютном давлении СОа около 1,4 ат. При меньшем давлении СОа процесс очистки газа раствором амина более экономичен, чем процесс очистки горячим раствором карбоната калия, а при более высоком парциальном давлении СОа — наоборот. [c.108]

Эксплуатационные данные показывают, что при водных растворах моноэтаноламина, применяемых на установках абсорбции СО2, регенерированный раствор содержит (в зависимости от условий работы отпарной колонны) от 0,05 до 0,2 моль СО2 на 1 моль моноэтаноламина. Для отварной колонны низкого давления типичное содержание СО2 в регенерированном растворе можно принять равным 0,15 моль СО2 на 1 моль МЭА. Для расчета материального баланса можно с достаточной надежностью принять, что в отпарной колонне сербводород десорбируется полностью. Можно считать, что из смесей моноэтаноламина и гликоля с низким содержанием воды и из растворов более слабых аминов (диэтаноламина, триэтаноламина и метилдиэта-иоламина) СО2 и ИдЗ десорбируются практически полностью, ио необходимо учитывать влпя ние остаточного содержания сероводорода в регенерированном растворе на степень очнстки товарного газа. [c.34]

Потери за счет испарения. Хотя давление паров этаноламинов относительно невелико, потери их из-за испарения значительны вследствие исключительно больших объемов газа, проходящих через раствор. Потери моно- и диэтаноламина из-за испарения водных растворов этих аминов можно рассчитать, пользуясь рис. 3.6, на котором представлено давление паров для нескольких типичных концентраций растворов обоих аминов. Потери химикалий из-за испарения можно устранить различными методами. Наиболее простой из них — промывка очищенного газа водой или гликолем в небольшой секции насадочной или тарельчатой колонны (см. гл. вторую). Испарившийся амин можно выделить также адсорбцией на боксите или аналогичных твердых веществах с последующей регенерацией насыщенного адсорбента нагреванием и отдувкой паром [12]. Адсорбционное улавливание весьма эффективно и позволяет получить газ с очень низким содержанием паров растворителя адсорбированный амин можно полностью регенерировать. Многие из адсорбентов имеют высокую адсорбционную емкость и продолжительный срок службы поэтому рассматриваемый метод вполне экономичен. По схеме такие установки аналогичны системам осушки газов твердым поглотителем. Если поступающий газ насыщен водяными парами и желательно произвести его осушку, то размеры адсорбера будут определяться адсорбционной емкостью поглотителя по отношению к воде, так как в момент насыщения слоя водой проскок амина еще невозможен. Однако в тех случаях, когда через слох поглотителя пропускается частично осушенный газ, например газ с установки гликоль-аминовой очистки, и дополнительная осушка его не требуется, то равновесное насыщение [c.56]

I Потери вследствие испарения можно уменьшить также, применяя амины и гликоли ё очень низким давлением паров, например диэтаноламин, триэтаноламин и метилдиэтаноламин. Однако эти амины являются менее эффективными поглотителями кислых компонентов, чём моноэтаноламин, а остаточное содержание этих компонентов в очищенном газе выше, чем при очистке моноэтаноламином. Для уменьшения потерь амина из-за испарения предлагалось также применять соединения, сочетающие свойства первичного амина и гликоля, например оксиаминоэтиловып эфир, имеющий очень низкое давление паров [16]. [c.57]

При одинаковых условиях разложение диэтаноламина в присутствии i двуоь сй углерода протекает значительно быстрее, чем моноэтаноламина. j Если, например, нагревать насыщенный двуокисью углерода водный рас- 1 твор, содержащий 20% вес. любого из обоих этих аминов, в течение 8 ч при > давлении 17 ат и температуре 125° С, то разлагается 22% диэтаноламина, в то время как разложение моноэтаноламина практически не наблюдается. Присутствие продуктов разложения обычно не ухудшает абсорбционных свойств свободного амина, содержащегося в растворе. Однако накопление значительных количеств продуктов разложения вызывает повышение вязкости поглотительных растворов, что ведет к уменьшению эффективности абсорбции. [c.59]

Наиболее широкое распространение получили процессы очистки аминами - моно- и диэтаноламинами. При взаимодействии с кислыми компонентами газа они образуют химические соединения, легко распадающиеся на исходные компоненты при повышении температуры и снижении давления [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология