Содержание компонента в дистилляте

Результаты дальнейших исследований по деэмульсации смесей промысловой эмульсии с обратной эмульсией - ЖГ приведены в табл. 60. Объектом исследований являлся наиболее широко применяемый состав ЖГ f) следующим соотношением фаз и содержанием компонентов в/м - 50/50, нефть/дистиллят - 50/50 и ЭС-2 - 1 %. [c.199]

Таким образом, в ректификационной колонне осуществляется непрерывный неравновесный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят с высоким содержанием легколетучего компонента и кубовой остаток, обогащенный труднолетучим компонентом. [c.125]

Если задано содержание одного из комнонентов в дистилляте и остатке, то количество дистиллята определяется до уравнению (И.4). Распределение компонентов в дистиллят и остаток. находят из условия, согласно которому компоненты более летучие, чем легкий ключевой, полностью переходят в дистиллят, а компоненты менее летучие, чем тяжелый ключевой, полностью переходят в остаток. После этого определяется содержание другого ключевого компонента в дистилляте и остатке и, следовательно, находится полный состав продуктов. [c.102]

В том случае, когда задано- содержание одного ключевого компонента в Дистилляте, а другого в остатке и общий выход дистиллята, расчет материального баланса по методу ключевых компонентов выполняется так же, как для условий четкого деления смеси, если принять полное извлечение в дистиллят или остаток только одного из компонентов, прилегающих (по летучести) к ключевым компонентам. Более подробно такой расчет будет рассмотрен в последующих примерах. — [c.102]

Д. осуществляется периодически (исходная смесь загружается в аппарат однократно или подается в него в течение определенного времени, дистиллят отбирается в ходе процесса, а кубовый остаток выгружается после его завершения) или путем непрерывных подачи исходной смеси и отбора продуктов разделения (дистиллята и кубового остатка). Взаимосвязь кол-ва и расхода исходной смеси, расхода отводимого в конденсатор пара О, кол-в дистиллята и кубового остатка а также содержаний произвольного /-ГО компонента в исходной смеси х, , дистилляте и кубовом остатке выражается ур-ниями материального баланса. При постоянном WJG = V [c.84]

Примечание. При обычной разгонке дистиллят должен иметь 99%-ную чистоту при остатке в кубе более 10% летучего компонента или 90%-ную чистоту при содержании в кубе не более 1% летучего компонента. При точной разгонке чистота дистиллята возрастает соответственно до 99,9% н 99%. [c.50]

Установки первых двух типов применяются сравнительно редко, так как не обеспечивают выделения компонентов, являющихся целевым продуктом, с высоким выходом. Наиболее распространены ректификационные установки третьей группы (рис. У. 36, в), в которых сочетается принцип работы установок указанных выше двух групп. Исходная смесь подается в среднюю часть ректификационной колонны. В виде дистиллята выделяются низкокипящие компоненты с минимальным содержанием высококипящих, а в виде кубовой жидкости — высококипящие компоненты с минимальным содержанием низкокипящих. При этом достигается разделение смеси на два материальных потока — дистиллят и кубовую жидкость с высоким выходом целевых продуктов. Кроме того, когда продуктами разделения являются не индивидуальные вещества, а смеси, иногда используют отборы с промежуточной высоты (боковые отборы). Такой прием практикуется, в частности, в нефтехимической промышленности. [c.549]

Установки этих типов применяются сравнительно редко, так как не обеспечивают высокий выход компонентов, являющихся целевым продуктом. Наиболее распространены ректификационные установки третьей группы, в которых сочетается принцип работы установок указанных выше двух групп. Исходная смесь подается в среднюю часть ректификационной колонны. В виде дистиллята выделяются низкокипящие компоненты с минимальным содержанием высококипящих, а в виде кубовой жидкости — высококипящие компоненты с минимальным содержанием низкокипящих. При этом достигается разделение смеси на два материальных потока (дистиллят и кубовую жидкость) с высоким выходом целевых продуктов. [c.21]

Приволжские парафинистые нефти содержат кислот в 20— 30 раз меньше, чем нафтено-ароматические азербайджанские. Общее содержание кислот, в том числе переходящих в дистиллят из нефти, возрастает с температурой кипения фракций. В керосиновой фракции прямой перегонки содержится 0,01—1,08% кислот, в газойлевой 0,04—1,60% [43]. Преобладающая часть этих кислот переходит из нефти во фракцию при ее получении, не являясь таким образом продуктом непосредственного окисления компонентов топлива. Имеются нефти, очень богатые кислотами. Так, во фракции 200—370 °С румынской нефти верхнего горизонта содержится 6,5—7,2% нафтеновых кислот. Это максимальное количество кислот, найденное в аналогичных нефтяных фракциях [51]. [c.45]

Из данных о содержании серы в топливах JP-4 (см. табл. 100) можно заключить, что при получении реактивных топлив гидроочищенный дистиллят используется не только в чистом виде, но и как компонент в смеси с продуктами прямой перегонки нефти. [c.317]

Выбор способа разделения определяется природой исследуемого вещества. Если из компонентов только 2—3 являются летучими, их отгоняют, анализируя дистиллят как двух-, трехкомпонентную систему. Таким путем, например, определяют содержание метилового и этилового спиртов в косметических препаратах. Подобным образом можно определять содержание спирта в алкогольных напитках, причем одновременно в остатке от отгонки можно определить содержание сухих веществ. [c.49]

Рис. 1. Зависимость потенциального содержания компонентов дистиллят-ны. мгсел (350 —450 С) от содержания серы в нефти.

Условия четкого деления в принципе отвечают полному извлечению в продукты ключевых компонентов — легколетучего в, дистиллят и тяжелолетучего в остаток (ф/ -> 1 и ф,,. 0), Однако в реальных условиях даже при четком делении ф <1 и ф/ > О и в дистиллят и остаток распределяются все компоненты смеси. В то же время при достаточно высокой степени извлечения ключевых компонентов дистиллят будет состоять преимущественно из легколетучих (г = 1, 2,. .., I), а остаток — из тяжелолетучих компонентов (г = к,. .., р). Поэтому при отсутствии особых требований к содержанию примесных нецелевых компонентов за наименее летучий компонент в дистилляте можно принять легкий / и за наиболее летучий в остатке — тяжелый к ключевой компоненты. Таким условиям в большинстве случаев будет удовлетворять разделение многокомпонентной смеси, в которой компоненты, прилегающие к ключевым, значительно отличаются от них по летучести, при следующих предельных 5значениях извлечений ключевых компонентов в дистиллят и остаток [c.101]

Сущность процесса ректификации рассмотрим на простейшем примере разделения двухкомпонентной смеси. При ректификации исходная смесь делится на две части часть, обогащенную легколетучим компонентов, — дистиллят, и часть, обедненную легколетучим компонентом — остаток. Обозначим Gf — количество смеси, поступающей на ректификацию, кмоль др — количество поступающего дистиллята кмоль От — количество получающегося остатка, кмоль х , Хр, Хп, — содержание легколетучего компонента соответственно в исходной смеси, дистилляте и остатке, мольн. доли. [c.270]

В зависимости от состава нефти, варианта ее переработки и особых требований к топливным ц масляным фракциям состав продуктов установок первичной перегонки нефти может быть различным. Так, при переработке типовых восточных нефтей, получают следующие фракции (с условными пределами выкипания по преимущественному содержанию целевых компонентов) бензиновые н. к. —140 °С (180 °С) керосиновые 140 (180) —240 С дизельные 240—350 °С вакуу мный дистиллят (вакуумный газойль) 350— 490 °С (500 °С) или узкие вакуумные масляные погоны 350— 400 °С 400—450 и 450—500 °С тяжелый остаток— гудрон>490°С (500°С). [c.148]

Предназначен для гидрообессеривания высокосернистых мазутов и гудронов из легких и тяжелых нефтей. Характеристики сырья и Выходы продуктов приведены в табл. 4.1. Схема процесса (рис. 4.1) однопроходная по сырью с очисткой циркуляционного газа от сероводородов [130]. Катализатор разработан самой фирмой, устойчив к отложению металлов, длительность работы от шести мес до года. Данных по содержанию металлов в сырье не приводится. Основной прюдукт — малосернистый остаток, который может быть использован как компонент малосернистого котельного топлива. Или после вакуумной перегонки дистиллят направляется на гидрокрекинг, а остаток на коксование для получения [c.152]

Оценка сырья для получения газа. Целесообразность применения для получения газа различных продуктов была предметом большого количества исследований. Линден и Петтиджон [223] показали, как меняется выход и качество продуктов в зависимости от соотношения углерод водород и содержания кокса по Конрадсону в сырье и в зависимости от условий крекинга. Для получения газа могут быть использованы самые разнообразные нефтепродукты — критерием выбора сырья является экономика. Гомогенный, с узким фракционным составом дистиллят более пригоден, чем широкая фракция или смесь веществ с сильно отличающимися температурами кипения, так как он может быть крекирован при одной определенной температуре. В случае крекинга сырья с широким фракционным составом не все его компоненты оказываются в одинаковых условиях крекинга. [c.322]

В различных смесях и для различных целей применяются бензин, лигроин, керосин и легкий газойль, т. е. фракции, пределы кипения которых простираются от 40 до 330° С. Обычно для разбавления в небольших количествах применяется лигроип, выкипающий в пределах 120—230° С. Поскольку к растворителю не предъявляется никаких требований в отношении цвета, запаха и содержания серы или смол, — в данном случае вполне приемлемым может быть и неочищенный крекинговый дистиллят. В нескольких весьма редких случаях нужно иметь в виду, что смешиваемые компоненты могут оказаться несовместимыми . Осаждение асфальтенов из сверхпарафинистой среды не является чем-то неизвестным и, по-видимому, служит, причиной так называемого спекания . [c.563]

В этом случае наилучшие результаты можно получить, если работать с двумя последовательно включенными колоннами, как это показано на рис. 134. Такой прием хорошо себя оправдал, в частности при аналитической ректификации оснований буроугольных смол [24]. Дистиллят первой колонны непрерывно подают в нижнюю часть второй колонны вторая колонна может иметь меньшие размеры. Нагрузки и флегмовые числа для обеих колонн также могут различаться. Необходимо только сЛедить за тем, чтобы количество жидкости в кубе сохранялось постоянным. Этот комбинированный способ работы имеет то преимущество,-что вторая ректификация (если она необходима) происходит одновременно с первой. В то время как содержание легколетучего компонента в кубовой жидкости первой колонны значительно уменьшается [примерно с 50 до 1 % (мол.)], концентрацию кубовой жидкости второй колонны поддерживают постоянной в возможно более узких границах [около 90—95% (мол.)], постепенно повышая флегмовое число в первой колонне. Таким образом, во второй колонне поддерживается почти стационарный режим непрерывной ректификации, преимущество которого можно использовать (см. разд. 5.2.2). В кубе второй колонны накаплива- [c.204]

При переработке облегченного сырья (плотностью менее 0,950) люжет происходить превышение уровня аккумулятора колонны КЗ из-за образования большого количества легкой флегмы, содержащей повышенное количество бензиновых фракций (20—25% вместо 10—12% при переработке утяжеленного сырья плотностью 0,950 и выше). При новышепии температуры аккумулятора колонны КЗ до 290—300° с целью уменьшения содержания в флегме бензиновых фракций отпарка последних увеличивается, по при этом, в связи с увеличенным парообразованием, тарелки, лежащие выиге аккумулятора, захлебываются, снижается четкость ректификации и получается бензин с повышенным концом кипения (220—230°). Чтобы разгрузить аккумулятор колонны КЗ, обеспечить нормальную работу колонны, сузить фракционный состав легкой флегмы и повысить выход светлых с получением кондиционного но концу кипения (205 ) бензина, на некоторых заводах произведена реконструкция установки, предусматривающая вывод компонента тракторного керосина в качестве бокового погона колонны КЗ. Отбор производится с 8-й и 10-й тарелок, считая сверху керосиновый дистиллят через регулирующий клапан направляется в холодильник, далее на защелачивание в щелочной отстойник и затем самотеком под давлением системы сбрасывается в мерник (на схеме не показано). [c.259]

Депрессорные свойства указанных присадок исследовали также на лабораторных образцах печных топлив, полученных с различным содержанием дистиллята термокрекинга. Изучалось влияние непредельных углеводородов, содержащихся в дистилляте термокрекинга, на эффективность депрессатора. Полученные данные приведены в табл. 5. Чтобы более четко выявить действие присадки, дистиллят термокрекинга был взят с относительно высокой температурой застывания (—14°С) и йодным числом 29 г 111100 г продукта. Второй компонент печного топлива — гидроочишенная дизельная фракция имела температуру застывания — 9" С и йодное число менее 3 г 121100 г. Оба компонента получены на Рязанском нефтеперерабатывающем заводе. [c.150]

Вакуумные дистилляты подвергают гидроочистке в связи с необходимостью облагораживать сырье каталитического крекинга и получать малосернистые котельные топлива. В последнем случае гидроочищенный вакуумный дистиллят смешивают с другими компонентами и получают котельные топлива с содержанием серы не более 1%. Гидроочистка остаточных фракций усложняется наличием в сырье металлов, особенно ванадия и никеля, которые дезактивируют катализатор. Так, активность катализатора, содержащего 7,2% (масс.) V2O5, примерно на 2 пункта меньше, чем свежего катализатора, а после. накопления до 13,6% (масс.) V2O5 — на 24 пункта меньше [16]. При окислительной регенерации катализатора ванадий, отложившийся на его поверхности, катализирует окисление SO2 в SO3 образующиеся при этом сульфаты снижают его гидрирующую активность. [c.249]

После 3008 ч работы катализатор АНМ был подвергнут окислительной регенерации. Для поддержания в дальнейшем постоянного содержания серы в остатке ( 1%) температуру повышали с 360 до 430 °С. Из-за загрязнения тяжелыми металлами начальная температура работы катализатора после окислительной регенерации была на 18 °С выше начальной температуры при работе на свежем катализаторе. В ходе опытов достигалось 63—75%-ное удаление ванадия и 40—58%-ное —никеля. Отношение V/Ni, составлявшее. в исходном сырье 3,34, снижалось после обессеривания до 2,07—1,9. Дистиллят, полученный при гидрообессеривании мазута, близок по свойствам к дистилляту, полученному при тид-рообессеривании деасфальтизата. Основным компонентом обессеренного мазута является фракция 350—525 °С, содержащая 0,5% серы содержание тяжелого остатка >525 °С уменьшается при гидрообессеривании мазута на 10—27%, глубина его обессеривания составляет 40—50% глубина расщепления асфальтенов невелика [c.263]

Керосиновый дистиллят с установок АТ-6, АВТ-6 и АВТ-2 используют для производства реактивного топлива ТС-1 для внутреннего использования или авиатоплива ATK-Jet на экспорт. Часть прямогонного керосина поступает на гидроочистку (ЛГ-24/7 или ЛГ-24/6), полученный гидрогенизат компаундируют с прямогонным компонентом таким образом, чтобы содержание меркаптановой серы втоварном авиакеросине не превышало 0,005% мае. [c.9]

Эффективность очистки тетрахлоридом титана тяжелых фракций нефти представлена в табл. 52. В качестве объектов исследования взяты вакуумные дистилляты (360—500°С) промышленной западно-сибирской нефти. Выбор этих дистиллятов объясняется тем, что в них сосредоточена значительная часть АС при практическом отсутствии асфальтенов и металлсодержащих соединений. Исследованы вакуумные дистилляты двух типов (см. табл. 52). ВД-1 представляет собой широкую фракцию 360— 490°С, которую используют в качестве сырья для каталитической и гидро-генизационной переработки в производстве смазочных материалов и топлив. Около 60% АС являются АО. ВД-2 представляет собой тяжелый дистиллятный компонент, вовлекаемый в нефтепереработку и используемый в производстве вязкого компонента моторных масел. По характеристикам ВД-2 приближается к нефтяным остаткам. В связи с повышенным содержанием гетероорганических соединений, аренов и смол этот дистиллят не применяется в процессах каталитической и гидрогениза-ционной переработки, хотя принципиально может служить сырьем для получения более легких топлив после соответствующей очистки. Из представленных данных видно, что тетрахлорид титана и хлорид кобальта довольно эффективно удаляют АС из вакуумных дистиллятов. При выборе неводных растворителей руководствовались общими требованиями к свойствам экстрагентов — их высокой плотности, несмешиваемости с углеводородами, высокой температуре кипения и разложения, низкой температуре застывания, хорошей растворимости в воде, способности к эффективному взаимодействию с комплексообразователем с целью его максимально полного извлечения из рафината, доступности и дешевизне. Свойства использованных в исследованиях неводных растворителей пред- [c.100]

Для ректификации смеси на две фракции, обогащенные легко- и тяжелолетучими компонентами, в заданном количестве или с заданным содержанием в них целевых компонентов применяется технологическая схема установки с полной ректификационной колонцой (см. рис. 1-2, а), В таком аппарате сырье подается в середину колонны, дистиллят, обогащенный легколетучими компонентами или. фракциями, отбирается сверху, а остаток, обогащенный тяжелолетучими компонентами или фракциями, — снизу колонны. Секция колонны, расположенная выше ввода сырья, называется концентрационной или укрепляющей секция, расположенная ниже ввода сырья, — отгонной или исчерпывающей. При [c.13]

Водный дистиллят содержит те же основные компоненты, как и при пиролизе полисахаридов, главньп образом, уксусную кислоту, ацетон и метанол, но со значительно меньшим выходом. Выход метанола очень мал (не более 10% от содержащихся в лигнине метоксильных групп). Уксусная кислота и ацетон образуются из пропановых цепей в результате их деструкции. Выход газов из лигнина при обычном пиролизе составляет около 12% и увеличивается с повышением температуры пиролиза. Газы содержат много СО (до 50%) и СН (до 38%) и мало СО2 (около 10%). Большой выход угля обусловлен высоким содержанием углерода и значительным образованием в ходе пиролиза высококонденсированных структур. [c.457]

По правилу разделения смесей — исходной (Xj) на дистиллят (Х2) и кубовый остаток (Хо) — в соответствии с материальным балансом (правилом рычага) точка кубового остатка (Xq) должна лежать на прямой, проходящей через точки Xi и Х2. Для фиксации точки Xq необходимо зафиксировать положение точки Х2 и задать концентрацию какого-либо одного компонента в кубовой жидкости. Обычно это - содержание целевого компонента А в кубовом остатке хдо- Тогда, продолжив прямую XjXj до пересечения с горизонталью xj = onst, получаем Xq. Заметим, что положение точки Хо изменяется в некотором весьма узком диапазоне в зависимости от принимаемого положения точки Х2 (см. штриховые линии на рис. 12.58). [c.1085]

Ввиду сложности состава объектов и малого содержания брома в большинстве из них титриметрические методы применяют редко. Главную роль здесь играет нейтронно-активационный анализ, применяемый в инструментальном и радиохимическом вариантах. Последний хотя и слояшее, но позволяет определить бром с более высокой чувствительностью, до 0,01 ч. па млн. [351]. Рациональная схема химического разделения 14 элементов, содержащихся в биологических материалах, предложена в работе [890]. Летучие компоненты, в том числе и бром, отгоняют с НВг, а затем дистиллят хроматографируют па колонке, заполненной анионитом Дауэкс-2Х8. [c.203]

В осуществленной схеме обвязки колонн К-6 и К-7 даже незначительное содержание дистиллятных компонентов) фракции н. к. — 62° С) в остатке первой колонны (фракции 62° С — к. к.) и фракции 62—85° С в остатке второй колонны (фракции 85° С — к. к.) согласно материальному балансу комнонептов неизбежно приводит к большому загрязнению дистиллята колонны К-7 (фракции 62— 85° С) компонентами фракции н. к. — 62° С и остаточными компонентами колонны К-7. Действительно, если даже в остатке колонны К-6 будет только 1% фракции н. к. — 62° С, тов пересчете на дистиллят колонны К-7 это уже составит 4%. То же самое следует сказать относительно потерь фракции 62—85° С с дистиллятом колонны К-6. Содержание в остатке К-6 1% фракции н. к. — 62° С соответствует содержанию фракции 62—85° С в дистилляте К-6 около 6%. Кривые ИТК нродуктов колонн К-6 и К-7 опытного пробега 1960 г., представленные на рис. 3, подтверждают приведенные рассуждения. [c.98]

Если исходная смесь жидкая и нагрета до температуры кипения, то — 1. Если смесь подается в виде пара, то = 0. При расчете мин в уравнение (V. 237) подставляется значение Ф, лежащее в интервале значений а для ключевых компонентов. Под легким и тяжелым ключевыми понимаются те компоненты, содержание которых в продуктах разделения регламентировано. Если, например, многокомпонентная смесь разделяется на две фракции, то в дистиллят отбираются все низкокипящие компоненты, включая легкий ключевой, и задается допустимое содержание тяжелого ключевого компонента. В виде кубовой жидкости отбирают все вы-сококипящпе компоненты, включая тяжелый ключевой, при заданном допустимом содержании легкого ключевого компонента. Чаще всего ключевыми являются компоненты, соседние по значению [c.556]

Так как по заданию дистиллят должен быть высокой чистоты, то основная задача первой (по ходу исходной смеси колонны и заключается в обеспечении предъявляемых требований, при этом препебрегается полнота отгонки легколетучего компонента, содержание которого в кубовой жидкости этой колонны остается значительным. Другими словами, в первой колонне должна особенно хорошо работать укрепляющая часть колонны. [c.43]

При периодической перегонке в колонне или периодической ректификации некоторое количество исходной смеси нагревается до точки кипения в перегонном кубе, пары проходят вверх по колонне (или башне) и затем конденсируются определенная доля конденсата возвращается в верхнюю часть колонны для противоточрого контактирования с паром, а остаток конденсата отбирается в качестве верхнего продукта. Возвращаемый поток жидкости называется флегмой при возврате в колонну температура флегмы не обязательно должна равняться точке кипения, поскольку она быстро возрастает до этого предела в колонне за счет тепла парового потока. Перегонка проводится до тех пор, пока в верхнем продукте не будет достигнуто необходимое содержание более легкого (низкокипящего, более летучего) компонента или не буДет получен дистиллят требуемой чистоты. Если кубовый остаток содержит больше летучего продукта, чем это допустимо по технологии, перегонка продолжается до достижения желаемой чистоты нижнего продукта верхний продукт, получающийся в течение этой стадии процесса и называемый промежуточной фракцией, собирается отдельно и обычно перерабатывается в последующем периодическом процессе ректификации, [c.340]

Еще проще и с не меньшей точностью можно определить групповой углеводородный состав авиационного бензина без применения анилинового метода. Бензин разгоняют на те же фракции (или несколько другие, как это делалось по старому методу ГрозНИИ [2] до 60° С, 60-95° С, 95-120° С, 120-150° С, >150° С). Этиловую жидкость предварительно не удаляют, так как предполагается, что основная ее часть концентрируется в остатке, а переходящие в дистиллят компоненты ее удаляются при последующей обработке серной кислотой. Остаток же вообще анализируют с меньшей точностью, и дополнительной ошибкой из-за этиловой жидкости приходится пренебрегать. Затем для всех фракций определяют йодное число, плотность, показатель преломления и молекулярный вес (последний — экспериментально или расчетным путем [92]) и обрабатывают их тремя объемами 100%-ной серной кислоты (в сульфа-торе). По количеству сульфирующихся углеводородов вычисляют сумму ароматических и непредельных, а по йодному числу — содержание непредельных. Количество ароматических углеводородов получают по разности. Оставшуюся после сульфирования предельную [c.223]

Дпя предотвращения коррозии аппаратуры при разгонке в кубы подается аммиак. Полученные дистиппятные компоненты перерабатьюаются следующим образом. Бензин и дизельное топливо защелачиваются, промьшаются водой и могут исполь -зоваться как компоненты топлив. Веретенный дистиллят употребляется в качестве тяжелого дизельного топлива или компонента котельного топлива. Легкий дистиллят мащинного маспа после подкисления используется для производства машинных масеп, а после селективной очистки - в качестве легкого компонента моторных масел. Легкие и тяжелые дистилляты моторных масел очищаются фурфуролом, в результате чего попу -чают рафинат 1 вязкостью 41-68 сСт при 50 С (75-80%), рафи-нат П вязкостью 61-100 сСт при 50 С (4-6%) и экстракт с условной вязкостью 2-3 Е при 100 С (16-19%), Рафинат 1 после контактной очистки отбеливающей глиной при температуре 180 С и фильтрации используется как компонент моторных масел. Рафинат Д является компонентом осевых масел, а экст -ракт используется в качестве пластификатора для резины. Остаток от вакуумной перегонки содержит тяжелые компоненты масел, а также сконцентрированные загрязнения, продукты старения и продукты разложения присадок. Для удаления этих загрязнений и асфальто-смолистых веществ остаток подверга -ется деасфальтизации пропаном (около 400%) при температуре 40-50 С. После деасфальтизации получается 75-80% деасфаль -тизированного масла с зольностью менее 0,01% и 20-25% битума с высоким содержанием загрязнений. Полученный оста -точный компонент (деасфальтизат) может применяться в качестве компонента цилиндровых масел, а после кислотной очистки при разбавлении легким керосином, выщелачивания, контактной очистки и отгонки растворителя - в качестве тяжелого компонента моторных масел вязкостью около 30 Е при 50 С, Остаток от деасфальтизации используется дпя приготовления мягкого битума. Получаемые при переработке компоненты масеп по физико-химическим показателям не уступают свежим и используются для приготовления товарных моторных и других сортов масел. [c.37]

Было показано [57], что комплекс простого цианида никеля с аммиаком можно использовать для получения бензола весьма высокой чистоты и для извлечения его из потоков с низким содержанием бензола. В последующем был предложен [81] циклический процесс, основанный иа применении клатратных соединений для извлечения бензола из нефтяных фракций. Этот процесс осуществляют контактирование. фракции, содержащей бензол, с аммиачным раствором цианистого никеля. При соответствующих значениях pH, температуры и продолжительности образуется твердое клатратное соединение, которое отделяют от углеводородной фракции при помощи сепарирующих устройств. Бензол выделяют из клат ратного соединения кипячением с разбавленным водным аммиаком или перегонкой с водяным паром в присутствии аммиака при 100—ПО°С, его собирают как отгоняющийся дистиллят. При такой обработке комплекс разлагается и компоненты его можно использовать повторно в следующем цикле извлечения бензола. Подобный процесс давал превосходные выходы. Например, из углеводород- [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология