Парциальное давление расход пара

Для отпаривания легких фракций, увлеченных флегмой, в низ отпарной колонны подается острый водяной пар. В колонне измеряется температура. Поскольку изменение парциального давления водяного пара сильно влияет на состав продукта, весьма целесообразна автоматическая корректировка подачи пара в колонну (в зависимости от температуры вспышки продукта). Расход водяного пара в отпарные секции поддерживается постоянными регуляторами расхода. [c.223]

Наиболее известным примером метода перегонки в парах носителя является перегонка высококипящих веществ с водяным паром. Носитель вводят в паровую фазу, во-первых, чтобы извлечь из нелетучего кубового остатка более летучие компоненты смеси, и, во-вторых, чтобы снизить температуру кипения и смягчить термический режим перегонки. При этом достигаются условия, близкие к тем, которые имеют место при вакуумной перегонке. Давление паров летучего вещества меньше, чем общее давление системы р. Разность р — р соответствует парциальному давлению водяного пара Ра- При вакуумной перегонке по мере уменьшения содержания легколетучего компонента в кубе необходимо либо увеличить температуру, либо повышать вакуум. При перегонке с водяным паром требуется лишь постепенно увеличивать расход водяного пара [2]. [c.294]

При ректификации водяной пар применяется для отпаривания легких фракций от топливных или масляных дистиллятных фракций, а также от остатков перегонки — мазута и гудрона. Основное действие, которое оказывает водяной пар,—снижение парциального давления углеводородных паров, благодаря чему отпариваются легкие фракции. Поскольку при отпаривании тепло отнимается от самого потока, температура его понижается, и поэтому по мере увеличения расхода водяного пара масса отпариваемых фракций резко уменьшается. На рис. 1-39 показан типичный график зависимости массы отпариваемых фракций при атмосферном давлении от необходимого расхода водяного пара [68]. Как видно [c.79]

Расход адсорбента при осушке газа в статических условиях определяется температурой и парциальным давлением водяного пара в атмосфере. Этот расход может быть рассчитан из равновесных данных, приведенных на рис. 16,7, где давление пара над мелкопористым силикагелем приведено в зависимости от температуры и содержания влаги в адсорбенте. Следует отметить, что при постоянной относительной влажности газа влагоемкость силикагеля приблизительно постоянна, вне зависимости от температуры, при которой происходит процесс поглощения. [c.323]

Действие водяного пара аналогично действию вакуума, так как по закону Дальтона водяной пар понижает парциальное давление нефтяных паров и позволяет жидкому нефтепродукту испаряться при более низкой температуре. Расход водяного пара определяют по уравнению [c.233]

Если газ не выводят из абсорбционной камеры, можно работать и без его предварительного насыщения. Как уже было сказано, парциальное давление газа у поверхности жидкости и в этом случае будет равно разности между общим давлением и парциальным давлением водяного пара (т. е. известно). При этом парциальное давление пара не будет одинаковым во всех прочих (кроме примыкающих к поверхности) точках абсорбционной камеры, меняясь от точки к точке. Для достижения стационарного распределения парциального давления в пространстве может потребоваться заметное время. Это следует учитывать при определении скорости абсорбции по расходу вводимого газа (без вывода газа из установки и без его предварительного насыщения). [c.89]

Подаваемый отдувочный газ снижает парциальное давление водяных паров и обеспечивает получение массовой доли гликоля до 99,8 %. Расход газа отпарки составляет 10-60 м /м гликоля. [c.82]

Точка росы соответствует температуре, при которой давление насыщенных паров воды оказывается равным парциальному давлению водяных паров, содержащихся в дымовых газах. Температура точки росы зависит от концентрации водяных паров, которая предопределяется содержанием водорода в топливе, расходом пара для [c.491]

Регенерация. Основными факторами, определяющими скорость экзотермической реакции окисления кокса на катализаторах крекинга, являются температура и давление в регенераторе, удельный расход воздуха и содержание кислорода в регенерирующем газе, начальное содержание и элементный состав кокса, условия его образования (сырье, режим крекинга) и степень окисления при регенерации, свойства катализатора, эффективность массо- и теплообмена в системе, парциальное давление водяного пара и др. [c.148]

Зная расход пара и молекулярный вес полученного дестиллата, можно вычислить парциальное давление р паров последнего в смеси с водяным паром (обратная задача). Действительно, из уравнения (19) имеем [c.77]

Вакуумная ректификация тяжелых нефтяных остатков традиционно осуществляется с вводом перегретого пара в отгонную часть колонны и боковые стриппинги для снижения парциального давления углеводородных паров и создания парового орошения без подвода дополнительного тепла извне. Расход водяного пара при этом составляет от 1 до 6% на сырье колонны (мазут). [c.83]

Основными факторами, определяющими скорости реакций окисления кокса на катализаторах крекинга, являются температура и давление в регенераторе, удельный расход воздуха и содержание в нем кислорода, начальное содержание и элементный состав кокса, условия его образования (сырье, режим крекинга), свойства катализатора, эффективность массо- и теплообмена в системе регенерации, парциальное давление водяного пара. На современных установках количество кокса на катализаторе, подвергаемом окислению воздухом, составляет в зависимости от сырья до 2% мае. Тепло, выделяемое при регенерации, частично уходит с дымовыми газами, а большая его часть расходуется на разогрев катализатора. Главная задача при регенерации — не допустить перегрева катализатора во избежание необратимых превращений с ним. [c.46]

Абсолютное давление в конденсаторе p представляет собой сумму парциальных давлений остаточного пара и неконденсирующихся газов р , т. е. Рц = Рп + Рг- Так как температура охлаждающей воды в конденсаторе растет сверху вниз, то соответственно повышается рп и падает р (см. рис. УП1-7). Расход Охлаждающей воды на конденсацию W кг/с вторичного пара [c.399]

Выбор того или иного способа образования жидкого орошения диктуется необходимостью избежать на верху колонны условий, при которых водяной пар может сконденсироваться и вода вместе с орошением может попасть на тарелки колонны. Очевидно, при малых относительных расходах водяного пара и при сравнительно высоких температурах верха колонны применение парциального конденсатора вполне возможно. Обязательное условие, которое при этом должно соблюдаться, состоит в том, что парциальное давление водяного пара в парах ректификата должно быть меньше давления насыщения паров воды при этой же температуре. Когда этому условию удовлетворить не удается, необходимо отказаться от парциального конденсатора и оборудовать колонну конденсационно-холодильным устройством для подачи острого орошения. Благодаря свойству [c.405]

Для некоторых процессов, протекающих с подводом пара непосредственно в колонну, возникает дополнительная проблема стабилизации парциального давления водяного пара в различных зонах колонны при изменении расхода или состава сырья. [c.139]

Для определения устанавливающейся при дистилляции с перегретым водяным паром температуры системы лучще всего использовать диаграммы энтальпия— температура. Этот метод, предложенный Ц. Грабовским [19, глава 11], позволяет определить температуру дистилляции в зависимости от перегрева водяного пара, температуры нагрева жидкости и от ее теплоты испарения. Из этих данных можно рассчитать и расход тепла на дистилляцию. Для построения графика необходимо знать парциальные давления водяного пара и дистиллируемой жидкости, а также удельный расход водяного пара. Используя данные энтальпии паров обоих компонентов, можно определить во всем диапазоне температур дистилляции от А до энтальпии 1 кг водяного пара и Од кг пара дистиллируемой с ним жидкости, для каждого значения температуры. При некоторых допущениях можно принять, что энтальпия 1 кг вводимого водяного пара должна быть равна энтальпии (l-f Од) кг поднимающихся паров. [c.64]

Принятые обозначения Шо —скорость воздуха в колонне, м/сек ря, Рк, р — парциальные давления водяного пара в воздухе на входе в колонну, на выходе из колонны и при насыщении воздуха Хв, х — начальная и конечная концентрации двуокиси углерода в жидкости, /сг/л I — расход жидкости, л/ч. [c.35]

Для обеспечения нормированного содержания кислорода за деаэратором необходимо, чтобы суммарное давление над водой было равно парциальному давлению водяных паров, т. е. чтобы деаэратор работал в режиме кипения. Экспериментально установлено, что регламентируемое содержание Ог в воде обеспечивается при расходе выпара около 1 кг/т, а СОг — только при 3 кг/т. Кроме того, для термического разложения бикарбонатов требуется время, измеряемое минутами. Поэтому разложение их проводят не тол>ко до деаэратора (при нагреве воды) и в колонке деаэратора, но и в деаэраторном баке. Емкость бака-аккумулятора Должна соответствовать расходу воды в течение 20—30 мин. [c.485]

Бурые угли и торф представляют собой топлива с большой влажностью они газифицируются в обычных слоевых генераторах без давления на паро-воздушном дутье без предварительной подсушки. Газификация топлива под давлением с IV > 25—30% сопровождается перерасходом кислорода и пара. На каждые 10% влажности сверх указанной нормы расходуется лишних 15% кислорода и пара. Происходит это потому, что нормальная температура газа на выходе соответствует парциальному давлению водяных паров 9—10 ат, и при влажности топлива 25—30% газ, выходящий из генератора, близок к насыщению водяными парами. Излишняя влажность топлива, кроме того, затрудняет сход топлива и приводит иногда к нарушению нормальной эксплуатации генератора. Высушивать до влажности менее 20% нет необходимости, так как дальнейшая подсушка не улучшает показателей газификации. [c.159]

При давлении 0,1 МПа (1 кгс/см ) те,чпература кипения азеотропной смеси толуол — вода равна 84 С. При этой температуре парциальное давление водяного пара Рп = 0,0567 МПа, а парциальное давление паров толуола рр = = 0,0433 МПа. Расход водяного пара для отгонки толуола в виде азеотропной смеси толуол—вода [c.81]

При повышении температуры греющих газов, а следовательно, уменьшении расхода воздуха, потребного для горения топлива, повышается парциальное давление водяных паров в газах, температура их на выходе из камер и теплоотдача в первой камере концентратора (табл. 11). [c.543]

Расход пара в калорифере сушилки при давлении Ризб = 2 ат и влажности 10% составляет 200 кг/ч. Расход тепла на 10% больше расхода тепла в теоретической сушилке. Площадь поверхности нагрева калорифера 41 м2. Атмосферный воздух имеет о = 25 "С и точку росы р = 10 °С. Процесс сушки идет ири = 100 кДж/кг. Парциальное давление водяного пара в воздухе, покидающем сушилку, 25 мм рт. ст. [c.435]

Определить производительность по высушенному материалу, поверхность нагрева калорифера и долю возвращаемого воздуха в теоретической сушилке с рециркуляцией части отработанного воздуха. Расход свежего атмосферного воздуха 6000 кг/ч, его энтальпия 50 кДж/кг, парциальное давление водяного пара в нем 12 мм рт. ст. Начальная влажность материала 40%, конечная 7% (на общую массу). [c.436]

Расход пара в калорифере сушилки прн давлении р зб = 0,2 МПа и влажности 10 % составляет 200 кг/ч. Расход теплоты на 10 % больше расхода теплоты в теоретической сушилке. Площадь поверхности нагрева калорифера 41 м2. Атмосферный воздух имеет о = 25°С и точку росы if — 10 °С. Процесс сушки идет при / = 100 кДж/кг. Парциальное давление водяного пара в воздухе, покидающем сушилку, 25 мм рт. ст. Определить коэффициент теплопередачи в калорифере и производительность сушилки по влажному материалу, ссли поступающий в сушилку материал имеет влажность 60 %, а выходящий из сушилки 10 % (считая на общую массу). [c.196]

Давление насыщенных паров. Необходимым требованием, предъявляемым к растворителю, является малое парциальное давление его паров, особенно при температуре абсорбции. Повышение давления паров приводит к загрязнению газовых потоков и потерям растворителя. Промывка газов водой (или другие способы улавливания паров) необходима почти во всех случаях, но при высоком парциальном давлении паров она связана с большим расходом тепла на ректификацию водных растворов. [c.35]

Из отгонной секции колонны и из стриппингов водяной пар с потоком нефтяных паров поступает в укрепляющую часть вакуумной колонны, где его присутствие в паровой фазе снижает парциальное давление нефтяных паров и соответственно температуру. С точки зрения основного процесса массопередачи водяной пар является здесь инертным компонентом, так как не участвует в массообменном процессе между паровой и жидкой фазами. Объемная доля водяного пара в общем потоке при указанных выше расходах — от 8 до 50%, и соответственно с этим снижается концентрация углеводородных компонентов в парах. Наличие водяного пара увеличивает сечение колонны, способствует уносу легкокипящих фракций с верха вакуумной колонны, что увеличивает энергозатраты на создание вакуума и конденсацию смеси нефтяных и водяных паров. В связи с этим вопрос о влиянии водяного пара на интенсивность массопереда- [c.83]

Таким образом, правило фаз точно указывает, что для регулирования работы такой колонны необходимы трн измерительных прибора нужно следить за температурой п давлением на верху колонны, а также еп1,е за одним независимым переменным. Третьим независимым переменным может служить, например, парциальное давление водяных паров на верху колонны (т. е. та часть обгцего давления, которая приходится на долю водяного пара). Парциальное давление водяного пара зависит от его относительного содержания в смеси с углеводородными парами, поэтому на практике ведут наблюдение за расходом водяного пара, подаваемого в колонну. [c.136]

Наиболее распространенным катализатором для этого процесса является фосфорная кислота на твердом носителе (широкопористый силикагель, алюмосиликат). Выбор параметров процесса наряду с отмеченными ранее факторами обусловлен экономическими соображениями, особенно снижением энергетических затрат на получение пара и рециркуляцию непревращенных веществ. Температура противоположным образом влияет на равновесие и на скорость кроме того, ее повышение ведет к усиленной полимеризации олефина и уносу фосфорной кислоты с носителя. Поэтому гидратацию этилена ведут при 260—300°С, когда для поддержания нужной концентрации Н3РО4 в поверхностной пленке катализатора требуется высокое парциальное давление водяного пара (2,5—МПа). Чтобы повысить степень конверсии водяного пара, получгть не слишком разбавленный спирт и этим снизить расход энергии, работают при некотором избытке этилена [(1,4ч-1,6) 1]. Это п11едопределяет выбор общего давления 7—8 МПа, когда рав-новес ая степень конверсии этилена равна 8—10%. Однако фактическую степень конверсии поддерживают на уровне 4%, что позволяет работать при достаточно высоких объемной скорости (2000 ч ) и удельной производительности катализатора по спирту [180—220 кг/(м -ч)], получая после конденсации 15%-ный эта но . [c.191]

При углублении конверсии парциальное давление водяного пара уменьпвется из-за расхода его на взаимодействие с углеводородами, а также разбавления его газовыми пролуктами реакций, идущими с увеличением объема. Вследствие этого равновесие сдвигается в сторону образования метана, и выход его растет, а водород расходуется на реакции метанирования [c.128]

Для получения гликоля концентрацией более 99% масс, наряду с вакуумной регенерацией широко применяют способ регенерации гликолей с помощью отдувочного газа (стрнппинг-газ), позволяющий получить ДЭГ и ТЭГ концентрацией 99,5—99,9% [14]. Обычно в качестве отдувочного газа используют отбензинен-ный газ, который подают в рибойлер или непосредственно в нижнюю кубовую часть десорбера. Стриппинг-газ уменьшает парциальное давление водяного пара над раствором, что способствует переходу воды из жидкой фазы в паровую. Влияние удельного расхода отдувочного газа на регенерацию триэтиленгликоля показано на рис. П1.12 [14]. Как видно из рисунка, более высокая эффективность регенерации обеспечивается при подаче газа непосредственно в низ десорбера. Количество отдувочного газа определяют по уравнению Кремсера, которое широко используется для расчета процессов абсорбции и десорбции. [c.127]

С увеличением производительности установки увеличивается интенсивность движения потока коксующегося сырья, уменьшается время пребывания его в зоне реакции, вследствие чего частицы мезофазы не успевают укрупняться и поэтому оптическая структура ухудшается. Следует заметить, что в данном случае должна существовать оптимальная производительность установки, ниже или выше которой структуоа кокса ухудшается. В нашем случае производительность 0,8 л/ч оказалось оптимальной. Коксование любых видов сырья в статических условиях не позволяет получать коксы с волокнистой составляющей. Небольшая подача турбулизатора до 4% на сырье коксования) уменьшает парциальное давление нефтяных паров в зоне реакции и способствует их более быстрому удалению из зоны реакции, вследствие чего продукты первичного распада в большинстве своем удаляются из реактора, выход кокса падает, истинная плотность снижается. Однако анизометрия и оптическая структура кокса улучшаются, что связано с тем, что восходящий поток водяного пара деформирует частицы по ходу движения, придавая определенную ориентацию коксушцейся массе. С увеличением расхода турбужзатора (до 20 на сырье коксования), выход кокса резко падает вследствие удаления продуктов первичного распада. Истинная плотность юкса остается на прежнем уровне, а анизометрия кокса снижается, что связано с высокой скоростью движения водяного пара в коксующейся массе, что цри-водит к размельчению частиц мезофазы и, как следствие, к ухудшению оптической структуры кокса. [c.59]

Расход водяного пара на гидролиз—18,5% от массы фенол Практически расход пара оказывается значительно большим. П следнее связано со своеобразием гидролиза в этом процессе. Г существу гидролиз производится раствором воды в бензоине кислоте. Высокая температура и значительная упругость пар( воды делает необходимым поддержание высокого парциально давления водяного пара над реакционной массой. Поэтому факт ческий расход пара составляет 8—12 т на 1 т фенола (800-1200%). Увеличение содержания воды уменьшает смолообраз вание при окислительном декарбоксилировании. [c.161]

Вследствие рассмотренных причин крайне желательно почти полностью удалять углерод — остаточное содержание его ие должно превышать 1 л.г1л. . Проведенные работы [74] показали, что удаление углерода ири минимальном расходе промывной воды может быть весьма эффективным, если теплый сырой газ, поступают,ий на ступень промывки, насыще . парами воды, так как известно, что частицы углерода не только захватываются уже имеющимися капельками воды, но и играют роль ядер конденсации при последующем охлаждении газа ниже точки его росы. Это влияние воды и объясняет повышение эф ф сктивности удаления углерода при высоких давлениях, когда парциальное давление водяного пара также больиде и конденсация его в газе начинается при более высокой температуре. Влияние давления процесса на эфф-ективность удаления углерода показано на рнс. 18. [c.101]

С, когда для поддержания нужной концентрации Н3РО4 в поверхностной пленке катализатора требуется высокое парциальное давление водяного пара (2,5—3,0 МПа). Чтобы повысить степень конверсии водяного пара, получить не слишком разбавленный спирт и этим снизить расход энергии, работают при некотором избытке этилена [(1,4—1,6) 1]. Это предопределяет выбор общего давления 7—8 МПа, когда равновесная степень конверсии этилена равна 8—10 % Однако фактическую степень конверсии поддерживают на уровне 4%, что позволяет работать при достаточно высоких объемной скорости (2000 ч ) и удельной производительности катализатора по спирту [180— 220 кг/(м -ч)], получая после конденсации 15 %-й этанол. [c.181]

Насыщенный водяной пар в кипятильнике или в подогревателе для сырья, если таковые предусмотрены, служит в качестве теплового агента и с этой точки зрения теплосодержание водяного пара используется эффективно, так как используется его теплота конденсации. Острый же перегретый пар, вводимый непосредственно в отгонную колонну, выполняет две функции во-первых, о.ч является агентом, понижающим парциальное давление углеводородных паров и тем самым способствует испарению последних при более низких температурах во-вторых, он слулсит тепловым агентом, сообщающим системе тепло за счет разницы в теплосодержании его при входе и выходе из колонны. Так как в последнем случае скрытая теплота водяного пара в колонне не используется, то острый пар в теплово.м огюшении используется плохо. Надо иметь ввиду еще то, что по выходе из колонны этот водяной пар попадает в конденсационло-холодильную систему, где требуются соответствующая поверхность охлаждения и расход холодильного агента (воды). [c.157]

Подобным образом можно рассмотреть реакцию окисления твердого железа. При температурах, близких < 700° С, Kp = PhJPk,o=2. Это означает, что если в азовой смеси отношение парциального давления водо-эода к парциальному давлению водяного пара меньше 1вух, то должно происходить окисление железа, при котором расходуется водяной пар и содержание водорода увеличивается таким образом, что указанное отношение стремится к 2. [c.55]

Воздух с I = 60 °С и ф = 0,2 охлаждается холодной водой в трубчатом противоточном теплообменнике до точки росы. Охлаждающая вода нагревается от 15 до 25 °С. Определить расход охлаждаемого воздуха, парциальное давление водяного пара и его объемый процент в воздухе, а также расход [c.434]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология