Титан, влияние его содержания сталей

Велико влияние химического состава металлов на характер взаимодействия их с жидкой внешней средой. Так, стали, содержащие до 0,4 вес.% углерода, активно взаимодействуют с растворами некоторых солей неорганических кислот, образуя поверхностные смазочные пленки. Именно поэтому при обработке таких сталей успешно применяются электролитные СОЖ. При обработке сталей с большим содержанием углерода следует применять эмульсионные и масляные СОЖ, содержащие активирующие присадки и обладающие лучшими смазывающими свойствами. Аналогичное влияние (но в иных концентрациях) оказывают на эффективность действия СОЖ 51 и Мп в стали. Повышению химической стойкости стали, за счет образования на ее поверхности высокопрочных окисных пленок, способствуют хром, никель и титан. При обработке сталей, содержащих эти легирующие компоненты, используют химически активные СОЖ, стимулирующие образование пластичных смазочных пленок [76, 163]. [c.104]

Характер влияния азотной кислоты на нержавеющую сталь типа 18-8 с титаном в условиях, существующих на одном из химических заводов, описали Хилей и Литтл. Коррозионная стойкость основной части поверхности достаточно хорошая, но вблизи сварных швов может наблюдаться неглубокая бороздка вдоль зоны, находившейся в области температур 600— 750° по зоне же, достигавшей температуры 1300°, может проходить более заостренная расщелина. Стабилизирующий отжиг в течение 2 час. при 880° обычно предотвращает склонность к межкристаллитной коррозии, вызываемую нагревом в интервале температур 600—750°, но такая обработка может увеличить склонность к межкристаллитной коррозии, обусловленную нагревом при 1300°, если только соотношение между содержаниями титана и углерода не повысить до 7 1 более высокое соотношение дает лишь незначительное дальнейшее улучшение стойкости. Даже в случае склонности к межкристаллитной коррозии, причиной которой является нагрев при температуре 600—750°, это отношение должно превышать 4 1, что соответствует теоретической величине, вычисленной на основании предположения, что весь титан, содержащийся в стали, может быть использован на соединение с углеродом и выделение последнего из раствора в виде карбида Ti . Фактически же необходимо учитывать те количества титана, которые расходуются на соединение с азотом [13]. [c.609]

На определенном расстоянии по обе стороны сварного шва находятся области, нагревающиеся до критических температур. Здесь по границам зерен пересыщенного аустенита выделяются карбиды, богатые хромом. В результате того что устойчивость по границам зерен уменьшается, в агрессивных средах идет межкристаллитная коррозия. Образование карбидов зависит не только от температуры, но и от продолжительности ее воздействия. Влияние этих факторов определяется химическим составом основного материала и его структурой. Для сварки непригодны стали, при нагревании которых в области критических температур по границам зерен образуется карбид хрома. Поэтому для изготовления сварных конструкций широко применяются стали, стабилизованные титаном, ниобием или танталом, а также стали с низким содержанием углерода, при сварке которых не выделяются карбиды. В большинстве случаев их использования межкристаллитная коррозия в зонах, расположенных на определенном расстоянии от сварного шва, не наблюдается. [c.100]

Влияние титана неоднозначно и зависит, по-видимому, от конкретной микроструктуры сплава. В мартенситно-стареющих сталях титан входит в состав интерметаллида N 3X1. В этих сталях, поведение которых при закалке отличается от поведения большинства других сталей, рассматриваемых в данном разделе, титан усиливает водородное охрупчивание [27, 28], даже если принять во внимание вероятное изменение предела текучести с повышением его содержания. В то же время в прочих ферритных и мартенситных сталях при широких изменениях концентрации титана, уровня прочности и микроструктуры наблюдалось, как правило, существенное повышение стойкости в средах, содержащих как Н2, так и НаЗ [10, 19, 20, 28, 29]. Положительное влияние титана при этом объясняли его способностью ограничивать количество остаточного аустенита, что снижает и опасность последующего образования мартенсита [28, 30]. Однако, как показывают недавние результаты, главная роль титана, если он присутствует в виде примеси замещения или в форме мелкодисперсного равномерно распределенного карбида, заключается в том, что он действует как преимуществен- [c.55]

Снижение коррозионной стойкости аустенитных сталей происходит также при выпадении 0-фазы в области температур 600. .. 900 °С. Наибольшее влияние на скорость образования а-фазы оказывает температура и не-гомогенность стали по содержанию хрома. Известно, что титан снижает температуру образования а-фазы до 430 °С. Наличие ст-фазы в сочетании с МКК вызывает быструю потерю механической прочности деталей и даже сквозные разрушения. [c.471]

Цель настоящей работы — определение различными методами склонности хромоникелевой стали к межкристаллитной коррозии и установление влияния термической обработки, содержания углерода и легирования титаном и ниобием на межкристаллитное разрушение стали. [c.116]

Влияние легирующих элементов на относительную скорость окисления стали приведено на рис. 6. Хром, алюминий и кремний сильно замедляют процесс окисления стали, что связано с образованием пленок с высокими защитными свойствами. При содержании 30% Сг, до 10% А1, до 5%Si стали имеют высокую жаростойкость. Легирование стали титаном, медью, кобальтом и бериллием вызывает гораздо меньшее повышение жа- [c.23]

Не приходится сомневаться, что сама сущность металлического состояния будет познана глубже в результате изучения металлов все более высокой чистоты. Оказалось, что и свойства обычных металлов существенно определяются присутствующими примесями. Хорошо известно, что малые легирующие добавки улучшают качество технических сплавов, а вредные примеси, порой в совершенно незначительных количествах, делают металлические изделия непригодными для эксплуатации. Когда медь очистили от висмута, а титан—от водорода, то исчезла хрупкость этих металлов. После того, как основательно снизили содержание свинца, кадмия и олова в техническом цинке, появилась возможность отливать его под давлением. Изучение влияния малых примесей при деформации и разрушении металлов стало злободневной проблемой металловедения и физики прочности. [c.117]

Это выражение можно изобразить в виде логарифмической номограммы (рис. 32), которая позволяет быстро оценить влияние величины зерна и определить его предельный номер, но достижении которого сталь с данным содержанием хрома и углерода уже не будет склонна к межкристаллитной коррозии. В принципе такую номограмму можно построить и для стабилизированных сталей или сталей, модифицированных молибденом. Если в уравнение (33), определяющее стойкость стали к межкристаллитной коррозии, подставить значение С из уравнения (26), то для стали, стабилизированной титаном, получим формулу [c.93]

У Выше уже говорилось, что выпадение карбидов и их- характер определяются не только температурой, но и продолжительностью ее воздействия. Влияние этих факторов зависит от химического состава основного материала и его структурного состояния. Нельзя считать пригодными для сварки стали, у которых при нагреве в области критических температур по границам зерен происходит выделение связанных между собой карбидов хрома. Поэтому в сварных конструкциях нашли широкое применение стали, стабилизированные титаном, ниобием или танталом, и стали с очень малым содержанием угле-Л,/рода, у которых при сварке не наблюдается выделения карбидов. В подавляющем большинстве случаев у них не возникает [c.106]

Нагревы при критических температурах играют значительную роль в появлении ножевой коррозии. Однослойные швы подвергаются ножевой коррозии после сварки только в отдельных случаях. Однако длительная их выдержка при 350—550° С вызывает снижение стойкости на границе с наплавленным металлом. И хотя для ножевой коррозии важнее состав основного металла, нельзя пренебрегать и влиянием состава наплавленного металла. Небольшое повышение содержания феррита на самой границе сплавления ведет к ограничению возможности появления ножевой коррозии [115]. Этого можно достигнуть не только более высоким содержанием феррита в основном металле, но прежде всего, легированием металла шва ниобием при отношении Nb С = 16 1. Титан, кремний и ванадий, которые ухудшают коррозионную стойкость в азотной кислоте, для этого, по-видимому, непригодны. Эта рекомендация, впрочем, не согласуется со сведениями о влиянии а-фазы, образующейся при распаде феррита, на стойкость стали в азотной кислоте. [c.146]

Стабилизация стали титаном может быть нарушена, если его содержание будет превышать определенный предел (рис. 19). При концентрации углерода до 0,06% увеличение содержания титана не оказывает отрицательного влияния на скорость коррозии. При увеличении углерода до 0,1% рост содержания титана резко увеличивает скО(рость коррозии. Аналогичное воздействие [c.36]

Более стойкими по сравнению с нержавеющими сталями являются титан и его сплавы. Технически чистый титан BTI-0 не подвергается заметной коррозии в техническом XXX вплоть до температуры ИО С при содержании НС1 до 2%, что объясняется, по-видимому, ингибирующим влиянием ТМА, так как в чистой соляной кислоте такой же концентрации при ЮО°С скорость коррозии титана превышает 7 мм/год [2]. [c.19]

В составе малоуглеродистой стали обычно присутствуют углерод, марганец, кремний, сера, фосфор, кислород, азот, водород, а также могут быть добавки легирующих элементов, используемых в качестве раскислителей хром, алюминий, бор, ванадий, титан, молибден. Содержание каждого из указанных элементов в малоуглеродистой стали составляет десятые либо сотые доли процента. Между тем, их влияние на склонностъ стали к хрупкости при понижении температуры может оказаться значительным, хотя удельный вес влияния каждого элемента определить весьма трудно. Поэтому исследователи рассматривают свойства чистых сплавов а-желе-за с регулируемыми добавками различных элементов [48], а промышленные стали оценивают с применением методов статистического анализа [49]. [c.39]

Контактирующие титановые и ниобиевые сплавы практически не оказывают каталитического влияния на процесс гидролиза технических смесей XXX.Количественные зависимости процесса образования НС1 от температуры и времени ввдержки в контакте с титаном, ниобием и их сплавами совпадают со стеклом.Установить каталитическое влияние нержавеющх сталей на рост содержания соляной 20 [c.20]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. И). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. 11). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

Отрицательное влияние углерода на склонность к я.к. бьшо установлено при исследовании, конструкционной стали Х13ЮС в области температур до 1000°С [ 54 — 56] и объяснено окислением железохромистых карбидов (Ре, Сг)7Сз. В работе бьшо предложено два пути для исключения я.к. Первый состоит в понижении содержания углерода до значений меньших или весьма близких к его предельной растворимости в хромистом феррите при комнатной температуре. Этот путь трудно осуществим при массовом производстве сплавов. Второй путь состоит в том, чтобы легировать сталь элементами, образующими термодинамически стабильные и труднорастворимые карбиды в количествах, исключающих выделения карбидов хрома с железом. В качестве таких элементов бьши использованы титан и ниобий. Можно рассчитать минимально необходи- [c.95]

Свариваемость легированных сталей зависит от содержания и концентрации легирующих компонентов. О влиянии кремния и марганца было сказано выше. Хром при содержании его в стали до 0,9% не оказывает влияния на качество сварки, при повышении его содержания хром образует оксиды хрома С2О3, которые резко повышают твердость стали. Никель не снижает качества сварных швов. Молибден при сварке ухудшает качество сварного шва, легко выгорает, способствует образованию трещин. Ванадий ухудшает свариваемость, так как способствует образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоны. Легко выгорает и окисляется. Вольфрам в процессе сварки может легко окисляться и выгорать. Титан и ниобий способствуют карбидообразованию и поэтому препятствуют образованию карбидов хрома. Ниобий способствует образованию горячих трещин. [c.393]

СВ оказывают заметное влияние на св-ва стали. Так, марганец и кремний (при некоторых содержаниях) упрочняют сталь и понижают ее пластичность. Сера и кислород способствуют красноломкости. Кроме того, сера снижает усталостную проч-ность и коррозионную стойкость. Фосфор охрупчивает сталь при низких т-рах. Сера и фосфор улучшают обрабатываемость стали резанием, вследствие чего их вводят в автоматные стали. Наличие в стали азота приводит к деформационному упрочнению холоднодеформированной стали в процессе последующей выдержки при т-рах от комнатной до 250—300° С и к синеломкости малоуглеродистой стали при т-ре 150—300° С. Водород способствует охрупчиванию стали и образованию флокенов. В зависимости от содержания серы и фосфора различают углеродистые стали обыкновенного качества (до 0,055% 8 в 0,045% Р), качественные (не более 0,035% каждого элемента) и высококачественные (не более 0,025% каждого элемента). Из углеродистых сталей обыкновенного качества изготовляют малонагруженные изделия, а также арматуру для железобетонных конструкций (см. Железобетон, Строительная сталь), из качественных (см. Качественная сталь) и высококачественных углеродистых сталей — высоконагруженные детали машин и различные инструменты. Физико-химические и мех. св-ва сталей улучшают легированием хромом, никелем, молибденом, ванадием, титаном, марганцем, кремнием, вольфрамом, кобальтом, бором и др. элементами. Легированные стали превосходят углеродистые комплексом мех. св-в (конструкционная и инструментальная стали) и специфическими св-вами, к-рых у углеродистых сталей нет или они недостаточно высоки (см. Быстрорежущая сталь, Износостойкая сталь, Жаропрочная сталь, Корроаионност,ойкая сталь. Магнитная сталь, Электротехническая сталь). Св-ва большинства углеродистых и легированных сталей улучшают термической обработкой, химико-термической обработкой и термомеханической обработкой. В чугунах, в отличие от сталей, кристаллизующихся, как правило, [c.445]

Приведенные результаты показывают, что при выборе углеродистой стали в качестве конструкционного материала для деталей, подвергающихся гидроэрозии, следует отдавать преимущество качественным доэвтоидным сталям с повышенным содержанием углерода (например, стали 35, 40 и 45). Эти стали после соответствующей термической обработки обладают высоким сопротивлением струеударному воздействию. Однако их низкая коррозионная стойкость не позволяет рекомендовать их для изготовления деталей, работающих в условиях постоянно действующей агрессивной среды. В этих условиях влияние электрохимической коррозии настолько велико, что применение таких сталей становится невыгодным. Хорошие результаты получают в случае, если поверхность деталей, изготовленных из углеродистых сталей, можно защитить от электрохимической коррозии нанесением диффузионных покрытий (например, хромом или титаном). [c.130]

В табл. 4.15 приводятся результаты испытаний петлеобразных образцов из различных материалов. Не разрушились до конца испытаний лишь сплавы с высоким содержанием никеля инколой, ХН78Т, монель-металл, а также титан. Образцы всех остальных исследованных материалов подверглись сероводородному растрескиванию за время в пределах длительности испытаний. Наименьшая стойкость отмечена у стали Х18Н10Т. Образцы, подвергавшиеся перед созданием напряжения пластической деформации растяжением на 30%, растрескивались значительно быстрее, чем без деформации. Ускоряющее влияние предварительной холодной деформации растяжением на сероводородное растрескивание доказывается результатами специальных опытов (табл. 4.16). Предварительная деформация примерно в 3 раза сокращает время до сероводородного растрескивания петлеобразных напряженных образцов Х18Н10Т. В менее жестких условиях испытаний, а именно при более высоких значениях pH (что соответствует насыщенной [c.97]

Содержание азота в железе оказывает отрицательное влияние. Растворенный азот образует Рб4Ы, выделение которого является причиной склонности к образованию трещин [118, 119, 122], так как он создает напряжения в области границ зерен. Нестареющая сталь, раскисленная алюминием (более 0,05%) или титаном. [c.43]

На склонность нержавеющих сталей типа 12Х18Н9 к межкристаллитной коррозии большое влияние оказывает содержание углерода. При отпуске стали при 570° С выпадение карбидов хрома не происходит только при содержании углерода менее 0,015%. При большем содержании углерода при отпуске может происходить выпадение карбидов хрома по границам зерен, в результате чего сталь приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. С повышением содержания углерода количество выпадающих по границам зерен карбидов хрома увеличивается и склонность ее к межкристаллитной коррозии повышается. Из теории обеднения следует, что легирование хромоникелевых аустенитных нержавеющих сталей элементами, связывающими углерод в устойчивые карбиды (титан, ниобий, тантал), резко понижает их склонность к межкристаллитной коррозии. [c.102]

ХЛор влaжн IЙ. При комнатной температуре углеродистые стали в хлоре корродируют при относительной влажности свыше 3%, а хромистые и хромоникелевые — свыше 1,5%- Никель и ло-верхности, защищенные химическим никелевым покрытием относительно стойки при влажности хлора до 30%. Титан и тантал во влажном хлоре устойчивы. При повышении температуры влажного хлора скорость коррозии быстро снижается по сравнению со скоростью коррозии при комнатной температуре, а при температуре выше точки росы влияние влаги незначительно. Это отмечается до содержания 150 г воды в 1 хлора. Учитывая, что влажный хлор разрушает большинство металлов. Целесообразно при низких давлениях применять неметаллическую арматуру из керамики (фарфора), стекла, фторопласта и других химически стойких материалов. [c.105]

Уже первые исследования влияния этого покрытия на высокопрочные стали марок ЗОХГСНА, ВЛ-1 и ВНС-5, проведенные в работе [23], дали обнадеживающие результаты. Образцы хромировались в электролитах с разным содержанием титана слоем сплава 0,1 мм при к = 60 А/дм и t = 55° . Образцы сталей имели твердость 46—47 HR . В результате испытаний установлено, что пластичность (сужение поперечного сечения в шейке разорванного образца) у сталей ЗОХГСНА и ВЛ-1 не изменилась после хромирования сплавом, в то же время, как при.покрытии хромом относительное сужение уменьшилось с 52,9 до 7,6 %. У более чувствительной к наводоро-живанию стали ВНС-5 изменение относительного сужения при покрытии сплавом составляло от 64,6 до 21,5 %, а при хромировании — от 53,4 до 13,9 %. Испытания на усталостную прочность и малоцикловую усталость также показали преимущества покрытия сплавом хрома с титаном по сравнению с покрытием хромом. [c.53]

В приведенных выше формулах для упрош ения пренебрегается влиянием азота [200]. Его содержание в хромоникелевых сталях редко превышает 0,05% и колеблется в пределах 0,02—0,03%. Но даже повышенное содержание азота (око.ло 0,2%) не влияет на сйлонность к межкристаллитной коррозии [97, 104]. Это нельзя распространить на стабилизированные стали. Неблагоприятное действие азота в сварных швах сталей, стабилизированных титаном, объясняется его отрицательным влиянием на способность титана или других карбидобразующих элементов образовывать карбиды, оказывающие стабилизирующее действие. Но при малых количествах азота наблюдалось положительное влияние, вызванное измельчением и соответствующей дезориентацией микроструктуры наплавленного металла при одновременном уменьшении содержания феррита [240]. [c.85]

Если принять во внимание, что молибден в твердом растворе по сравнению с хромом более существенно способствует пассивации, то величина коэффициента Ъ должна быть выше единицы. Об этом свидетельствует и тот факт, что для стабилизации стали 1Х18Н10М2Т достаточна присадка титана из расчета % Ti = 4 (%С) [244] Таким образом, молибден также способствует стабилизации, хотя и менее эффективно, чем титан, так как комплексные карбиды с молибденом растворяются в аустените уже при 1100° С. Однако в сталях типа 1Х18Н9Б, модифицированных молибденом, обнаружена большая растворимость карбидов ниобия. Коэффициент Ъ можно принять равным 1,7, исходя из того, что границы зерен обеднены хромом ниже границы пассивации. Эта величина получена путем сравнения влияний хрома и молибдена на критическую плотность тока пассивации для стали типа Х18Н12М2, с учетом эффективности молибдена, снижающейся при падении содержания хрома [155]. [c.86]

Итак, стабилизированные стали должны содержать достаточное по отношению к углероду количество карбидобразующего элемента (достаточная стабилизация), который должен связать углерод в специальные карбиды и этим сделать невозможным выпадение карбидов хрома. В этом случае стали ведут себя приблизительно так, как если бы они почти совсем не содержали углерода. Напомним (см. 4.1), что стабилизация стали 1Х18Н9 титаном и ниобием в соответствии с эмпирическими формулами, приведенными выше (табл. 18), в большинстве случаев полностью подавляет склонность к межкристаллитной коррозии того типа, который проявляется у нестабилизированных сталей после сварки (см., например, рис. 31). Изделия, изготовленные с применением сварки из правильно стабилизированных сталей [226, 244], оказываются и без последующего отжига стойкими к межкристаллитной коррозии в зонах, подвергшихся термическому влиянию. Однако, нри более длительных выдержках в условиях критических температур и стабилизированные таким образом стали становятся также в различной мере склонными к межкристаллитной коррозии в зависимости от степени стабилизации. Действительно, ранее было установлено, что растворяющий отжиг при температуре 1150° С уже может оказать влияние на стойкость стали с более низким содержанием титана и ниобия. При этой температуре еще не может произойти значительный рост зерна, поэтому увеличение количества карбидов хрома, выделяющихся но границам зерен в зоне термического влияния сварного соединения, нельзя в этом случае объяснить только уменьшением всей поверхности границ за счет роста зерна. Точно так же гипотеза о значительной поверхностной активности углерода по отношению к хромоникелевому аусте-ниту, основанная на современных представлениях о роли поверхностных слоев кристаллов твердого раствора при термообработке поликристаллических веществ и очень хорошо описывающая распределение углерода в аустените, не объясняет процесс освобождения связанного в специальном карбиде углерода во время растворяющего отжига при высоких температурах. Чтобы в поверхностных слоях аустенитных зерен могла повыситься концентрация углерода, прежде всего должна произойти диссоциация присутствующих в структуре карбидов титана, ниобия или тантала, а для этого углерод и карбидобразующий элемент должны перейти в твердый раствор. Реально ли это с термохимической точки зрения, можно вывести [c.128]

Характер изменений в зоне температурного влияния выражается весьма индивидуальными показателями для различных сплавов. В проведенных институтом исследованиях изменений металла у кромки реза стали Х18Н10Т толщиной 20 мм был проведен послойный локально-спектральный анализ (рис. 1). показавший, что у кромки реза изменяется химический состав металла на глубине в несколько десятых миллиметра. Характер изменений и их распространение в металле зависят от условий резки. Так, при резке кислородно-плазменной дутой, как и при кислородно-флюсовой резке, сохраняется общая тенденция к обеднению кромки хромом, титаном, марганцем, кремнием и обогащению ее никелем, что можно объяснить различной степенью их сродства к кислороду по сравнению с железом [7]. Резка в чистом азоте сопровождается менее четкими изменениями химического состава по содержанию хрома, кремния и никеля. Отсутствие закономерности в характере измене- [c.86]

Характер зависимостей глубина межкристаллитной коррозии — время провоцирующего нагрева, а также соответствующие кривые потенциал—время (рис. 6), построенные для коррозионно-стойких сталей с различным содержанием углерода и титана, указывают на решающую роль хрома как легирующего элемента в коррозионно-стойких аустенитных сталях, а также на-возможность резкой активации коррозионных процессов, вызванной влиянием следующих факторов снижением содержания хрома в твб рдом растворе, ростом концентрации углерода, появлением структурной неоднородности при термических воздействиях. При неблагоприятном сочетании этих факторов коррозионные процессы коррозионно-стойких сталей резко ускоряются, а раз-благораживание потенциала вследствие этого может достигать больших величин, приближающихся к 1,0 В. Сочетание указанных факторов проявляется и в сварных соединениях стали типа 18 Сг=10 N1, вследствие чего существенно снижается их коррозионная стойкость. Процесс распада твердого раствора (аустени-та), вызванный сенсибилизирующим воздействием на сталь опасных температур приводит к появлению и развитию не только межкристаллитной коррозии, но часто и к более сложным процессам. К ним относится ножевая коррозия — наиболее опасный вид коррозионного разрушения сварных соединений хромоникелевых сталей, легированных стабилизирующими элементами (титаном, ниобием). Ножевая коррозия локализуется в узкой околошовной зоне, непосредственно прилегающей к металлу шва и развивается с высокими скоростями, достигающими в окисли- [c.14]

На коррозионную стойкость сталей типа Х18Н10 положительное влияние оказывают добавки молибдена — обычно 2—4% (стали Х17Н13М2Т и Х17Н13МЗТ). Поскольку молибден способствует росту количества ферритной фазы, для получения аустенитной структуры необходимо повышение содержания никеля в стали. Добавление молибдена не только увеличивает общую коррозионную стойкость стали, но также снижает склонность к межкристаллитной коррозии. Для устранения склонности к межкристаллитной коррозии хромоникельмолибденовая сталь легируется либо титаном, либо ниобием. В табл. 8 приведен химический состав [c.44]

Хохманн [16] сообщил, что низкоуглеродистая сталь ( 0,002% С) с 25% Сг была устойчива к межкристаллитной коррозии. Введение в такой сплав 0,04% С снова делает его склонным к межкристаллитной коррозии, добавка 0,2% N2 не оказывает такого влияния. Легирование титаном в количестве восьмикратном или более от содержания углерода обеспечивает стойкость при испытаниях в растворе Си304, но не в кипящей 65%о-ной НМОз [14]. Легирование НЬ оказывает такое же действие, и только термическая обработка, описанная выше, сообщает сталям стойкость в НЫОз- [c.253]

При нормальной температуре прочность чистого титана соизмерима с прочностью стали 12Х18Н10Т, но прочность его сплавов значительно превышает последнюю - например, по пределу текучести - в 3...5 раз /Приложение П2/. И высокие прочностные характеристики титан и его сплавы сохраняют до 500 С и выше однако при температурах выше 500°С они легко окисляются и, кроме того, начинают активно поглощать водород, следствием чего является их охрупчивание /59/. Это вредное влияние водорода сказывается при содержании его уже в несколько сотых долей процента. Бороться с этим можно, применяя отжиг в высоком вакууме, температура которого для разных сплавов колеблется от 700 до 800°С, а продолжительность - от 2 до 12 часов. Такой отжиг позволяет снизить содержание водорода с 0,015% до -0,005%, что значительно повышает вязкость при сохранении предела прочности материала /56/. Наиболее же радикальной рекомендацией в этом отношении является вообще проведение термических операций (пайка, отжиг и т.п.) с этими материалами в среде, свободной от водорода. [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология