Основные уравнения и определения

Основные уравнения. Определение поверхности теплообмена 39 [c.39]

Основные уравнения. Определение поверхности теплооб.чена 41 [c.41]

Распространенный тип реакторов представляет собой сосуд, в который подаются реагенты и из которого удаляются продукты реакции, а содержимое сосуда перемешивается так, чтобы состав и температура реагирующей смеси были как можно более постоянными по всему его объему. Далее слово реактор будет употребляться без уточняющих определений применительно к тому типу реакторов, который разбирается в этой главе реакторы других типов будут именоваться полностью. Прежде всего мы выведем основные уравнения для простейше модели реактора и покажем, как с их помощью решаются задачи проектирования реактора. Некоторые экономические вопросы, связанные с проектированием, приведут нас к задачам оптимизации и управления реактором. Задачи управления потребуют исследования поведения процесса в нестационарном режиме. В конце главы будут рассмотрены недостатки простой модели идеального смешения в реакторе и вопросы расчета двухфазных процессов. [c.149]

Теперь обратимся к выводу основного уравнения схем совмещения прорезей ротора и статора и предварим это некоторыми определениями. [c.70]

В книге изложены принципы гигиенического нормирования химических веществ в воздушной среде рабочей зоны, атмосферном воздухе, воде водоемов, почве и продуктах питания. Имеется раздел, характеризующий основные методы определения химических веществ, используемые для текущего контроля. Даны основные расчетные формулы, используемые для получения значений временных допустимых концентраций. Однако для обоснования ВДК (ОБУВ) недостаточно просто решить математическое уравнение — выбор формул, учет преобладания токсического или рефлекторного действия, возможности возникновения отдаленных последствий— все эти вопросы неизбежно встают перед исследователями при обосновании не только ПДК, но и ВДК (ОБУВ). Естественно, что обоснование регламентируемых показателей возможно лишь при совместной работе гигиенистов, токсикологов и химиков. [c.6]

Для определения гидростатического давления в любой точке внутри жидкости служит основное уравнение гидростатики [c.8]

Расчет теплообменного аппарата включает определение необходимой поверхности теплопередачи, выбор типа аппарата и нормализованного варианта конструкции, удовлетворяющих заданным технологическим условиям оптимальным образом. Необходимую поверхность теплопередачи определяют из основного уравнения теплопередачи [c.20]

Уравнение (1.51) формально похоже на основное уравнение для расчета летучести индивидуального газа (1.48), но требует для расчета определения парциального мольного объема компонента и,, а не мольного объема чистого компонента V. [c.42]

После выбора средств фильтрования и определения постоянных в уравнениях, описывающих этот процесс, можно, используя указанные уравнения, рассчитать фильтры. Необходимо отметить, что основные уравнения фильтрования, относящиеся к движению жидкости сквозь пористую среду, являются гидродинамическими аналогами уравнений теплопроводности и электропроводности. При этом, как показывает опыт, точность таких уравнений фильтрования не уступает точности уравнений, описывающих процессы переноса тепла или электричества. [c.21]

Для данной суспензии при определенной температуре и постоянной разности давлений величина К является постоянной. После дифференцирования уравнения (IV,9) по q, замены первой производной отнощением конечных разностей и несложных преобразований получается следующее основное уравнение [c.130]

С применением основного уравнения фильтрования разработан [157] графоаналитический способ перехода от опытов, проведенных на оборудовании относительно небольшого размера, к процессам производственного масштаба при изменении разности давлений, концентрации суспензии и вязкости ее жидкой фазы. При использовании этого метода отпадает необходимость в определении постоянных фильтрования метод позволяет оценивать точность выполненных измерений. [c.153]

При использовании 2-метода (см., например, [2]) возникают трудности при определении погрешностей для функций АЯ и Д5г, если неизвестны температуры, при которых дисперсии этих функций минимальны. Если переписать основное уравнение S-метода в виде [c.93]

Приведенные выше уравнения, очевидно, представляют собой наиболее простые соотношения для расчета. Однако могут возникнуть существенные ошибки при использовании понятия средней разности температур ДГ в условиях, когда не выполняются допущения. Определенные классы задач по расчету некоторых теплообменников (таких, как вертикальные термосифонные испарители и многокомпонентные или парциальные конденсаторы) не укладываются в рамки упрощающих предположений даже приближенно, и для них необходимо интегрировать основное уравнение численно. Дополнительное обсуждение методов, основанных на применении величин и и ДГ, приведено в 2.1.2, 2.1.3, т. I. [c.5]

Для определения температурной депрессии неконцентрированных растворов недиссоциирующих веществ может быть использовано основное уравнение эбулиоскопии [c.182]

Наиболее трудоемкой частью расчета является определение величины теплообменной поверхности. Ее определяют методом последовательных приближений при этом для выбранной конструкции аппарата величину теплообменной поверхности находят из основного уравнения теплопередачи (6.2) [c.243]

Теория Равновесие химико-технологических процессов. Основные уравнения скорости реакций. Определение оптимальных температур. [c.319]

Для контактных сушилок необходимо определить также поверхность нагрева, являющуюся исходной величиной для определения размеров сушилки. Для этой цели служит основное уравнение теплопередачи [c.357]

В последние годы в СССР и за рубежом проводятся работы по определению поверхности контакта фаз на тарелках для расчет а тарельчатых колонн по основному уравнению массопередачи с использованием коэффициентов массопередачи, отнесенных не к площади тарелки, а к действительной межфазной поверхности. (Прим. ред.) [c.329]

Следовательно, при определении теоретических характеристик машины без входного направляющего устройства (или входного патрубка специальной формы, обеспечивающей закручивание потока перед рабочим колесом) основные уравнения представляются в виде [c.33]

Определение высоты насадки. Высоту насадки определяем, исходя из основного уравнения массопередачи (640). Рассчитываем среднюю движущую силу процесса. [c.352]

Электронное облако в атоме может иметь ряд различных вполне определенных конфигураций, описываемых различными функциями р. Возможные конфигурации электронного облака электрона в атоме в принципе могут быть рассчитаны при помощи уравнения Шредингера — основного уравнения квантовой механики. Решение этого уравнения дает набор так называемых волновых функций Ь ди дг, д , связанных с функцией р соотношением [c.8]

Некоторые практические приложения основного уравнения гидростатики 33 Члены основного уравнения гидростатики имеют определенный энер- [c.33]

Определение поверхности теплообмена Р аппарата обеспечивающей передачу требуемого количества тепла в заданное время. Величина поверхности теплообмена определяется скоростью теплопередачи, зависящей от механизма передачи тепла — теплопроводностью, конвекцией, излучением и их сочетанием друг с другом. Поверхность теплообмена находят из основного уравнения теплопередачи, [c.261]

Между тем в неводных системах это уравнение не всегда отражает действительное положение. Но даже если это. так, то и тогда зета-потенциал часто не может быть определен экспериментальным путем вследствие условностей основного уравнения Гельмгольца-Смолуховского, а именно [c.100]

По найденным значениям Т, Я и р однозначно определяются все остальные параметры осредненного потока скорость плотность р и т. д. Отметим, что средние значения параметров, удовлетворяюш ие поставленным в задаче условиям, получаются вполне определенными независимо от способа и порядка решения основных уравнений, хотя при этом могут быть получены различные но внешнему виду выражения. [c.270]

В чем сущность определения галогенидов по методу а) Мора б) Фаянса в) Фольгарда Назвать рабочие растворы, индикаторы. Записать основные уравнения реакций. [c.84]

В чем сущность метода комплексонометрии Назвать рабочие растворы, индикаторы. Записать основное уравнение реакции определения Mg +. [c.86]

Для вывода основного уравнения определения молекулярной массы но методу ИТЭК применяются законы физической химии. [c.129]

Толщина слоя осадка на фильтрующей перегородке /г, - х У/Р. Постоянные процесса фильтрования Го и входящие в основное уравнение фильтрования, определяют опытным путем в условиях, максимально приближенных к промышленным, на моделирующих установках. Методики их определения приведены в РТМ Технологические расчеты , разработанных НИИхиммашем и УкрНИИхимма-шем для фильтров практически всех групп там же рассмотрены более сложные случаи процесса фильтрования, например, при сжимаемых осадках. [c.287]

При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

Кратко были рассмотрены основные методы определения параметров функциональных операторов ФХС, описываемых линей-ныАш дифференциальными уравнениями. Эти методы можно назвать классическими или традиционными, так как они исторически раньше получили распространение и были практически использованы в связи с интенсивным развитием теории линейных систем автоматического управления. [c.343]

Основная задача изотермической динамики адсорбции в неподвижном слое адсорбента была сформулирована академиком М. М. Дубининым [6] и заключается в предвычисленин основных функций процесса динамики адсорбции (L, t) и a(L, t) на основе знания уравнения изотермы адсорбции и основных коэффициентов уравнения кинетики. Задача определения параметров изотермы ТОЗМ и эффективных коэффициентов внутренней диффузии на основе минимального экспериментального материала решена нами в предыдущих разделах. Здесь рассмотрим математическую модель однокомпонентной изотермической динамики адсорбции в неподвижном слое зерен адсорбента для реальных сорбционных процессов. Вообще, как и при моделировании любых физических процессов, в динамике адсорбции принято использовать модели различной сложности в зависимости от поставленной цели. Цель нашей работы — получение аналитических решений системы уравнений, описывающих реальный динамический процесс в системе адсорбируемое вещество — адсорбент как в линейной, так и нелинейной области изотермы с учетом различных размывающих эффектов. Аналитические решения позволят сравнительно легко проанализировать зависимость процесса от основных физико-химических параметров, определяющих равновесные и кинетические свойства системы, а также переходные функции процесса. Математическая модель однокомпонентной динамики адсорбции в неподвижном слое зерен адсорбента включает следующие основные уравнения. [c.58]

Для описания адсорбционного равновесия в настоящее время широко используются уравнения, базирующиеся на различных представлениях о механизме адсорбции, связывающие адсорбционную способность с пористой структурой адсорбента и физико-химические свойства адсорбтива. Эти уравнения имеют различную математическую форму. Наибольшее распространение при расчете адсорбционного равновесия в настоящее время получили уравнения Фрейндлиха, Лангмюра, Дубинина — Радушкевича. Дубинина — Астахова и уравнение Кисарова [3]. Рассчитанные по ним величины адсорбции удовлетворительно согласуются с опытными данными лишь в определенной области заполнения адсорбционного пространства. Поэтому прежде чем использовать уравнение изотермы адсорбции для исследования процесса методами математического модели]зования, необходимо осуществить проверку на достоверность выбранного уравнения экспериментальным данным си-. стемы адсорбент —адсорбтив в исследуемой области. В автоматизированной системе обработки экспериментальных данных по адсорбционному равновесию в качестве основных уравнений изотерм адсорбции приняты указанные выше уравнения, точность которых во всем диапазоне равновесных концентраций и температур оценивалась на основании критерия Фишера. Различные способы экспериментального получения данных по адсорбционному равновесию, а также расчет адсорбционных процессов предполагают необходимость получения изобар и нзостер. В данной автоматизированной системе указанные характеристики получаются расчетом на основе заданного уравнения состояния адсорбируемой фазы. Если для взятой пары адсорбент — адсорбат изотерма отсутствует, однако имеется изотерма на стандартном веществе (бензол), автоматизированная система располагает возможностью расчета искомой изотермы на основе коэффициента аффинности [6], его расчета с использованием парахора или точного расчета на основе уравнения состояния. [c.228]

Из этого основного уравнения волновой механики де Бройля следует, что двил сению частиц массой т со скоростью V соответствует движение волны длиной К. Таким образом, любой частице соответствует волна определенной длины, в том числе и потокам электронов соответствует волновой процесс, что было подтверждено экснерименгальпо потоки электронов, проходя через кристаллическую решетку, подвергаются дифракции. [c.26]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-пии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энерпш для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сеченпи камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потерп полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положенпе возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком унлотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]