Принципиальные схемы ректификации смесей

Принципиальная схема процесса азеотропной ректификации с регенерацией разделяющего агента путем экстракции показала на рис. 99 (стр. 275). Исходная смесь подается в колонну У из куба которой отбирается высококипящий компонент, подвергаемый очистке от разделяющего агента в колонне 2. Дистиллат колонны 1 для регенерации разделяющего агента направляется в экстракционную колонну 3, из которой отбираются низкокипящий компонент, подвергаемый очистке в ректификационной колонне 4, и смесь применяемого для экстракции растворителя с разделяющим агентом, регенерируемым из этой смеси в ректификационной колонне 5. Из колонны 5 разделяющий агент возвращается в колонну 1, а растворитель, отбираемый из куба, возвращается в экстракционную колонну. По описанной схеме производится разделение смесей близкокипящих ароматических и парафиновых углеводородов с неиспользованием метанола л качестве разделяющего агента. [c.208]

Принципиальная схема РРБ установки 43-102 показана на рис. 1-1. Предварительно подогретое в трубчатой нагревательной печи сырье поступает в реактор (2), где происходит реакция крекинга в слое движущегося шарикового катализатора газообразная смесь продуктов реакции отводится на ректификацию. Закоксованный катализатор проходит через отпарную секцию (5) и до-зер 4) и транспортируется через подъемник (5) и сепаратор (б) в бункер (7), откуда поступает в верхнюю часть регенератора (5). Регенерированный катализатор через дозер (4), подъемник (5) и сепаратор (6) транспортируется воздухом в бункер (/), откуда по напорному трубопроводу снова попадает в реактор. [c.11]

Принципиальная схема процесса непрерывной ректификации бинарных смесей показана на рис. 12.23. Исходная смесь / подогревается в подогревателе 2 (предпочтительно до температуры кипения или близкой к ней) и через гребенку 3 (обеспечивающую возможность варьирования места подачи) подается в ректификационную колонну 1, внутри которой размещены контактные устройства (тарелки, насадка). Источником парового потока является кипятильник 4, источником жидкого потока — конденсатор 5. В схеме предусмотрены холодильники 6 и 7 продуктов, отбираемых сверху (поток IJ) и снизу (поток ПГ), а также емкости исходной смеси и продуктов 8—10. Перекачивающие насосы на рисунке не показаны. [c.1013]

Принципиальная схема экстрактивной ректификации приведена на рис. 12.23. В ректификационную колонну 1 вводят исходную смесь / и экстрагирующий компонент П. В результате ректификации в дистилляте оказывается трудно растворимый компонент, а в остатке смесь хорошо растворимого и экстрагирующего компонентов. Эта смесь поступает в колонну 2 н в ходе последующей ректификации делится на хорошо ра- [c.284]

Принципиальная схема установки для проведения азеотропной ректификации представлена на рис. 6.21. Исходная смесь компонентов А к В азеотропного состава х подается на соответствующую промежуточную тарелку. Разделяющий компонент С вводится в верхнюю часть колонны. Менее летучий (высококипящий) компонент В отбирается из куба-испарителя в качестве кубовой жидкости, а пары летучего (А) вместе с разделяющим веществом С конденсируются в дефлегматоре и затем разделяются в гравитационном отстойнике. Из отстойника компонент А отводится в качестве продукта перегонки, а разделяющий компонент С поступает в верхнюю часть колонны. [c.435]

Принципиальная схема получения 1,2,4-трихлорбензола приведена на рис. 26 [146, с. 403]. Смесь гексахлорана и трихлорбензола (1 1) подогревают и направляют на удаление метанола в колонну, где при 60—80 "С отгоняют пары метанола в воды, которые затем нейтрализуют и отводят с установки (на схеме не показана). Суспензия нетоксичных гекса-хлоранов в трихлорбензоле-сырце поступает в реактор 1, снаб-л енный выносным подогревателем, где в качестве теплоносителя используют дитолилэтан. Процесс, протекающий при 240— 260 °С, ускоряют небольшими добавками хлора (мольное соотношение гексахлоран хлор=20 1), что допускает к тому же некоторое повышение температуры. В ректификационной колонне 2, орошаемой трихлорбензолом-сырцом, гексахлоран отделяют от трихлорбензола. В конденсаторе смешения 3 орошаемый охлажденный до 30 °С трихлорбензол отделяют от НС1. Этому способствует подача осушенного воздуха в нижнюю часть коН денсатора смешения. Выходящий из конденсатора 3 НС1 (1,36 т/т 1,2,4-трихлорбензола) направляют на абсорбцию для получения 30%-й НС1 (кислоты). Трихлорбензол-сырец далее разделяется в секции ректификации. В колонне 4 отделяют высококипящие остатки (тетра-, пента- и гексахлорбензолы), направляемые на сжигание в колонне 5 — моно- и дихлорбензолы, а в колонне 6 — товарный 1,2,4-трихлорбензол. В нижней части из паровой фазы отбирается смесь 1,2,4- и 1,2,3-трихлорбензолов (60—80% первого) в количестве 1,25 т на 1 т целевого продукта. Из куба колонны б выводят высококипящие компоненты и смолы, которые возвращают в колонну 4. Смесь трихлор- [c.139]

Исходным продуктом для получения первичного криптонового концентрата служит газообразный или жидкий кислород, отводимый из конденсатора основного воздухоразделительного аппарата и содержащий около 5,0-10 Кг (5,0 см м кислорода). Чтобы выделить криптон, газообразную кислород-но-криптоновую смесь подвергают ректификации в колонне сырого криптона, принципиальная схема которой показана на рис. 222. Чтобы обеспечить эту колонну флегмой, жидкость испарителя из основного воздухоразделительного аппарата (после охладителя и адсорберов ацетилена) подают в конденсатор. Газообразный кислород поступает в среднюю часть криптоновой колонны и, поднимаясь по тарелкам, промывается жидкостью, стекающей из трубок конденсатора. [c.341]

Принципиальная схема разделения фракции пиролиза бензина экстрактивной дистилляцией изображена на рис. 17. Фракцию С4 подают в среднюю часть колонны 1, на верх которой вводят ацетонитрил. Раствор из куба поступает в отгонную колонну 2, где отгоняется бутадиен-1,3 и регенерируется экстрагент, возвращаемый в колонну 1. Не поглощенная в ней смесь бутиленов и бутанов направляется в узел 3 для хемосорбции изобутилена, после чего остаток поступает на экстрактивную дистилляцию в колонну 4. С верха ее удаляются бутаны, которые можно подвергнуть дополнительной ректификации для получения индивидуальных н- и изобутана. н-Бутилены в колонне 5 отгоняются от экстрагента, который вновь возвращают в колонну 4. [c.66]

На рис. 37 показана принципиальная схема синтеза метилфенилдихлорсилана непрерывным способом. Метилдихлорсилан из мерника 1 подают в смеситель 5 для приготовления катализатора туда же загружают борную кислоту и нагревают аппарат, подавая горячую воду в рубашку. Пары метилдихлорсилана конденсируются в холодильнике 2 и возвращаются в смеситель 5.,В смеситель 6 подают готовый жидкий катализатор из аппарата 5 и загружают бензол и метилдихлорсилан из мерников 3 м 4. Смесь поступает в сборник 7, откуда насосом 8 высокого давления непрерывно вводится в секционный реактор 9, обогреваемый теплоносителем, подаваемым в рубашку реактора. Продукты реакции проходят холодильник 10 и попадают в охлаждаемый сборник-разделитель 11. Образующиеся газы удаляют через обратный холодильник 12, а жидкую смесь продуктов синтеза направляют Б хранилище/5, откуда подают на ректификацию. [c.66]

На рис. 31 представлена принципиальная схема непрерывно действующей ректификационной установки. Смесь, подлежащая ректификации, подается на питательную тарелку, расположенную в середине колонны. Часть колонны, находящаяся выше тарелки питания, называется укрепляющей, а нижняя часть — исчерпывающей. Жидкость стекая вниз по тарелкам, нагревается и из нее полностью испаряется (исчерпывается) легкокипящий компонент. В низу колонны жидкость нагревается паровым подогревателем [c.114]

Принципиальная схема установки низкотемпературной ректификации газо-жидкостной смеси (вторая разновидность процесса) приведена на рис. 31. Жирный газ охлаждается в теплообменнике 3, и смесь газа и жидкости поступает в ректификационно-отпарную колонну 1, в которой в результате подачи холодного орошения прО исходит основная конденсация углеводородов. [c.125]

В ректификационных колоннах исходная смесь, подаваемая в среднюю часть колонны, в результате массообмена между противоточно движущимися паровой и жидкой фазами разделяется на два продукта дистиллят, обогащенный более летучим компонентом, и кубовый остаток с преобладающим содержанием менее летучего компонента. Принципиальные схемы осуществления этого процесса в насадочных (аппарат с непрерывным контактом фаз) и тарельчатых (ступенчатый контакт фаз) колоннах показана на рис. 3.6. При рассмотрении непрерывной ректификации будем пренебрегать разделяющим действием кипятильника и дефлегматора, т. е. кипятильник и дефлегматор будем считать аппаратами соответственно полного испарения и полной конденсации. Составы фаз будем характеризовать содержанием более летучего из компонентов в мольных долях. Обозначения расходов, составов и удельных энтальпий показаны на рис. 3.6. В аппаратах со ступенчатым контактом фаз уп и / характеризуют соответственно мольный расход, состав и энтальпию пара, уходящего с п-й ступени, а Хп и г — мольный расход, состав и энтальпию жидкости, стекающей с п-й ступени / — номер ступени, на которую подается исходная смесь. [c.109]

Схема потоков в простой колонне, разделяющей многокомпонентную смесь, принципиально не отличается от потоков в колонне для разделения бинарной смеси (рис. 1У-5). Однако в отличие от бинарной системы в многокомпонентной смеси содержится компонент, имеющий самую низкую температуру кипения (самую высокую относительную летучесть), т.е. НКК, компонент с наибольшей температурой кипения (наименьшей относительной летучестью), т.е. ВКК, а также компоненты, которые по температурам кипения (относительным летучестям) располагаются между НКК и ВКК. Это вносит целый ряд особенностей в расчет и поведение компонентов при ректификации. [c.165]

Принципиальная технологическая схема процесса представлена на рис. 26. Алкилирование свежего и рециркулирующего бензола, поступающего из колонны 3, этиленом происходит в реакторе 1 в жидкой фазе со стационарным слоем цеолитного катализатора. Реакционная смесь разделяется ректификацией в колоннах 3-5 на непрореагировавший бензол, товарный этилбензол, [c.327]

Принципиальная технологическая схема получения четыреххлористого углерода хлоролизом хлорорганических отходов представлена рис. В [71, с. 137 146, с. 41]. Перед входом в реактор хлоролиза 5 хлорсодержащие соединения делят предварительно на легкие и тяжелые фракции в колонне ректификации I. Легкие фракции сушат (5) над алюмогелем или силикагелем, а тяжелые отделяют от сажи и смол в пленочном испарителе 2. После осветления указанные фракции объединяют, подогревают 4) и подают в смеситель 10, где смешивают с высушенным в аппарате 9 хлором. Хлоролиз при 550—600 °С и 18—20 МПа приводит к образованию, в основном, ССЦ. С верха колонны 7 отводят НС1, из средней части колонны 7 отводят смесь ССЦ и НС1 и направляют на рециркуляцию, как и кубовый остаток колонны 8. [c.73]

Принципиальная технологическая схема выделения стирола с использованием минимального числа колонн приведена на рис. 2.19. Жидкие углеводороды с установки дегидрирования поступают в колонну 1 для удаления бензол-толуольной фракции. Остаток колонны 1 направляется на ректификацию в колонну 2, где в качестве ректификата отбирается непрореагировавший этилбензол. Остаток колонны 2, представляющий собой смесь стирола и высококипящих примесей, поступает в колонну 3 для отделения смолы, содержащей некоторое количество стирола. Сверху из колонны 3 отбирается стирол чистотой 99,6%, снизу — смола. Смола направляется в емкость 5 и периодически пропускается через колонну 4 для отгонки остаточного стирола. Эта схема применяется в случае дегидрирования этилбензола, выделенного из бензина риформинга. [c.136]

В соответствии с изложенным выше процессы азеотропной и экстрактивной ректификации различаются по технологическому оформлению. Принципиальные схемы установок для проведения этих процессов изображены на рис. 4. Установка для проведения процесса экстрактивной ректификации состоит из экс-трактивно-ректификационной колонны 1, в разные точки по высоте которой подаются исходная смесь, разделяющий агент н флегма. Часть конденсата, образующегося в дефлегматоре, отбирается в качестве дистиллата, являющегося одним из продуктов разделения. В виде кубовой жидкости отбирается смесь [c.35]

Вторая стадия процесса заключается в выделении и очистке бутадиена, а также регенерации непревращенных н-бутиленон с целью возвращения их в стадию дегидрирования. Принципиальная схема второй стадии процесса изображена на рис. 101. Получающаяся при дегидрировании н-бутиленов смесь углеводородов компримируется и из нее удаляются водород и низкокипящие примеси аналогично тому, как это делается в первой стадии процесса. Затем в колонне / с 40 тарелками производится отгонка углеводородов Сз от С4. При этом углеводороды С4 освобождаются также от основной доли метилацетилена. Хотя температура кипения последнего значительно выше, чем пропана, эти два вещества образуют положительный азеотроп, содержащий при давлении 22,6 ата 16 мол.% метилацетилена. Это благоприятствует отгонке последнего. Кубовая жидкость колонны 1 отбирается в промежуточную емкость, из которой поступает в колонну 2, представляющую собой комбинацию двух последовательно соединенных колонн, имеющих по 50 тарелок каждая. В колонне 2 в качестве дистиллата отбирается бутадиен, бутилен-1, часть бутилена-2 н н-бутана, а также более летучие углеводороды, а в качестве кубовой жидкости — бутилены-2, часть н-бутана, ацетилены и высококипящие примеси. Назначение этой операции заключается в предварительном концентрировании бутадиена с целью уменьшения количества смеси, подаваемой в колонну для экстрактивной ректификации, проводимой с водным фурфуролом как разделяющим агентом. [c.292]

Изучена и отработана на опытной установке схема экстракция — ректификация [25, 26]. Для экстракции используется сольвент, высокая температура кипения которого ( 150°С) позволяет вести процесс при температуре, превышающей температуру плавления фенантрена (температура процесса 110°С). Оптимальное соотношение сырье растворитель равно 0,75 1, продолжительность экстрагирования 5—10 мни. Получаемая в результате смесь антрацена и карбазола содержит 50% антрацена при степени извлечения последнего 97%. На ректификацию подается смесь сольвента и антрацен-фенантреновой фракции. В паровой фазе отводится смесь сольвснта и антрацена, которая и подвергается перекристаллизацип. Ректификация проводится на колонне эффективностью 25 т. т. ири флегмовом числе 9. На рис. 78 представлена принципиальная схема процесса. После сушки от растворителя получают 95—96%-ный антрацен с извлечением до [c.308]

На НПЗ для разделения нефтезаводских газов применяются преимущественно 2 типа газофракционирующих установок, в каждый из которых входят блоки компрессии и конденсации ректификационный - сокращенно ГФУ, и абсорбционно-ректификационный -АГФУ. На рис.5.23 и 5.24 приведены принципиальные схемы ГФУ для разделения предельных газов и АГФУ для фракционирования жирного газа и стабилизации бензина каталитического крекинга (на схемах не показаны блоки сероочистки, осушки, компрессии и конденсации). В блоке ректификации ГФУ (см. рис.5.23) из углеводородного газового сырья сначала в деэтанизаторе 1 извлекают сухой газ, состоящий из метана и этана. На верху колонны 1 поддерживают низкую температуру подачей орошения, охлаждаемого в аммиачном конденсаторе-холодильнике. Кубовый остаток деэтанизато-ра поступает в пропановую колонну 2, где разделяется на пропановую фракцию, выводимую с верха этой колонны, и смесь углеводо- [c.245]

На НПЗ для разделения нефтезаводских газов применяются преимущественно два типа газофракционирующих установок, в каждый из которых входят блоки компрессии и конденсации ректификационный — сокращенно ГФУ абсорбционно-ректификационный — АГФУ. На рис. 4.23 и 4.24 приведены принципиальные схемы ГФУ для разделения предельных газов и АГФУ для фракционирования жирного газа и стабилизации бензина каталитического крекинга (на схемах не показаны блоки сероочистки, осушки, компрессии и конденсации). В блоке ректификации ГФУ (см. рис. 4.23) из углеводородного газового сырья сначала в деэтанизаторе I извлекают сухой газ, состоящий из метана и этана. На верху колонны 1 поддерживают низкую температуру подачей орошения, охлаждаемого в аммиачном конденсаторе-холодильнике. Кубовый остаток деэтанизатора поступает в пропановую колонну 2, где разделяется на пропановую фракцию, выводимую с верха этой колонны, и смесь углеводородов С4 и выше, направляемую в бутановую колонну 3. Ректификатом этой колонны является смесь бутанов, которая в изобутановой колонне 4 разделяется на изобутановую и бутановую фракции. Кубовый продукт колонны 3 подают далее в пентановую колонну 5, где в виде верхнего ректификата выводят смесь пентанов, которую в изопентановой колонне 5 разделяют на н-пентан и изопен- [c.150]

Принципиальная схема процесса окисления бутиленов следующая. Смесь углеводородов и воздуха поступает в реактор с псевдо-ожиженным слоем катализатора. Газообразные продукты. проходят абсорбцию вп лой и закалк . Водный раствор малеинового ангидрида направляют на дегидратацию и очистку, а малеиновый ангидрид-сырец подвергают ректификации. [c.299]

Для ректификации при бесконечной разделительной способности (/ —>оо, N—>-оо) место ввода питания не влияет на процесс) имеется одна степень свободы р =0 и многообразие возможных составов продуктов одномерно, т. е. представляет собой линию Б (п—1)-мерном концентрационном симплексе. Располо-л<ение линий такого типа в концентрационных симплексах сложной структуры имеет принципиальное значение для определения предельной разделительной возможности ректификационных колонн, разделяющих данную конкретную многокомпонентную смесь, и построения технологических схем ректификации смесей такого типа. Особый интерес представляют случаи, когда вектор-функция составов продуктов разделения неодно-зкз. 1но 32ВИСИТ от пзрзмвтров процбссй в дэнкой ГЛЭ.В6 будут подробно рассмотрены как те, так и другие случаи. [c.86]

Рис. 11.14. Принципиальная схема четкой ректификации смеси к-пентана, изогексана, м-гек-сана, изогептана и н-гептана /—5—ректификационные колонны, /—исходная смесь Я—к-пентан, нзо-гексан и к-гексан Я/—изогептан, к-гептаи и высшие /V—к-пентан V— изогексан V/— -гексан V//—изогептан и/Я—и-гептан /X—высшие углеводороды.

На рис. 55 приведена принципиальная схема разделения технического ксилола путем кристаллизации и ректификации. На первой стадии технический коилол (емесь изомеров) подвергается ректификации яа мощном ректификационном агрегате, в. результате чего отбирается головная фракция, представляющая, собой Смесь этилбензола с некоторым количеством дикоилола. Основная масса диксилола отделяется боковым отборам и идет на дальнейшую переработку. Кубовый остаток представляет [c.243]

Можно представить себе две принципиально возможные схемы разделения абсорбированного газа на компоненты. По схеме о (рис. 101) в десорбере 2 выделяется весь поглощенный газ, и смесь поступает на ректификацию вначале в этановую колонну 3, а затем проиан-бутановую колонну 4. По схеме б происходит последователь- [c.309]

Четкая ректификация фенолов из-за сравнительно высоких температур их кипения и малой термической стабильности осуществляется под вакуумом при остаточном давлении 8—13 кПа. Принципиальная технологическая схема фракционирования фенолов сводится к следующему. На первой стадии смесь фенолов поступает в аппарат однократного испарения, где смесь фенолов освобождается от смолистых веществ — первичных кубовых остатков. На колонне обезвоживания фенолы отд еляют от воды, а далее смесь фенолов поступает в ряд последовательно расположенных ректификационных колонн, на которых отбирают коксохимический фенол (чистотой до 99,5%), коксохимический о-крезол (99,5%), дикрезол, ксиленольную фракцию. Кубовый остаток последней колонны используется для приготовления дезинфекционных средств. На отдельных установках возможно получение узкой [c.353]

При жидкофазном (кат.-А1С1з) или парофазном (Н3РО4 на кизельгуре) алкилированни пропиленом образуется смесь углеводородов, содержащая в осн. изопропилбензол, а также этилбензол, пропилбензол, толуол, ксилолы и др. Условия проведения жидкофазного и парофазного процессов соотв т-ра 70-90 и 150-250 °С, давл 0,1-0,5 и 1,5-2,5 МПа, молярное соотношение бензол пропилен-2,5 1 и 4 1, объемная скорость подачи сырья до 1,5 и 0,5-2,0ч . В обоих случаях расход на 1т А. бензола 670-700 кг, пропилена 380- 390 кг, катализатора 6-20 кг. Принципиальная технол. схема получения А. осушка бензола и олефинов и их смешение алкилирование в реакторе отделение продуктов р-ции от катализатора в отстойнике водная или щелочная промывка углеводородной смеси с послед, ректификацией на А, бензол, не вступивший в р-цию, и олефиновую фракцию. [c.91]

Низкотемпературная ректификация. Принципиальное отличие этой схемы от низкотемпературной конденсации состоит в том, что сырье, поступающее на установку после охлаждения, без предварит, сепарации подается в ректификац, колонну, где разделяется на сухой газ И смесь углеводородов j и выше (степень извлечения 90%), [c.479]

Ниже приводится описание принципиальной технологической схемы процесса. Газ при 25 кгс/см и 80 °С подают в нижнюю часть колонны (абсорбера), орошаемой 96—98%-ной серной кислотой. Абсорбер представляет собой освинцованную и футерованную изнутри колонну в ней имеется 15—20 ферросилидовых тарелок с колпачками для барботирования газа и с трубами для перелива жидкости. Температура абсорбции поддерживается л 70°С за счет снятия реакционного тепла трубчатыми холодильниками, имеющимися на каждой тарелке. По трубкам холодильников пропускают холодную воду. Отходящие из абсорбера газы, содержащие примерно 90% этана и 4—6% этилена, дросселируют до 10 кгс/см , отмывают водой от унесенной кислоты, нейтрализуют 5—10%-ным раствором щело.чи, вновь промывают и направляют на пиролиз этана в этилен. Из нижней части абсорбера выводится смесь моно- и диэтил-сульфата с непрореагировавшей серной кислотой. Смесь охлаждают до 50 °С и после дросселирования до 5— 6 кгс/см направляю в специальный аппарат (гидроли-зер) для гидролиза водой, отделенной при ректификации этилового спирта. [c.11]