К определению начальной вязкости

К определению начальной вязкости. При рассмотрении аномалии вязкости во всех теориях принимается существование предельного значения вязкости, когда скорости и напряжения сдвига стремятся к нулю. При реальных измерениях вязкости это должно отвечать некоторой области достаточно малых т и y i при которых вязкость постоянна п равна ее предельному значению — начальной вязкости. Нет никакого противоречия в том, что, с одной стороны, начальная вязкость соответствует ограниченному значению предела функции, с другой, опытным путем регистрируется конечный интервал режимов деформирования полимерных систем, в котором вязкость практически постоянна. Это полезно пояснить следующим простым примером. [c.178]

Из уравнения (31) следует, что для определения начальной вязкости необходимо измерить относительную деформацию течения е ч. после того, как образец полностью отрелаксировал, [c.211]

Состояние сплошной движущейся среды описывается системой дифференциальных уравнений (включающей уравнения неразрывности, движения, энергии и диффузии) при определенных начальных и граничных условиях. Для каналов мембранных элементов граничные условия, помимо геометрических факторов, характеризуют входные профили скорости, концентрации и температуры, а также условия массопереноса через мембрану и пористую подложку. Кроме перечисленных соотношений, используют термическое уравнение состояния газовой смеси, а также дополнительные соотношения, позволяющие рассчитать коэффициенты вязкости, теплопроводности и диффузии как функции температуры, давления и состава смеси. [c.121]

II что начальная вязкость раствора может быть вновь восстановлена до своей максимальной величины добавлением кислоты и установлением величины pH в пределах от 6 до 9. Таким образом, здесь имеет место определенное специфическое влияние щелочи на вязкость. [c.119]

Рис. 2.23. Определение значений начальной вязкости нолиизобутилена с молекулярной массой около 1 10 при различных температурах.

Испытание производится следующим образом 200 г свежеприготовленного клея помещают в стакан емкостью 200—300 см (диаметром 5—8 см) и выдерживают в термостате или в водяной бане при 20 °С. Начальную вязкость определяют по достижении клеем температуры 20 °С. Далее определения производят через каждые 30 мин, пока клеевая композиция не достигнет максимально допустимой вязкости, [c.377]

Определение ударной вязкости может быть выполнено на образцах без надреза и с надрезом. Форма, размеры и место расположения надреза должны соответствовать установленным требованиям. Глубину надреза выбирают так, чтобы оставшееся поперечное сечение составляло /3 от начального. [c.69]

Из указанных рисунков видно, что начальная вязкость вискозы т]о, точно так же как при определении падающим шариком, находится в пределах от 30 до 200 пз. При достижении значения т] вязкость может снизиться до [c.203]

Пластизоли, изготовляемые на основе-поливинилхлорида, обычно имеют начальную вязкость до 5000 спз. Для понижения вязкости паст и облегчения условий их переработки в них вводят растворители и разбавители. В качестве растворителей употребляются кетоны и сложные эфиры (диизобутилкетон, метилизобутилкетон и др.), а из разбавителей наиболее пригодны алифатические и ароматические углеводороды (уайт-спирит и др.). Растворители и разбавители вводятся для снижения стоимости органозоля и придания пасте определенной вязкости. [c.258]

Одним из показателей, характеризующих низкотемпературные свойства остаточных топлив, является вязкость, которая при хранении топлив в условиях низких температур повышается. В связи с этим представляло интерес рассмотреть действие депрессорной присадки ВЭС-6 на динамическую вязкость топлив при их хранении. Как видно из кривых рис. 1 и 2, добавка присадки ВЭС-6 в концентрациях, эффективно снижающих температуру застывания флотских мазутов, в начальный момент снижает динамическую вязкость их на 50—80% при температурах определения О и 10° С. [c.160]

В этих случаях возможно говорить о сравнительном значении вязкости двух продуктов, определенной в строго одинаковых условиях термической обработки, скорости перемешивания, начального давления и т. д. [c.45]

Использование диоксида углерода. По данным БашНИПИнефти метод наиболее экономичен на месторождениях с высокой степенью обводненности на поздней стадии разработки. В СССР НИОКР по закачке СО2 в целях увеличения нефтеотдачи пластов проводятся с 60-х годов. Они заключаются в теоретическом и экспериментальном определении возможности ПНО в различных геолого-физических и экологических условиях, составлении проектов обустройства и разработки месторождений с применением СО2, подборе необходимого оборудования и составлении требований к вновь разрабатываемым моделям и типам оборудования, выработке мероприятий по защите от коррозии нефтепромыслового оборудования, проведении опытно-промышленных испытаний метода. Лабораторные исследования вытеснения нефти различного состава и с диапазоном применения вязкости от 0,3 до 47 мПа-с показали, что применение оторочек диоксида углерода величиной 15—30% объема порового пространства обеспечивает увеличение коэффициента вытеснения на 15—25% от начальной нефтенасыщен-ности. [c.76]

Доксей и др. [100] разработали номограммы для определения индекса вязкости Дина и Девиса по начальным кинематическим вязкостям (в сапти-стоксах при 50п 100°С) (рис. XI. 8 и XI. 9), пользование которыми понятно без пояснений. [c.268]

Таким образом, зависимость логарифма вязкости от напряже ния сдвига для разбавленных растворов полимеров выражается полной кривой течения (рис. 177),начальный участок которой отвечает наибольшей пьютоноаской вязкости, конечный — наименьшей ньютоновской вязкости при предельной ориентации макромолекул. Средний участок кривой соответствует структурной вязкости (гла- на IX). При определении характеристической вязкости необходимо проводить измерения в ньютоновских режимах течения, Эго дo т f-гается проведением опытов при очень малых напряжениях и скоростях сдвига или экстраполяцией полученных зависимостей lgr =/(Y) или Igr] —/(стт) к нулевой скоросги кли к рулевому напряжению сдвига [c.412]

По другим данным [8] поликарбонат с высокой степенью чистоты получают методом азеотропной сушки. Для этого раствор поликарбоната в метиленхлориде (после нейтрализации и удаления водного слоя) с содержанием 0,3—0,6% эмульсионной воды, нагревается до 38°С для удаления остаточной влаги и части растворителя (метиленхлорида) в виде азеотропной смеси. После того как из раствора в виде азеотропа удаляется 25—40% растворителя, к раствору поликарбоната добавляют свежий метиленхлорид до начальной вязкости и раствор затем контактируют с диатомитом (3% по отношению к поликарбонату) и фильтруют. При этом получают прозрачный раствор поликарбоната с содержанием электролитов <0,01%. Этот способ экономичен в том случае, если содержание эмульсионной воды в растворе поликарбоната составляет 1—2%. При этом при азеотропной отгонке смеси вода — метиленхлорид отделяемый растворитель рециркулирует до тех пор, пока в нем не перестанет обнаруживаться вода. Для удаления электролитов и воды из поликарбонатных растворов, полученных межфазной поликонденсацией, используется также контактирование с адсорбирующим агентом (диатомит, АЬОз, силикагель, активированный уголь, ионообменные смолы, СаС1г, Маг804 и др. [9]). Необходимым условием для действенности данного метода является определенное содержание водного раствора солей в растворе поликарбоната в метиленхлориде, которое не должно превышать 10% (практически 4—5,5%) от массы полимерного раствора, а вязкость раствора поликарбоната должна быть ниже 800 сП (практически 280—365 сП). [c.87]

Переработка пластизолей в различные изделия происходит при нагревании с большой скоростью повышения температуры. При этом вязкость золя сначала снижается, затем, пройдя минимум, повышается до потери текучести. Температура, при которой золь теряет текучесть и превращается в гель, называется температурой желатинизации. При дальнейшем нагревании гель сначала становится хрупким, потом при повышении температуры его прочность постепенно повышается, а поверхность становится глянцевой. Температура, при которой прочность геля достигает определенного уровня, называется температурой плавления [68]. Снижение начальной вязкости пластизоля при повышении температуры соответствует уменьшению вязкости пластификатора (дисперсионной среды). [c.266]

Информация о ММР позволяет выяснить свойства полимеров, определяющие их пригодность для производства изделий определенного назначения. Найдены [61, 62] зависимости между молекулярной массой (ММР) и такими механическими свойствами полимеров, как соотношение напряжение - деформация (условная прочность при растяжении, относигельное удлинение, предел вынужденной эластичности, хрупкость и модули упругости), ударопрочность, растрескивание и образование микротрещин, усталостные свойства, ползучесть и релаксация напряжения и др. Установлена [63] взаимосвязь между основными характеристиками полимеров - молекулярной массой М, нолидисперсностью Д, степенью разветвленности Р - и свойствами полимеров С - условной прочностью при растяжении, вязкостью концентрированных растворов, начальной вязкостью расплава [c.113]

Если на диаграмме состав — температура нанести кривую изовязкости, задав определенное значение вязкости (рис. 104), например то, которое отвечает указанному выше условию низкой необратимой деформации, то для температуры формования Г] этому значению вязкости будет соответствовать содержание полимера в растворе X . Чтобы достичь тако-го состава, отправляясь от исходной концентрации Хо, необходимо испарить из раствора (из формующейся нити) часть растворителя, которая определяется как разность его начального содержания(1—Хо) и содержания в точке потери раствором текучести (I—х ), равная х —Хо). [c.250]

Из формул 1—8 следует, что при у ->оо и т ->оо значение т]оо= 0. Для БысокоБяскнх полимврных систем т)оо <С По- Поэтому указанный здесь недостаток формул 1—8, связанный с тем, что они неправильно описывают завнсимость ффективной вязкости от скорости и напряжения сдвига при их очень высоких значениях, не важен. Более существенно, что формула 8 неудовлетворительно описывает поведение полимерных систем при т иу, стремящихся к нулю, что, в частности, не дает возможности использовать ее для нахождения начальной вязкости. Однако в интервале величин напряжений и скоростей сдвига, имеющих наибольшее значение в технологии, формула 8 достаточно хорошо описывает поведение многих полимерных систем. Кроме того, она удобна вследствие простоты графического определения индекса течения при представлении опытных данных в двойных логарифмических координатах. Наконец, формула 8 удобна в расчетном отношении нри решении различных прикладных задач. Все это обусловило то, что, несмотря на ее недостатки, эта формула, несомненно, наиболее широко используется для описания аномалии вязкости полимерных систем. [c.177]

Переход из текучего в высокоэластическое состояние и обратно определяется соотношением скорости деформации н времени релаксации, которым может быть охарактеризованы вязкоупругие свойства полимера. Это соотношение выражается безразмерным нроиз-ведением ( 0), где 0 — некоторое характерное время релаксации. Рассматриваемый переход полимеров из одного физического состояния в другое должен совершаться при определенном значенииузО = == onst. Для линейных полимеров, однородных по молекулярным массам, все времена релаксации находятся в однозначной связи между собой. Кроме того, величина 9 прямо связана с начальной вязкостью полимера (подробнее см. гл. 3). Поэтому критическая скорость деформации Ys обратно пропорциональна начальной вязкости полимера и соответственно зависит от температуры. Но Ys = = (0/г]о)т5, где (0/т]о) (при Л/> ЛГ ) не должно зависеть от молекулярной массы и температуры, т. е. критическое напряжение сдвига Tj является постоянной величиной. Необходимо подчеркнуть, ЧТО условие т . = onst относится не только к случаю резкого перехода монодисперсных полимеров в высокоэластическое состояние и для полидисперсных полимеров, проявляющих аномалию вязкости, существует связь между 0 и t)q. Но если переход в высокоэластическое состояние совершается в области неньютоновского течения, то приближение к критическим условиям деформирования происходит постепенно. [c.192]

Время жизнеспособности to, в зависимости от принятых условных технологических методик, может быть определено по методу, представленному на рис. 39, либо как отрезок времени, соответствующий увеличению начальной вязкости смеси т о на определенную величину, или как время достижения некоторой условной вязкости, характерной для данного технологического процесса. Точка желатинизации также определяется как отре- [c.99]

На рис. 25 приведена полз ченная в работе [17] зависимость коэффициентов начальной вязкости от температуры, определенная экспериментально для некоторых эпоксидных полимеров. Для построения графика использовались полулогарифмические координаты (1 т], Т). Как видно из рис. 25, функция lgтl (Г) имеет линейный характер. Значения коэффициента начальной вязкости высокоэластической деформации сильно зависят от конформации полимерной цепи. [c.75]

Эти эмпирические величины важны для характеристики поведения нефтепродуктов при низких температурах. Метод их определения [299—300] заключается в охлаждении образца нефтепродукта стандартным методом в стандартной аппаратуре температура появления мути отмечена как температура помутнения, а температура, ниже которой продукт не будет протекать, как обычно, — температурой застывания. Температура помутнения есть температура начального высаждения парафина или других твердых продуктов. Контроль за скоростью охлаждения здесь особенно важен для вязких нефтей, так как быстрое охлаждение дает заниженные результаты. Нефти, не содержащие или почти не содержащие парафина, такие, как нефти нафтенового типа, пе показывают температуры помутнения. Температура застывания для большинства нефтей является результатом выса-ждепия парафина, в данном случае до степени, достаточной, чтобы получить вязкую пластичную массу соединившихся кристаллов. Обеспарафиненные нефти, температура застывания которых зависит лишь от вязкости, сгущаются до стекловидных продуктов. Для таких нефтей температура застывания соответствует 5 ООО ООО сст. [c.202]

Определение действия реагентов на вязкость нефти проводится на капиллярных вискозиметрах ВПЖ-2 с применением термостатирующего узла (рис. 39). Используемую в опьггах нефть предварительно стабилизируют при температуре 50—60°С (для парафинистых нефтей на 10-15° С выше температуры насыщения нефти парафином) в течение 4 ч и по известной методике [55] определяют состав и плотность нефти. В опытах используют нефти двух типов маловязкие и с аномальной вязкостью. Эксперименты по определению действия реагента на вязкость нефти проводятся при различных температурах ачя выявления поведения реагента и эффективности его действия при низких и повышенных температурах. В течение 15 мин нефть стабилизируют при начальной температуре опыта и по истечении времени стабилизации производят замеры на вискозиметре. Время истечения нефти из капилляра вискозиметра определяется как сред-8.3ак.1379 [c.113]

Следует отметить, что для месторождений, содержащих нефти повышенной вязкости, время начала прогнозирования по рассматриваемому методу наступает спустя значительный период времени с начала разработки. Так, в работе [11] показано, что для Сызранского месторождения (пласт Ба) допустимое время прогнозирования составляет примерно 25 лет, для месторождения Яблоновый Овраг (пласт Ба) —21 год, а для месторождения Манат Северный (I Юрский горизонт) —32 года. Начальные извлекаемые запасы нефти для этих месторождений, определенные по этому методу, несколько завышены. Для Сызранского месторождения (пласт Бз) расчетное значение начального извлекаемого запаса в 1,5 раза превзошло проектное значение, а для пласта Бз месторождения Яблоновый Овраг расчетный запас примерно на 20% выше проектного. [c.210]

За последние примерно десять лет, благодаря применению методов оптической и электронной микроскопии высокого разрешения, были достигнуты определенные успехи в изучении механизма процессов кокеообразования при низкотемпературной карбонизации различ-. , ах пеков. Исследованиями Брукса и Тейлора [39-42], предложившими гипотезу процесса кокеообразования через мезофазные превращения коксуемого сырья, а также других авторов [43-54] было показано, что начальной стадией формирования микроструктуры коксов является образование частиц мезофазы - слоистых жидких кристаллов, состоящих из ароматических макромолекул и обладающих анизотропией свойств. Считается, что первые сферы мезофазы размерами 0,I мк появляются в зависимости ог типа коксуемого сырья при температурах 360-520°С. За счет слияния соприкасающихся сфер происходит укрупнение частиц. Скорость образования таких частиц определяется продолжительностью и температурой обработки, а также вязкостью изотропной массы. Процесс укрупнения сфер и образования мезофаз-ной матрицы сопровождается деформациями, приводящими к изменению формы частиц мезофазы. Деформированные частицы мезофазы в дальнейшем образуют жесткий коксовый каркас, состоящий из графитоподобных слоев. В зтой стадии пластичность материала и подвижность Шхромолекул резко снижаются, что в условиях продолжающихся химических превращений, сопровождающихся выходом летучих и усадками, приводит к образованию микротрещин и пор. Воздействием на процесс формирования мезофазы можно получить коксы волокнистой (игольчатой), тонкой-мозаичной (точечной), сферолитовой и грубой мозаичной текстур, существенно различающихся физико-химическими, т.е. эксплуатационными свойствами [55-59]. [c.9]

В первой задаче требуется определить начальное давление нефтепровода, которое необходимо для перекачки заданного количества нефти с известными вязкостью и плотностью. При этом диаметр О, длина нивелирныг отметки начала 2 и конца 2к трубопровода, а также конечное давление рк считаются известными. Начальное давление необходимо знать, например, для подбора типа насосов, определения числа насосных станций, обоснования толщины стенки трубопровода. [c.114]

Кроме вязкости, надо еще подобрать активирующую присадку необходимого качества и в необходимом ко т-честве, режим обкатки, определить начальный размер шероховатости, что очень усложняет работу по подбору условий обкатки. Во многих отраслях промышленности изменения качества поверхности наблюдают по результатам износов в эксплоатации, что требует чрезвычайно большого количества двигателей или механизмов и длительного времени. Правда, профилометрирование поверхностей до и после обкатки до некоторой степени характеризует изменения размера шероховатости поверхности под влиянием режима обкатки или качества масла, но показания профилометра ничего не говорят об износоустойчивости поверхностей после обкатки. Поэтому необходим иной метод определения износоустойчивости поверхностей трения. Нужен метод, который позволил [c.24]

В таком методе исследования устанавливается подобие явлений (процессов) в объектах разного масштаба, основанное на количественной связи между величинами, характеризующими эти явления. Такими величинами являются геометрические характеристики объекта (форма и размеры) механические, теплофизические и физико-химические свойства рабочей среды (скорость движения, плотность, теплоемкость, вязкость, теплопроводность и др.) параметры процесса (гидравлическое сопротивление, коэффициенты теплопередачи, массообмена и др.). Развитая теория подобия устанавливает между ними определенные отношения, называемыми критериями подобия. Обычно их обозначают начальными буквами имен известных ученых и исследователей (например, Ке — критерий Рейнольдса, Ни - критерий Нус-сельта, Аг — критерий Архимеда). Для характеристики какого-либо явления (теплоотдачи, массопереноса и т.д.) устанавливаются зависимости между критериями подобия - критериальные уравнения. [c.90]

Большой интерес представляет выбор стадии разработки нефтяного месторождения для применения технологий ПАВ. Так, авторы [144,143] считают, что низкоконцентрированные растворы ПАВ необходимо закачивать на начальном этапе разработки, что позволит стабилизировать рост обводненности продукции и, как следствие, получить большую конечную нефтеотдачу. Применение ПАВ на начальной стадии разработки уменьшает конечную нефтеотдачу из-за увеличения вязкости нефти в зоне фронта вытеснения, а на поздней стадии разработки также может бьггь неэффективным из-за малой нефтенасыщенности [158]. Предлагается применять ПАВ в определенный оптимальный момент. В работе [12] по результатам опьггно-промыслового эксперимента на Арланском месторождении сделан вывод о неэффективности закачивания низкоконцентрированного раствора НПАВ на любой стадии разработки. [c.34]

Яри исследовании таких высоковязких материалов, как каучуки и резиновые смеси, большую ошибку в определении вязкости вносят входоЕые потери (нежелательные перепады давления на начальном участке, где еще не развился профиль потока). [c.55]

Определение абсолютной вискозиметрической активности по начальному участку изменения характеристической вязкости оправдано по нескольким причинам. Во-первых, допущения, которые делаются для перехода от относительной вязкости к молярным концентрациям наиболее строго вьшолняются именно в начальный период реакции. Во-вторых, именно в начальный период уменьшение вязкости происходит под действием эндоглюканаз, а не экзоглюканаз. Наконец, наличие заместителей в целлюлозной цепи наименее чувствуется при низких степенях конверсии КМ-целлюлозы, поэтому концентрации незамещенных участков субстрата обычно бывает достаточно для определения вискозиметрической активности даже при использовании полимера с высокой степенью замещения [67]. [c.136]

Экспериментально наименее изучен участок высоких скоростей течения (напряжения порядка т, и более). Он трудно достижим из-за перехода системы к турбулентному режиму течения, при котором теряется смысл понятия вязкости, введенного для описания ламинарного режима течения. Без этого участка ПРК переходит в кривую течения ползучего материала (рис. 3.82). Если, кроме того, вязкость настолько высока, что начальный участок кривой течения практически сливается с осью абсцисс (материал не течет при т < т,), то ПРК переходит в кривую течения пластичного материала (рис. 3.80). Таким образом, реологическое поведение материалов рассмотренного типа относительно полно характеризуется четырьмя реологическими параметрами х Тт, Лтах, Лтш- Они задают две точки (" с, Лгаах) И (т , г п1т), которые вместе с точкой в начале координат позволяют аппроксимировать показанную на рис. 3.83 полную реологическую кривую тремя прямолинейными отрезками. Число реологических констант может быть и меньше (например, для идеального пластика), и больше, когда три упомянутых прямых отрезка переходят в плавную 8-образную кривую ПРК. Плавные переходы от одного режима деформирования к другому могут быть результатом смешивания однотипных материалов с различными значениями реологических параметров, но могут быть присущи и самому механизму течения материалов определенного типа. [c.675]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология