Вязкость начальная

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Графическое представление этой зависимости, называемое реологической кривой (или кривой течения), приведено на рис. 11.1 (кривая 4). В равенство (11.3), кроме коэффициента вязкости г входит также постоянная Тд, называемая начальным (или предельным) напряжением сдвига. Считается, что при т < Тц жидкость ведет себя как твердое тело, 336 [c.336]

Состояние сплошной движущейся среды описывается системой дифференциальных уравнений (включающей уравнения неразрывности, движения, энергии и диффузии) при определенных начальных и граничных условиях. Для каналов мембранных элементов граничные условия, помимо геометрических факторов, характеризуют входные профили скорости, концентрации и температуры, а также условия массопереноса через мембрану и пористую подложку. Кроме перечисленных соотношений, используют термическое уравнение состояния газовой смеси, а также дополнительные соотношения, позволяющие рассчитать коэффициенты вязкости, теплопроводности и диффузии как функции температуры, давления и состава смеси. [c.121]

Средние коэффициенты растворимости для исследованных пластовых нефтей СССР (при начальных пластовых условиях) меняются от 0,2 до 1,2 м 1м . Надо отметить, что вязкость пластовой нефти подробно рассмотрена, изучена и обобщена в работах как наших, так [c.28]

Следует отметить, что при неизменных рабочих условиях мощность постепенно принимает первоначальное значение. В заполненном аппарате снижение мощности компенсировалось быстрее, чем в частично заполненном. При перемешивании вязких жидкостей снижение мощности компенсировалось быстрее, чем при перемешивании жидкостей с невысокой вязкостью. Начальная мощность немедленно восстанавливалась, когда мешалку останавливали н затем вновь запускали. [c.40]

Использование депрессорных присадок позволяет существенно снизить вязкость, начальное напряжение сдвига и температуру застывания высоковязких нефтей. Химические реагенты могут быть использованы и для осуществления гидротранспорта высоковязких нефтей. Так, добавка полимеров придает слою воды механическую прочность, а также снижает поперечные пульсации вблизи стенок трубы. Для этой цели рекомендуются полимеры, содержащие амидные или карбоксильные группы либо их сочетание [37]. [c.118]

Сложное внутреннее строение различных жидкостей, в том числе нефтей и нефтепродуктов, обусловливает большое разнообразие их реологического поведения. В связи с этим при проектировании и эксплуатации трубопроводных систем появляется необходимость в изучении реологических свойств перекачиваемых жидкостей, т.е. свойств,от которых зависит характер их течения. В трубопроводном транспорте реологические характеристики нефтей и нефтепродуктов оцениваются следующими параметрами вязкостью (ньютоновской), пластической вязкостью, эффективной вязкостью начальным (статическим) напряжением сдвига, предельным динамическим напряжением сдвига и температурой застывания. [c.3]

Масло Индекс вязкости Начальная вязкость сст Увеличение вязкости (в %> прн дозе 108 рад [c.60]

Мащинное оборудование выбирают, пользуясь данными, содержащимися в ТЗ часовой производительностью (объемной, л з/ч или весовой, в т/ч), начальным и конечным давлением, начальной и допустимой конечной температурой, сведениями о желательных свойствах смазочных веществ, предпочтительном типе машины, вязкости транспортируемой среды (при выборе насосов и компрессоров). Кроме того, для выбора центрифуг в записке должно быть указано нх назначение, фактор разделения, режим работы (периодический или непрерывный), индекс производительности, необходимая мощность электропривода. [c.223]

Вязкость начальная, Па с Жизнеспособность, ч [c.165]

Например, дросселирование в адиабатических условиях продуктов полимеризации фракции Сд и выше (полимербензина), содержащего от 30 до 50% (масс.) смолистых веществ, с давления 1,4—4,2 МПа при 180 °С до давления 0,35— 0,70 МПа приводит к понижению температуры остатка до 120 °С при этом вязкости сырья 0,35 мПа-с соответствует вязкость остатка 0,7—1,0 Па с. Для поддержания низкой вязкости остатка в этом случае необходимо нагревать его до начальной температуры сырья с помощью рециркуляции через подогреватель 1 (см. рнс. 1-21, б) [56]. [c.55]

О малая вязкость в момент пуска холодного двигателя и моментальное поступления смазки в самые отдаленные точки смазочной системы (основное изнашивание проявляется в начальном этапе запуска двигателя, пока до пар трения поступает масло) [c.104]

Поставим задачу следующим образом. Газовая или нефтяная залежь площадью S рассматривается как укрупненная скважина радиусом Лз = у/з/п. Законтурная вода, окружающая залежь, простирается до бесконечности. До начала отбора давление во всем водоносном пласте равно в момент, принимаемый за начальный, I = О, давление на забое снижается до значения и поддерживается постоянным в течение всего периода эксплуатации. Требуется определить объем воды, поступившей в укрупненную скважину за время /. Считая, что водоносный пласт имеет постоянную толщину Л, коэффициент проницаемости к и обозначая через т , вязкость воды и через р упругоемкость водоносного пласта, можем написать дифференциальное уравнение упругого режима для плоскорадиального течения воды к укрупненной скважине (5.49) [c.172]

Если из-за потребности в бензине начальная температура кипения принимается более высокой, то конечную поддерживают несколько ниже указанной, чтобы получить керосин с вязкостью в обычных пределах. [c.466]

Изменение ударной вязкости легированных сталей с понижением температуры происходит плавно (рис. 7). За критическую температуру хладноломкости легированных сталей принимают . - мпературу при которой величина ударной вязкости состав-ляе. 60% начального значения при нормальной температуре. [c.14]

Большая часть вводимого в цилиндр смазочного масла размазывается поршнем по зеркалу в виде тонкой пленки. Из цилиндра часть масла выводится через сальник штока, а основная масса выносится потоком сжатого воздуха в нагнетательный трубопровод. Здесь под влиянием потока и вибрации масло продолжает свое движение. При этом, чем толще слой масла, чем меньше его вязкость, тем легче потоку разорвать пленку, захватить отдельные частицы ее. Чаще всего это происходит на острых кромках, в местах резких сужений. Наличие коррозии или нагара, впитывающих масло, резко замедляет процесс его перемещения. В течение всего времени нахождения масла на горячих участках идет его испарение, особенно интенсивно в начальный период. [c.6]

На рис. 4.2 показаны зависимости глубины пропитки торфа растворами ПАВ от времени. Линейность графиков /г(Ут) в начальный период свидетельствует о том, что в ходе пропитки остаются постоянными значения поверхностного натяжения на границе жидкость — газ, вязкость смачивающей жидкости, краевой угол и эффективный радиус пор в торфе. Скорость же процесса, характеризуемая величиной коэффициента впитывания К, интенсивно возрастает с увеличением концентрации растворов АПАВ и НПАВ. Однако этот рост прекращается при концентрации растворов АПАВ и НПАВ, близкой к выходу на плато изотерм адсорбции (С=1—2%) [227]. Кроме того, следует также обратить внимание на отклонение от линейности графиков Л(Ут) с течением времени. Это явление, связанное с адсорбцией [c.70]

Плотность пыли Ри = 2800 кг/м температура газа /р = 400 °С вязкость газа Цр = 22,1-Ю Па-с расход газа при температуре 400 °С Ур = 18 ООО м /ч = 5 м /с начальная концентрация пыли х = 60 г/м цена электроэнергии = 0,016 руб/кВт-ч нормативный коэффициент окупаемости Я,, = 0,17 коэффициент [c.66]

Примечание, — начальная производительность аппарата — начальная концентрация раствора — конечная концентрация раствора кип.н температура кипения при начальной концентрации ип. к температура кипения при конечной концентрации допустимое время пребывания раствора в зоне нагрева р ( , Ср, — плотность, удельная теплоемкость, теплопроводность и вязкость жидкости соответственно —теплота испарения. [c.218]

Следует отметить, что изучение условий образования ассоциатов молекул и их влияния на вязкость и текучесть реактивных топлив находится еще в начальной стадии. Ниже рассматриваются данные о вязкости реактивных топлив, полученные на капиллярных вискозиметрах с относительно малым градиентом скоростей. [c.53]

Проницаемость, мкм Начальная нефтенасыщенность. Температура, °С Вязкость нефти, мПа-с в пластовых условиях дегазированной при 20 °С [c.127]

В качестве исходной информации для расчета использовались физико-химические свойства компонентов (вязкость, плотность, поверхностное натяжение) и начальное распределение дисперсной фазы (водной) по высоте столба эмульсии. Из предварительных экспериментальных данных распределения капель дисперсной фазы по размерам по высоте столба эмульсии были определены значения параметров модели минимизацией отклонения экспериментальных и расчетных данных. К таким параметрам относятся X, = 0 X = 10-2 = 0,0011. [c.298]

Полученные результаты позволяют представить общий ход зависимости коэффициента нормальных напряжений от градиента скорости при простом сдвиговом течении полимерных систем. При малых у величина Оц и поэтому существует ограниченный предел функции Ziy) при у 0. Это предельное значение функции (у) может быть названо — по аналогии с начальным коэффициентом вязкости — начальным коэффициентом нормальных напряжений Величина выражается через релаксационный спектр системы с помощью второго момента спектра, поэтому интеграл (4.13) должен быть сходящимся. При возрастании у коэффициент нормальных напряжений уменьшается по срайнению с и этому отвечает более медленный, нежели квадратичный, рост нормальных напряжений с увеличением скорости сдвига. [c.339]

Другая возможность, которую необходимо принять во внимание, — это влияние кинетической жесткости молекулярных клубков. Кун показал ( 17 гл. VII), что наличие внутренней вязкости (кинетической жесткости) в молекулярном клубке изменяет характер зависимости фт( ), увеличивая начальный наклон кривой и делая ее более пологой при больших g по сравнению с кривой фт( ) для идеально гибких цепей. Так, для гауссовых цепей с большой внутренней вязкостью начальный наклон кривой ipm(g) (кривая 2 рис. 7.18) втрое больше начального наклона кривой, соответствующей уравнению (8.9) (кривая I рис. 7.18). Если на рис. 7.18 изменить масштаб по оси абсцисс для кривой 2 в 3 раза, совместив этим ее начальный наклон с наклоном кривой /, то легко видеть, что взаимное расположение этих кривых окажется сходным с взаимным расположением кривых 2 и / рис. 8.29. Поэтому отступление экспериментальных кривых tpmig) от теоретической кривой зависимости (8.9) может быть (по крайней мере частично) приписано влиянию кинетической жесткости цепных молекул. [c.635]

Вязкость (начальная) по воронке НИЛК при 60° С (сопло [c.105]

I — вязкость начального полистирола при С=4 г/л 2—4 — вязкость фракций полистирола, полученных гельхроматографированием сквозь набухший в бензоле сополимер стирола и дивинилбензола с коэффициентом набухания К) 2 — К=2.2, 3 — К=13.0, 4 — К=51.0 5 — вязкость фракций полистирола, полученных пере-осашдением. [c.65]

Плоские и пространственные поля скоростей и давлений определяются интегрированием уравнений Навье — Стокса с учетом граничных и начальных условий. Решение ряда подобных задач в области преобладания сил вязкости, когда уравнения становятся линейными, излагается, например, в следующих книгах [22, Л. С. Лейбензон и А. Е. Шейдеггер 45, 72] и мы здесь, на этих вопросах не останавливаемся. В этих же книгах освещается вопрос о пространственном движении жидкости в зернистом слое в условиях, когда нельзя пренебрегать силами инерции и основные уравнения движения перестают быть линеи-ными. [c.71]

Вязкость прокачивания (pumping vis osity) является мерой способности масла течь и создавать необходимое давление в системе смазки в начальной стадии работы холодного двигателя. Вязкость прокачивания измеряется в сантипуазах (сП = мПа -с) и определяется согласно ASTM D 4684 на мини-ротационном вискозиметре MRV. Этот показатель важен для масел, способных желировать при медленном охлаждении. Таким свойством чаще всего обладают всесезонные минеральные моторные масла (SAE 5W-30, SAE 10W-30 и SAE 10W-40). При испытании определяется либо напряжение сдвига, необходимое для разрушения желе, либо вязкость при отсутствии напряжения сдвига. Вязкость прокачивания определяется при разных заданных температурах (от -15° для SAE 25W до 0°С для SAE 0W). Прокачивание обеспечивается только для масел с вязкостью не более 60 ООО mPa s. Наименьшая температура, при которой масло может прокачиваться, назьшается нижней температурой прокачивания, ее значение близко к наименьшей температуре эксплуатации. [c.45]

Очень большая константа скорости обрыва цепи ( 10 л моль сек) свидетельствует о том, что фактическая скорость, с которой реагируют два полимерных радикала, приближается к скоростям диффузии молекул в растворе. При полимеризации, проводящейся в неразбавленной массе мономера, это часто ведет к очень интересным последствиям, а именно к тому, что по мере увеличения вязкости системы и повышения запутанности полимерных цепей скорость, с которой растущие цепи могут сближаться, снижается до меньшего значения, чем скорость, при которой они могли бы нормально реагировать снижается и скорость процесса обрыва цепей, который в конце концов начинает контролироваться диффузией. В результате этого кривая скорости для таких реакций полимеризации может быстро расти с увеличением степени превращения. Типичный пример показан на рис. 3. Это явление легко может привести к неуправляемым и почти взрывообразным реакциям, особенно потому, что в вязкой, быстро полимеризующейся системе тепло не может рассеиваться с такой же скоростью, с какой оно выделяется. Правильность этого объяснения, впервые предложенного Норришем и Смитом [116], подтверждается тем, что молекулярные веса полимеров увеличиваются в стадии ускорения полимеризации [ 144], а также путем прямых измерений ki и кр как функции глубины реакции методом вращающегося сектора. Так, например, при полимеризации в массе мономера метилметакрилата к1 может снизиться менее чем до 1% от начального его значения при 35%-ном превра- [c.128]

Эти эмпирические величины важны для характеристики поведения нефтепродуктов при низких температурах. Метод их определения [299—300] заключается в охлаждении образца нефтепродукта стандартным методом в стандартной аппаратуре температура появления мути отмечена как температура помутнения, а температура, ниже которой продукт не будет протекать, как обычно, — температурой застывания. Температура помутнения есть температура начального высаждения парафина или других твердых продуктов. Контроль за скоростью охлаждения здесь особенно важен для вязких нефтей, так как быстрое охлаждение дает заниженные результаты. Нефти, не содержащие или почти не содержащие парафина, такие, как нефти нафтенового типа, пе показывают температуры помутнения. Температура застывания для большинства нефтей является результатом выса-ждепия парафина, в данном случае до степени, достаточной, чтобы получить вязкую пластичную массу соединившихся кристаллов. Обеспарафиненные нефти, температура застывания которых зависит лишь от вязкости, сгущаются до стекловидных продуктов. Для таких нефтей температура застывания соответствует 5 ООО ООО сст. [c.202]

Остатки, подвергнутые легкому крекингу для уменьшения вязкости (остатки для висбрекинга). Такая обработка эквивалентна частичной деструктивной перегонке, дающей 5—10% бензина и тяжелый низковязкий дистиллят, который может быть смешан с остатком, причем вязкость остатка понижается. Типичная операция такого рода [111 ] включает нагревание сырья до температуры 480° С при давлении 14 ат в течение короткого времени. Из продукта с начальной температурой кипения 510° С получают 10% бензина, 40% легких и тяжелых нефтепродуктов и около 47% топливного остатка. Примерные свойства этого остатка (из мид-континентской нефти) [c.483]

Из рис. 122 видно, что значение числа Вебера в большей степени зависит от скорости потока воздуха и первоначального диаметра капли, чем от вязкости масла МС-20. Так, для капли первоначального медианного диаметра м=270 мкм и скорости потока и=37,5 м/с (седла всасывающего и нагнетательного клапанов компрессора 5КГ 100/13) число Вебера колеблется от 27,2 при /= =60°С к v=96 сСт до 25,5 при повышении температуры масла до 180°С и снижении кинематической вязкости до v=6 сСт. При уменьшении скорости потока воздуха до ы=13,3 м/с (фонарь нагнетательного клапана компрессора 5КГ 100/13) значения чисел Вебера для капель масла МС-20 начального медианного диаметра от 90 до 270 мкм не достигают критического значения Ц7екр=5,35, при котором имеет место нестационарное дробление капель масла в воздушном потоке. [c.290]

На Арланском месторождении был выбран опытный участок с одной центральной нагнетательной скважиной и четырьмя добывающими скважинами, расположенными на расстоянии 290—350 м. Продуктивный пласт, вскрытый на глубине 1236—1244 м, сложен слабоглниистыми пе-счаникам,и с небольшими прослойками алевролитов средняя проницаемость пласта 0,7 мкм , пористость 21,5%, начальная нефтенасыщенность 8%. Свойства пластовой нефти следующие вязкость 19 мПа с, плотность 0,88 г/см давление насыщения 7,8 МПа, газовый фактор 15— [c.127]

Реакция отверждения полимеров с концевыми эпоксиуретановыми фрагментами подчиняется соответственно первому или второму порядку, который сохраняется до самых высоких значений конверсии, несмотря на резкое возрастание вязкости системы. Процесс контролировался до точки геля по расходу эпоксигрупп, а после точки геля — по изменению степени набухания. Соответствующие константы скорости зависят от начальной коицентра-ции реагирующих групп в логарифмических координатах станта возрастает пропорционально начальной концентрации в степени 3—6. Это явление может быть интерпретировано при предположении об образовании многомерных ассоциатов концевых фрагментов полимерных молекул, причем реакционноспособность эпоксиуретановых групп, входящих в состав ассоциатов, значи-. тельно выше, чем реакционноспособность неассоциированных групп. [c.441]

Начальные участки поляризационных кривых (рис. 293) указывают на преобладание катодного контроля при коррозии железа в расплаве Na l, а значение энергии активации катодного процесса в этой области (18 ккал/моль — рис. 294) близко к значению энергии активации вязкости Na l (13 ккал/моль), что указывает на контроль катодного процесса диффузией основного деполяризатора (кислорода) к катоду, скорость которой в значительной мере зависит от вязкости расплава. [c.409]

Для найденного состава иаровой и жидкой фаз рассчитывают энтальпию, вязкость, плотность, линейную скорость потока и протяженность каждого участка, необходимую для передачи соответствующего количества теила, и фактический перепад давления. Если полученные значения продолжительности движения потока по участкам и перепады давления пе совпадут с принятыми в начале расчета данными, необходимо внести поправки в начальные условия и расчет повторить. [c.170]

В настоящее время в СССР и за рубежом находят применение или изучаются более 20 новых методов повышения нефтеотдачи. Эффективность применения того или иного метода увеличения нефтеотдачи определяется как практически постоянными в процессе разработки свойствами пласта и флюидов (состав, вязкость, плотность нефти минерализация исходной пластовой воды проницаемость, степень неоднородности, тип коллектора и т. д.), так и переменными факторами, в частности, содержанием остаточной нефти и водонасыщенности на начало внедрения метода [6]. В табл. 8 даны пределы применимости методов. Из этих данных следует, что целесообразность внедрения любого метода возрастает с ростом остаточной нефтенасыщенности. Вместе с тем из сравнения методов видно, что такие методы, как закачка СОз, циклическое и ми-иеллярное заводнения и др., перспективны на поздней стадии разработки месторождений, характеризующейся высокой степенью водонасыщенности, а закачка водорастворимых ПАВ и полимеров, нагнетание пара — в начальные периоды разработки залежи или площади. [c.64]

При малой кратности растворителя к сырью, когда вязкость раствора велика, даже при малой концентрации твердых углеводородов и медленном охлаждении образующиеся кристаллы невелики, так как передвижению молекул к центрам кристаллизации препятствует выделяющийся из раствора парафин. В результате сужается область, из которой молекулы твердых углеводородов поступают к первично образовавшимся зародышам, что вызывает возникновение новых центров кристаллизации, увеличение числа кристаллов и, в конечном счете, образование мелкодисперсных труднофильтруемых осадков. Слишком большое разбавление сырья растворителем снижает концентрацию твердых углеводородов в растворе. При этом средняя длина диффузионного пути молекул настолько увеличивается, что даже при медленном охлаждении в начальный момент образуется слишком много центров кристаллизации, в результате чего конечные размеры кристаллов уменьшаются. Следовательно, и в этом случае эффективность процессов снижается. В работе [АТ] исследовалось влияние кратности растворителя на растворимость в нем нафтеновых и ароматических углеводородов (рис. 50). Повышение кратности растворителя приводит к увеличению растворимости в нем углеводородов, причем растворимость ароматических углеводородов, обладающих большими молекулярной поляризацией и дисперси- [c.146]

Порционная подача растворителя эффективна при депарафинизации и обезмасливании дистиллятного сырья, причем широкого фракционного состава. При депарафинизации рафинатов узкого фракционного состава или остаточных [32, 59] такой способ подачи растворителя менее эффективен в силу большей однородности состава твердых углеводородов и сравнительно низкого содержания в остаточном сырье углеродородов парафинового ряда. Содержащиеся в нем твердые циклические углеводороды образуют мелкие кристаллы смешанного типа. В то же время лабораторные исследования [55] изменения структурной вязкости суспензий твердых углеводородов остаточного рафината в растворе ацетон (35%)—толуол (65%) показали, что в зависимости от способа подачи растворителя структурная вязкость суспензии изменяется в широких пределах (рис. 52). Это объясняется тем, что при небольшом пересыщении раствора в начальный момент охлаждения на образовавшихся центрах кристаллизации начинается рост кристаллов, при этом вязкость суспензии почти не изменяется. [c.151]