Типы регулируемых приводов

На рис. 1.24 показаны упрощенная схема объемного гидропривода вращательного движения с замкнутым потоком жидкости и обеими регулируемыми гидромашинами. Вал насоса 1 вращается от приводного двигателя (на схеме не показан). Вал гидромотора приводит во вращение рабочий орган машины (на схеме не показан). Насос и гидромотор соединены между собой трубопроводами, а с масляным баком — обратными клапанами 3. Трубопроводы соединяются предохранительными клапанами 2. Обе гидромашины аксиально-поршневого типа регулируются изменением наклона опорных шайб соответственно на угол и х . [c.72]

Довольно часто в литьевых машинах шнек-плунжер- ного типа шнек приводят во вращение гидромоторОм. Частоту вращения шнека регулируют с помощью дросселя, изменяя расход жидкости в гидроцилиндре, поступающей к гидромотору (гидромотор может приводиться в движение от отдельного насоса переменной производительности). Поступательное движение шнеку сообщается от гидроцилиндра, управляемого с помощью золотников. Золотник обеспечивает попеременную подачу жидкости в поршневую или штоковую полость цилиндра, а также слив жидкости из этих полостей. Скорость его движения регулируется дросселями. Перемещение золотника может происходить под действием электромагнитов (электрическое управление) или рабочей жидкости (гидравлическое управление). [c.36]

При прокатке в непрерьшном стане на удерживаемой оправке применяют механизм реечного типа с приводом, позволяющим регулировать скорость подачи. Удерживание оправки производится с самого начала прокатки, и весь процесс протекает при постоянной скорости оправки. Величину и скорость перемещения оправки определяют по заданному алгоритму на основании фактических скоростей валков и взаимного положения гильзы и оправки перед прокаткой. [c.129]

В некоторых колоннах применяется ПЦО под глухой тарелкой (см. рис. 111-12, тип в). Такое орошение требует максимального отвода тепла в каждой секции колонны, что в итоге приводит к увеличению концентраций тяжелых компонентов в дистилляте и легких в боковых погонах, т. е. к ухудшению четкости ректификации. Кроме того, в схеме орошения с глухой тарелкой невозможно частично отводить тепло по секциям, т. е. регулировать флегмовые числа по высоте колонны. Поэтому применение схем ПЦО под глухой тарелкой нецелесообразно. [c.167]

Схема 4. При работе схемы типа спичка (рис. 7.7) реакционный процесс ведут в слое катализатора, разделенном на две неравные части Л1 яА . Часть слоя Ах служит для периодического нагрева слоя А . Например, на предварительно нагретый до достаточно высокой температуры слой катализатора Ах и А подается исходная реакционная смесь с низкой входной температурой. Направления фильтрации реакционной смеси показаны стрелками (см. рис. 7.7, а). При этом в каждой части слоя Ах и А2 возникают две тепловые волны Ох и Ьх, которые перемещаются в направлениях фильтрации смеси. Задвижка 1 закрыта, задвижка 3 открыта, а задвижка 2, открытая не полностью, регулирует скорость фильтрации и, следовательно, скорость движения тепловой волны в слое и А . Через некоторое время волны займут положение 02 и Ьа (см. рис. 7.7, б), после чего задвижка 1 открывается и исходная реакционная смесь последовательно проходит через слои Ах я А2 в направлении, указанном штриховыми стрелками. Через некоторое время тепловая волна 2 займет положение, показанное на рис. 7.7, б. В этот момент начинается подача реакционной смеси между слоями Ах и А , что обеспечивается переключением задвижек 1—3. При этом задвижка 1 закрывается, а 3 — открыта, задвижка 2 открыта не полностью, регулируя скорость фильтрации смеси (а следовательно, и скорость движения волны Ьх) в слое Ах. Это приводит к образованию двух фронтов и Ь . Цикл повторяется. Таким образом, слой Ах служит для периодического нагрева части слоя А , на котором затем происходит превращение исходной реакционной смеси. [c.294]

Применение микросферического катализатора, многоступенчатых циклонных сепараторов, изменение системы циркуляции катализатора, расположения реактора и регенератора, конструкции транспортных линий (без резких поворотов) и замена регулирующих задвижек запорными клапанами игольчатого типа и т. д. на установках с пылевидным катализатором сократило потери катализатора и значительно упростило установки, исключены электроосадители, уменьшились абразивный износ трубопроводов, высота металлоконструкций, эксплуатационные расходы и пр.). Ниже приводится краткое описание указанных выше систем. [c.48]

Пример смесителя механического типа для получения газовоздушных смесей под давлением 20,7—68,94 кПа показан на рис. 23. Как воздух, так и газ всасываются через регулируемое пропор-ционирующее устройство, а центробежная роторная газодувка создает необходимое разрежение. Общий расход смеси регулируется по расходу газа на конце питающего газопровода при прекращении подачи газа срабатывает клапан обратного давления, а привод двигателя газодувки останавливается. [c.116]

Верхняя головка шатунов в большинстве случаев выполняется неразъемной и служит для соединения шатуна с поршнем или крейцкопфом. Для снижения механического трения в условиях высоких радиальных нагрузок в верхнюю головку шатуна запрессовывается бронзовая втулка. На рабочей поверхности втулки выполняют продольные или винтовые канавки, обеспечивающие распределение смазочного масла по всей поверхности поршневого пальца. Если сила, воспринимаемая шатуном, не изменяет своего направления за цикл, то доступ масла к нагруженной стороне шатунных подшипников затруднен, что приводит к увеличению износа трущихся элементов. Во избежание этого в верхней головке шатуна в ряде случаев применяют игольчатые подшипники. В конструкциях У-образных и вертикальных компрессоров применяют шатуны, у которых верхняя головка выполнена в виде вилки. Вильчатый шатун более сложен в изготовлении, но в сочетании с соответствующим ему крейцкопфом открытого типа позволяет приблизить шток к пальцу крейцкопфа и уменьшить осевые размеры компрессора. К недостаткам вильчатых шатунов следует отнести повышенную массу верхней головки и возможность деформации, что приводит к нарушению работы подшипникового узла в верхней головке шатуна. При выполнении нескольких ступеней компрессора в одном ряду с дифференциальным поршнем в целях компенсации технологических неточностей верхняя головка шатуна может иметь сферическую форму (рис. 6.21). В нижней головке в этом случае предусматривают дополнительный разъем, позволяющий регулировать мертвое пространство в смежных ступенях за счет изменения толщины специальной регулировочной пластины, установленной между стержнем шатуна и нижней головкой. Центровка разъемной головки со стержнем шатуна осуществляется с помощью центрирующих выступа и выточки. [c.164]

Установка "Тайфун" (рис. 6.11.) выполнена в виде цилиндрической испытательной камеры со скошенным дном, в центре которой на вертикальном валу закреплены диск с сегментами или Т-образная вращающаяся трубка. Вал приводится во вращение электродвигателем постоянного тока скорость вращения регулируется вариатором типа РНО-250-05. Абразив поступает самотеком из бункера в центральный патрубок вращающейся трубки и выбрасывается из нее на образцы за счет центробежной силы, возникающей при вращении. По внутреннему периметру испытательной камеры можно расположить 20 образцов. [c.94]

После перевода пробы в специальный сосуд начинается титрование. В процессе титрования, проводимого вручную, кран бюретки оставляют открытым вплоть до достижения точки эквивалентности, определяемой, например, по изменению окраски индикатора. Вблизи точки эквивалентности титрант добавляют медленнее. Потенциометрическое титрование ведут иначе в этом случае титрант добавляют порциями и часто через определенные промежутки времени и затем оценивают зависимость Д /ДК от объема добавляемого титранта (V ). В серийных анализах, при приблизительно известном значе-иии точки эквивалентности, титрование ведут, приливая раствор титранта сразу в количестве, почти соответствующем точке эквивалентности, что значительно сокращает длительность анализа. Этот факт следует учесть при внедрении техники в процесс титрования. Механизацию указанных процессов и операций, проводимых вручную, можно осуществлять различным образом. При помощи специального устройства можно регулировать подачу раствора титранта из бюретки в простейшем случае устройство состоит из рН-индикатора (например, стеклянного индикаторного электрода), усилителя и реле. При этом появляется возможность от управления процессом (наблюдения за стрелкой прибора и работы с бюреткой вблизи точки эквивалентности) перейти к его регулированию. Для регулирования подачи титранта из бюретки применяют электромагнитные стеклянные клапаны. Запорное устройство может представлять собой также эластичный шланг, закрепленный на носике бюретки, с электромагнитным зажимом в виде клина. Расход титранта замеряют, применяя фотоэлектрическую следящую систему измерения уровня раствора. Приборы такого типа дороги и часто недостаточно надежны в условиях производства. Для дозирования титранта применяют также поршневые бюретки. Поршень, передвигаясь, выдавливает из калиброванной трубки раствор титранта. По перемещению поршня судят о расходе титранта. Поршень приводится в действие синхронным или шаговым мотором, число оборотов которого легко подсчитывается. Поршневые бюретки бывают разных типов с ручным или автоматическим заполнением (автоматическая установка нуля), с микрометрическим устройством или с цифровым указателем. Наиболее эффективно титрование осуществляют следующим образом. Быстрым передвижением поршня до определенного положения приливают титрант в количестве, почти соответствующем точке эквивалентности последующее титрование вблизи точки эквивалентности осуществляют при импульсной или медленной подаче титранта поршнем. Значительно чаще скорость движения поршня регулируют в зависимости от крутизны кривой потенциометрического титрования или от разницы между полученным значением потенциала и предварительно выбранным, соответствующим точке эквивалентности. [c.429]

В качестве объекта управления простейшего типа принята цилиндрическая емкость С (рис. VII-18), в которой происходит смешение вещества входящего потока v. Из емкости непрерывно отбирается некоторое количество v2 находящейся в ней смеси. Задачей управления является поддержание заданного значения уровня h0 в емкости С при возможных изменениях величины отбираемого потока v2. Регулирование осуществляется изменением величины входящего потока v, для чего на линии его подачи установлен регулирующий орган Р, представляющий собой заслонку, привод которой перемещается с помощью электродвигателя D. Скорость и направление вращения электродвигателя D определяются величиной и знаком приложенного к нему напряжения U. [c.377]

Производительность шлюзовых питателей типа Ш1 регулируют изменением частоты вращения ротора с помощью храпового механизма, встроенного в редуктор и изменяющего его передаточное отношение. Используют ручной, пневматический и электрический храповой механизмы. В питателях с ручным регулированием производительности храповой механизм приводят в действие вручную маховичком 8 пневматический механизм управляется от штока мембранного пневмопривода, электрический — от электрического исполнительного механизма. Шлюзовые питатели с пневматическим и электрическим управлением допускают и ручное регулирование производительности, поэтому, как и питатели с ручным управлением, их снабжают маховичком 8. В приводе нерегулируемого шлюзового питателя используют редуктор без храпового механизма в этом случае червячное колесо редуктора жестко соединено с валом ротора. [c.259]

Коммутаторы системы могут быть выполнены на базе серийных шаговых искателей, релейных или бесконтактных схем. Блок привода коммутаторов может быть выполнен на базе серийных реле времени (лучше электронных, например, типа ВЛ-За). Желательна установка после (перед) каждого фильтра регулирующего органа с хорошей (линейной) характеристикой. [c.284]

В ряде случаев возникает необходимость поддержания заданного значения pH в какой-либо точке гидравлического тракта ВПУ, например поддержания определенного pH подпитки тепловой сети. Это обычно достигается добавлением в Н-катионированную воду сырой воды. В качестве первичного прибора таких оистем рекомендуется применение рН-метра типа. рН-261 (или ПВУ-5256) с проточным или магистральным датчиком. Импульс от рН-метра (от преобразователя) подается на регулятор, который посредством исполнительного механизма и регулирующего органа изменяет расход добавляемой сырой воды и приводит pH подпиточной воды к заданному значению. [c.309]

Многие типы каучуков могут вулканизоваться пероксидами. При вулканизации образуются радикалы, которые в зависимости от типа полимера приводят непосредственно к образованию С-С- связей, но могут вызывать и расщепление полимерных цепей. Скорость пе-роксидного сшивания не может регулироваться так, как при серной вулканизации, это достигается выбором органического пероксида [c.585]

Камера волокноосаждения барабанного типа имеет ширину 2050 мм и выдает ковер ваты шириной 2000 мм. Окружная скорость вращения перфорированного барабана камеры регулируется приводом постоянного тока в пределах 2,66—26 6 м/мин. [c.341]

Типовой контур дистанционного управления клапаном. На рис. У1-3 приведена схема дистанционного управления запорно-регулирующими клапанами. Токовый сигнал от задающего устройства 1 поступает на вход в электропнев-матический преобразователь 2. Пневматический управляющий сигнал из преобразователя 2 поступает на вход пневмопреобразователя 3, который управляет мембранным или поршневым приводом клапана 5. Если регулирующий клапан используется как отсекатель, то на линии подачи пневмосигнала от пневмопреобразователя 3 на мембрану устанавливается электромагнитный клапан-отсекатель 4, управляемый электрическим сигналом от кнопочного поста 6. В зависимости от типа пневматического привода клапана ВЗ или ВО электромагнитный клапан 4 сбрасывает воздух в атмосферу либо подает его на мембрану или поршень клапана. [c.426]

В аппаратурах наиболее распространенных конструкций в качестве сырья применяется металлическая проволока. Современный, легкий и высокопроизводительный аппарат марки АВ- фирмы Коуо 1п18 (ЧССР), пригодный для напыления покрытий из легкоплавких металлов, показан на рис. 40. Приводом механической подачи в этом аппарате является малогабаритный воздушный двигатель. В рукоятку аппарата встроен центробежный регулятор скорости подачи проволоки. Распылительная головка аппарата рассчитана на работу проволокой диаметром 2,5 см, а также 2,3 или 1,5 мм. Смешение горючего газа с кислородом — инжекторное. Горючим газом служит диссугаз (растворенный ацетилен) под давлением 0,3—1,0 ат давление кислорода в 3—5 раз выше. Расход ацетилена регулируется двухходовым газовым краном. В аппаратах старых конструкций расход газов регулируется редукционными клапанами обычного типа. Регулирующие клапаны установлены на баллонах с кислородом и ацетиленом, а также на сборнике сжатого воздуха. Более подробная техническая характеристика аппарата марки АВ-1 приведена ниже [c.130]

Выбор типа регулирующей арматуры (регулирующего вентиля, регулирующего клапана, регулятора давления и т. д.) решается, исходя из назначёния арматуры. Для непрерывного регулирования расхода среды с целью изменения или поддержания регулируемого параметра (температуры, концентрации, давления и т. д.) обычно используются двухседельные регулирующие клапаны с пневматическим мембранным исполнительным механизмом (МИМ). При этом необходимо иметь пневматическую сеть коммуникаций для дистанционного управления арматурой. При ее отсутствии используются регулирующие клапаны с электромоторным приводом. Для агрессивных сред применяются регулирующие клапаны из коррозионностойкой стали или мембранные чугунные регулирующие клапаны с неметаллическим коррозионностойким защитным покрытием. Расход регулируемой среды изменяется в соответствии с сигналом, поступающим от прибора автоматического управления или регулирования. Изменение расхода происходит в связи с изменением открытого сечения между плунжером и седлом в корпусе клапана. Величина открытого сечения в седле зависит от положения плунжера относительно седла. Положение плунжера определяется положением равновесия подвижной системы клапан — МИМ. Равновесие системы возникает в момент, когда уравновешиваются усилие пружины и сила, создаваемая давлением воздуха на мембрану. Силовая характеристика пружины имеет линейную зависимость от хода сжатия, поэтому перемещение плунжера происходит пропорционально давлению воздуха на мембрану (если не учитывать влияния незначительной нелинейности некоторых параметров мембраны и пружины). Профиль плунжера обеспечивает изменение расхода от минимального до максимального. Клапаны могут иметь исполнение НО (нормально открыт) и НЗ (нормально закрыт). [c.208]

ОКОЛО 190 л, снабженный вращающимся колесом, к которому можно присоединить реакционную трубку. Температура легко регулируется до 10,5° посредством водяного крана в охлаждаемом змеевике. Другой подогреватель типа Кальрода приводился в действие простым ртутным контактом через переключатель типа реле. [c.45]

Все большее распространение получают стенды для разборки и сборки роторов на универсальной стойке с гидроприводом. На рис. 2.41 показан стенд для разборки и сборки роторов насосов типа НГ с двойным корпусом для горячих нефтепродуктов. Ротор 4 устанавливают на подвижную 3 и неподвижную 5 опоры. Стойка 1 позволяет регулировать ручным или гидравлическим приводом высоту подъема плиты 2 для удобства работы. Высота подъема плиты 260 мм. Рабочие колеса снимают ручным или гидравлическим съемником. На стенде можно вести ручную элекфодуговую наплавку [5]. Масса стенда - 234 кг длина роторов - 1095 - 2775 мм максимальная их масса - 263 кг. [c.80]

При изучении алюмосиликатов в качестве катализаторов неполного окисления метана [103] было отмечено, что их активность связана с наличием на их поверхности кислотных центров бренсте-довского и льюисовского характера. Так как наличие кислотных центров бренстедовского типа является источником протонов в алюмосиликатах, то, регулируя их количество, можно добиться образования только метильной группы при сорбции метана, этим самым подавляется дальнейший разрыв связи С — Н в метильном радикале, приводящий к образованию метиленовой группы. По данным Даудена, Шнелла и Уокера [104] известно, что метиленовая группа приводит к ухудшению селективности процесса неполного окисления метана. [c.168]

Нефтеловушки. На рис. ХП-4 представлена конструкция типовой нефтеловушки, предназначенной для очистки нефтесодержащих сточных вод от нефти, нефтепродуктов и твердых механических примесей. Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Каждая секция состоит из корпуса 1, в котором установлен скребковый транспортер 4 с приводом 3 для сгона вспльшающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок 7. Частота включения скребкового механизма должна быть такой, чтобы толщина слоя накопившихся нефтепродуктов не превышала высоты бруса скребкового транспортера (100 мм), но не реже одного раза в смену. Перфорированная перегородка 2 предназначена для равномерного распределения потока по сечению аппарата, а глухая перегородка 6 — для отделения слоя чистой воды от зоны отстаивания. Нефтеловушка оборудована нефтесборными трубами 5 с ручным приводом. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором 8 или через донные клапаны. Подача воды в гидроэлеватор и отвод осадка регулируются задвижками 9 с электроприводом. В каждую секцию сточная вода подводится независимо от других. Применяются нефтеловушки нескольких типов, различающихся пропускной способностью одной секции 18, 36, 54, 81 и 198 мVч. Средняя скорость движения сточных вод в нефтеловушке 5 мм/ч. [c.367]

Отводы для измерения статического напора подсоединены к обоим плечам и-образного манометра, во время анализа регулируют скорость отбора. Однако было показано [216], что в точке статического равновесия, особенно при низких скоростях газового потока (менее 6 м/с), скорость отбора не строго изокинетична, поэтому даже небольшое отклонение от статического равновесия приводит к большим ошибкам в отборе проб. При более высоких скоростях ошибка меньше (менее 5% при 15 м/с для показанного типа трубки). Если для отбора проб предполагают использовать трубку нулевого типа, следует предусмотреть ее калибровку в заданной области. [c.83]

Распылители с вращающимся диском, с помощью которого осуществляется выброс капелек жидкости после того, как они разгоняются на нем до высокой скорости (рис. 1Х-11). Диск приводится в движение гидравлическим или механическим способом, а жидкость перемещается в радиальном направлении по трубкам или по плоской поверхности диска. Образующиеся капли жидкости имеют одинаковый размер, который можно регулировать путем изменения скорости вращения диска и расхода жидкости. В связи с этим рас- пылители наиболее удобны в тех случаях, когда необходимо получить капли жидкости для фундаментальных исследований. Подробное описание койструкции распылителей приведено в отдельных изданиях [280]. В настоящее время центробежные распылители этого типа не применяются в промышленных скрубберах, но они могут найти применение при разработке новых видов скрубберов, где необходимо получение капель примерно одинакового размера. [c.404]

В лубрикаторе золотникового типа (рис. VIII.3, а) насосные элементы расположены вокруг вертикального вала, который несет два профилированных диска. Верхний из них / приводит в действие плунжеры 3 насосов, а нижний 6 — распределительные золотники 2. Диски профилированы таким образом, что при каждом обороте вала золотник делает один двойной ход, а плунжер — два хода. Расположение окон золотника таково, что при первом ходе плунжера вниз масло из резервуара подается по нижнему отводу 5 в каплеуказатель, а при втором ходе вниз масло, поступившее из каплеуказателя, по верхнему отводу 4 нагнетается в цилиндр компрессора. Подачу регулируют вращением винта 7, которым изменяют свободный ход в скобе плунжера. [c.459]

Развитие новых технологических процессов, характеризующихся высокими показателями параметров регулируемых сред, а также повышение требований к качеству современных систем управления привели к созданию и широкому использованию новых типов ИУ, значительно отличающихся по своей конструкции от двухседельных. Широко применяются регулирующие заслонки, шаровые регулирующие клапаны, угловые односедельные регулирующие клапаны с расширяющимся выходом и др. Применение традиционных расчетных формул в случае регулирования такими ИУ потоков сжимаемых сред при больших перепадах давления приводит к значительным ошибкам. Объясняется это тем, что все традиционные формулы определяют пропускную способность ИУ только в зависимости от технологических параметров среды, но независимо от конструкции проточной части ИУ и направления потока регулируемой среды. Для более точного определения необходимой пропускной способности ИУ следует итывать целый ряд параметров как регулируемой среды, так и самого ИУ [18, 27]. Естественно, что увеличение точности расчета приводит к его усложнению. [c.130]

Двухпозиционными приводами управляют путем воздействия на распределительные и дросселирующие аппараты. Выделяют два основных типа воздействия внешнее управляющее и внутреннее регулирующее. Внешнее воздействие может быть ручным или автоматическим (посредством электрического гидравлического или пневматического сигналов). Результат всех видов управляющих воздействий — перемещение х аапорно-регулирующего элемента распределителя или дросселя в функции времени i. Текущее время в каждый данный момент может быть выражено через начальное / (0) и приращение Лi [c.141]

И механической обратной связью. Как правило, регулируемые насосы средней и большой мощности снабжают вспомогательным следящим приводом приборного типа (сервоприводом). В данной схеме показан вспомогательный следящий привод (ВСП), содержащий двухкромочный дросселирующий распределитель и дифференциальный гидроцилиндр, который непосредственно воздействует на регулирующий орган насоса (Н). Конструкция такого сервопривода показана на рис. 3.1. Исполнительная часть гидропривода — гидродвигатель (ГД) и силовая передача (СП). Нередко считают предпочтительным использовать серийно выпускаемые гидромотор и зубчатый редуктор. Однако при неполноповоротном движении рабочего органа машины целесообразно применять лопастной или рычажно-плунжерный гидродвигатель, так как при установке его повышается надежность и уменьшаются габаритные размеры следящего привода. [c.306]

Избыток кремния приводит к небольшому уменьшению сопротивления КР, однако сопротивление при этом остается относительно высоким [51]. Добавки марганца и хрома к сплавам серии 6000 регулируют размер зерна и увеличивают как прочность, так и пластичность [115]. Сплавы, имеющие добавки хрома и марганца, имеют минимальную чувствительность к межкристаллитной коррозии в растворах типа соль — кислота и соль — пероксид водорода, особенно в присутствии небольших количеств примесного элемента железа [115]. Медь также способствует повышению прочности сплава, однако при содержании>0,5 % Си сопротивление сплава к коррозии понижается [116]. Хотя сплавы системы А1 — Мд — 51 имеют высокое сопротивление общей коррозии и КР [51, 115], определенные отклонения от стандартной термической обработки могут сделать эти сплавы чувствительными к КР в состоянии естественного старения Т4. Это имеет место, когда температура под закалку слишком высока, а скорость закалки невысокая [51, 117]. Даже в этих условиях КР на поперечных образцах сплава 6061-Т4 происходило только на высоконапряженных пластически деформированных образцах и отсутствовало при испытании образцов на растяжение, напряженных на 75 % ог предела текучести. Искусственное старение закаленного с низкой скоростью сплава 6061-Т4 до состояния Тб устраняло тенденцик> к КР [51]. [c.233]

Еш е два фактора заслуживают того, чтобы быть здесь отмеченными, потому что они приводят к заметному расхождению между теорией и экспериментом. Во-первых, в зоне пламени, где температура выше, а плотность меньше, действуют выталкиваюш ие силы, которые деформируют пламя. Следовательно, предположение (1) 4 главы 1 оказывается не вполне справедливым. Во-вторых, течение в горелках рассматриваемого типа почти всегда характеризуется сильной крупномасштабной турбулентностью. Турбулентность вызывает расширение и быстрые флуктуации пламени, и таким образом приводит к качественному расхождению с развиваемой ламинарной теорией. Однако поскольку скорость турбулентного горения предварительно перемешанных газов обычно регулируется интенсивностью турбулентного перемешивания, полученные результаты можно с разумной точностью применить к средним характеристикам турбулентных систем, если заменить коэффициенты диффузии в ламинарном потоке коэффициентами турбулентной диффузии. Турбулентные пламена в потоках с предварительным перемешиванием подробно рассматриваются в главе 7. [c.72]

При прочих неизменных условиях Е постоянна и, следовательно, повышение концентрации противоиона в подвижной фазе приводит к увеличению к при разделении на обращенной фазе. В нормально-фазной ион-парной хроматографии к также меняется за счет изменения концентрации противоиона в подвижной фазе. Значение к может регулироваться типом противоиона, например, замена гептансульфокислоты пентансуль-фокислотой может изменить к в 2—5 раз. Этот эффект ярко выражен при низких концентрациях противоиона. Крупные молекулы противоиона дают большие величины к при ион-парном разделении на обычной фазе. Так, переход от тетра-этиламмония к тетрапентиламмонию позволил изменить к на несколько порядков. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология