Коэффициент влияние времени контакта

Влияние высоты пенного слоя. Высоту пенного слоя Н можно отнести к геометрическим параметрам системы, наряду с диаметром слоя (аппарата). В то же время Н — это важнейший гидродинамический и кинетический параметр, определяющий 5в значительной степени коэффициент массопередачи Кз. Время контакта газа с жидкостью на полке пенного аппарата прямо пропорционально высоте пенного слоя. Поэтому и зависимость Кз от Н при прочих [c.134]

В общем случае структурность саж определяется поверхностной энергией, на которую большое влияние оказывают коэффициент ароматизованности сырья, способность его к сажеобразованию, технологические условия (температура процесса, длительность воздействия активных газов на сажу и другие факторы). Чем выше скорость сажеобразования, температура процесса п чем меньше время контакта с активными составляющими дымовых газов, тем ниже структурность сажи, ее масляное число, и наоборот. [c.136]

Влияние лучистого теплообмена на коэффициент теплоотдачи может проявиться в двух направлениях во-первых, во время контакта теплообменной поверхности со сплошной фазой кипящего слоя (увеличивается с.ф), во-вторых, во время контакта ее с газовым пузырем [увеличивается формула (2)], поскольку все проходящее через объем пузыря излучение поглощается частицами, образующими его стенки. [c.194]

Весьма существенное влияние на обогащенность подземных вод органическим вещество.м оказывает их динамичность. При интенсивном водообмене породы более промыты, в них содержится меньше органического вещества, время контакта воды и породы меньше, чем при замедленном (затрудненном) водообмене. В связи с этим в водах, заключенных в более водообильных и водопроницаемых пластах и двигающихся с большей скоростью, содержится меньше органического вещества по сравнению с водами слабопроницаемых водоносных пород, имеющих низкие коэффициенты фильтрации. К сожалению, в генетической гидрогеологии еще не решен вопрос возраста глубокозалегающих подземных вод артезианских бассейнов, а расчеты скоростей их движения ненадежны и противоречивы. Поэтому условно о динамичности и скорости вод можно судить по дебитам водоисточников. Например, в Грозненско-Дагестанской области в законтурных водах нефтяных месторождений, отобранных из скважин с дебитом более 300 м сутки, количество Сорг. равно 1,9 мг/л, а в водах, отобранных из скважин с дебитом менее 300 м /сутки,—4,9 мг/л. Подобная зависимость Сорг. от дебитов наблюдалась и в других районах [211]. [c.156]

Такой характер зависимости коэффициента трения от скорости обусловливается влиянием реологических свойств резин в зоне деформации, так как с увеличением скорости скольжения время контакта пятен касания уменьшается, а с уменьшением продолжительности времени контакта сила трения падает и соответственно уменьшается коэффициент трения. На рис. 4 со поставлены расчетные данные, полученные из формулы (1) и из графика рис. 2 (экспериментальные данные). Расчетные и экспериментальные данные удовлетворительно совпадают. [c.290]

Время контакта элемента поверхности жидкости с газом (г" ) принимали равным периоду между двумя последовательными проходами нити через данное сечение пленки, т. е. г ( = 60/Л л (в сек). Сопоставление уравнения (4) с экспериментальными результатами показало, что оно в целом правильно отражает ход процесса при Ке>180, но дает величины Р , отличающиеся от экспериментальных для роторов с Л =4, с =0,15 мм и Л = 4, = 0,45 мм примерно на 20%, а для ротора с Л =20, =0,15 мм на 50%- Причиной этого, видимо, служит значительная идеализация физической картины процесса при выводе уравнения (4) принимали, что гидродинамические возмущения в следе за нитью затухают мгновенно по сравнению с не учитывали также влияния геометрии аппарата. Полученный экспериментальный материал позволил найти два поправочных коэффициента, учитывающих геометрию аппарата ф1= ( / /о) (где с/=0,15 мм) и ф2= 1,06/Л/ <. [c.30]

Время экспозиции, или период контакта 0, определяется гидродинамической обстановкой и является единственным параметром модели обновления, необходимым для учета влияния гидродинамики на коэффициент массоотдачи В соответствии с уравнением (И 1,8), соотношение между ki а Q для физической абсорбции получается следующим образом [c.104]

Анализ результатов расчетов показал, что коэффициенты массоотдачи для колпачковых тарелок, определяемые по уравнениям (VII.35) и (VII.36), оказываются завышенными. Это объясняется тем, что величина ко, рассчитываемая по уравнению (VII.48), включает полный запас жидкости на тарелке, значительная доля которой не участвует в образовании поверхности контакта фаз, в то время как ко в уравнениях (VII.35) и (VII.36) отражает влияние этой поверхности на коэффициенты массоотдачи. Для определения эффективности колпачковых тарелок могут быть рекомендованы следующие уравнения [1] [c.132]

Установлено, что достижение высоких значений коэффициентов трения за короткое время действия примерно эквивалентно постоянному действию коэффициента трения, равного цу. В связи с этим при использовании пульсирующей тормозной системы нет четкого выигрыша ни в общей силе торможения, ни в снижении тормозного пути. Большое преимущество этой системы заключается в возможности контроля за работой тормозной системы в период времени (Г — т). Влияние приложенных сил на продольные сдвиговые напряжения, возникающие в зоне контакта с дорогой при ускорении или торможении шин, показано на рис. 8.21. Кривые и заштрихованные под ними площади в правой части рис. 8.21 как при ускорении, так и при торможении очень похожи на кривые, определенные для реальных шин при качении по специальной лабораторной дорожной поверхности [201. Установлено, что сдвиговые напряжения достигают максимума в задней части зоны контакта, где скорости скольжения существенны (см. рис. 4.26). Эти скорости скольжения связаны с относительным тормозным проскальзыванием (см. рис.8.19) как показано автором [22]. [c.203]

Сложный механизм работы насадочной колонны еще более усложняется при наличии пульсации. Поэтому в настоящее время отсутствуют достаточно четкие модели массопередачи в пульсационных насадочных колоннах. Наличие пульсации оказывает влияние на многие факторы, определяющие эффективность экстракционной колонны. Пульсирующий поток ударяет капли диспергированной фазы об элементы насадки, вызывая дробление капель, т. е. увеличивая поверхность фазового контакта. Измельчение капель приводит к изменению удерживающей способности колонны. При ударе капель о насадку можно предположить перемешивание внутри капель. Имеются данные, свидетельствующие о возрастании коэффициента массопередачи при ударе капель [56]. Розен [57, 58] предлагает раздельное изучение влияния пульсации на элементарные эффекты массопередачи. Он ввел понятие о коэффициенте пульсации кр, определяющем отношение интенсивности массопередачи при наличии пульсации и при ее отсутствии. Согласно его теории [c.245]

Малые значения коэффициентов в первых двух типах конденсаторов объясняются плохим контактом сплошных ребер с трубами. Замена медных тру(> стальными не отразилась на интенсивности теплообмена. Опыты подтвердили возможность увеличения коэффициента оребрения до 3,8. Во время испытания было обнаружено отрицательное влияние на работу конденсаторов наличия влаги и воздуха. В результате этих испытаний в новых конструкциях фреоновых конденсаторов сплошные гладкие ребра заменены на трубы с накатанными ребрами. На рис. 190 показан фреоновый конденсатор КТР-110 для холодильной машины 4ФУ-19. Внутри стального кожуха диаметром 500 мм и длиной 4000 мм помещены 173 красномедных трубки с внутренним диаметром 14 мм. Трубки развальцованы в приваренных к кожуху стальных решетках. Для увеличения теплопередающей поверхности на трубках накатаны спиральные ребра высотой 2,35 мм с шагом накатки 2 мм. Полная поверхность со стороны фреона (с учетом поверхности ребер) равна ПО м . Вода в конденсаторе делает два хода. [c.364]

Из сопоставления средних разностей между температурой газа и насадки для этих двух случаев теплообмена видно, что следствием выравнивания температуры металла по высоте диска является уменьшение средней разности температур, а следовательно, и ухудшение теплообмена между газом и насадкой. Влияние высоты диска на теплообмен учитывается при определении коэффициента теплоотдачи а. Из-за плохого контакта между дисками изменение температуры насадки по высоте регенератора происходит скачками, в то время как температура газа меняется 21 323 [c.323]

Почти для всех случаев, за редкими исключениями, износ образцов за первую тысячу оборотов был больще, чем за вторую тысячу оборотов, что частично объясняется влиянием приработки в начале испытания, во время которой происходит относительно большее по весу удаление материала с поверхностей трения [2, стр. 187]. Работа трения неизменно возрастала с увеличением пути трения, что можно объяснить влиянием приработки, в результате которой увеличивалась площадь действительного контакта трущихся поверхностей и снижалось давление на этих участках, обусловливая повышение коэффициента трения. [c.270]

В качестве растительного элемента здесь и далее рассматривается растение, имеющее непосредственный контакт с грунтом. Следует отметить, что геометрические и гидродинамические характеристики растительных элементов изменяются в зависимости от степени затопления их водным потоком. Так, например, при незначительном затоплении чистого лесного массива в качестве характерного поперечного размера растительного элемента с/р следует принимать диаметр ствола, коэффициент сопротивления Св, при этом принимать для цилиндра, а коэффициент взаимного влияния устанавливать в зависимости от взаимной расстановки стволов. При больших затоплениях площадь миделя 5м в большей степени определяется кроной, так же как Св и кв, в то время как сопротивление стволов оказывается сравнительно небольшим. [c.214]

Основные результаты расчета при различных технологических параметрах представлены в табл. 10.1. В расчетах варьировались теплопроводность зерна катализатора, линейные размеры гранул катализатора, состав смеси на входе в аппарат, скорость фильтрации и время контакта. В таблице представлены средние за цикл концентрации аммиака на выходе из слоя и максимальная температура катализатора. Из данных, приведенных в таблице, можно сделать вывод о влиянии размеров зерна катализатора на технологические характеристики нестационарных режимов. С ростом размеров зерна катализатора уменьшается максимальная температура, что вызвано снижением коэффициента межфазного теплообмена и ростом характерного времени теплопереноса в пористом зерне. Сов-иместное действие этих двух факторов увеличивает ширину зоны реакции, и, как следствие, максимальная температура понижается. Выход аммиака увеличивается. Это еще раз подтверждает уже обсуждавшийся ранее вывод о том, что при осуществлении процесса в нестационарном режиме часто при увеличении размера зерна внутренний массоперенос оказывает меньшее влияние на выход продукта, чем межфазный теплообмен и теплоперенос внутри зерна катализатора. Например, по данным расчетов при увеличении диаметра зерен катализатора с 5 до 14 мм максимальная температура в слое уменьшается с 587 до 552°С. При этом средняй- за цикл выход аммиака увеличивается с 15,5 до 17,2%. Дальнейшего снижения максимальной температуры можно добиться за еявт использо- [c.213]

В настоящее время проводится исследование каталитической волны перекиси водорода, образующейся в присутствии вольфрамат-иона, с целью аналитического применения ее для определения малых количеств вольфрама. Обнаруженный Кольтгофом и Перри [20] каталитический эффект вольфрама на восстановление Н2О2 качественно подтверждается, однако получение воспроизводимых количественных значений каталитического тока затрудняется вследствие параллельно протекающих процессов диспропорцио-нирования продуктов электродной реакции, разложения перекисных соединений и других процессов. В связи с этим изучено влияние различных факторов (концентрации Н2О2 и Ш0 ", природы электролита, pH раствора, температуры, давления столба ртути над капилляром и др.) на величину каталитического тока Н2О2 в присутствии вольфрамат-иона. Обнаружен большой температурный коэффициент этой реакции, а также влияние времени контакта реагирующих компонентов на величину тока. На основании экспериментальных данных устанавливаются оптимальные условия для получения воспроизводимых количественных результатов при определении вольфрама по каталитической волне перекиси водорода при его содержании до 10" %. [c.197]

Долгое время считалось, что основой влияния насадки на механизм массопередачи является дробление капель при ударах об элементы насадки и связанное с этим увеличение поверхности контакта фаз. Однако более детальное изучение изменения размера капель при прохождении ими слоя насадки [106—108] заставило пересмотреть это положение. При диаметре насадки, превышающем критические размеры, она вообще не оказывает влияния на размеры капель. Для насадки меньших размеров, хотя капли и принимают размер, характерный для данной системы, по прохождению достаточной величины слоя насадки, однако в ряде случаев наблюдается не дробление, а коагуляция капель. Влияние насадки носит, по-видимому, разносторонний характер. Прежде всего необходимо отметить, что наличие насадки резко снижает продольное перемешивание в колонне и тем самым повышает истинную движущую силу процесса. С другой стороны, наличие насадки увеличивает время пребывания капель в экстракционной зоне. Так, при заполнении колонны диаметром 170 мм шарами диаметром 25 мм коэффициент трения при прохождении диспергированной фазы возрастает в 2—3 раза [109]. При всплывании капель бензола в водной среде насадка кольца Рашига 15X15X2 мм увеличивает время контакта более чем в 6 раз [110]. [c.202]

Методика проведения опытов. Все опыты проведены в проточной системе под давлением Влияние кислорода и образовавшейся воды на селективность катализаторов исследовалось в сериях опытов с Н2 как содерн авшим примесь О2 (приблизительно 0,1%), так и очищенным от О2 и Н2О при этом катализатор подвергался длительной обработ1 е Н2 соответствующей чистоты и затем проводилась серия опытов. При исследовании зависимости селективности катализаторов от давления последний подвергался очистке от О и Н О [3]. В этих опытах изменялись лишь парциальное давление и скорость подачи Нг, а остальные параметры — условное время контакта, парциальное давление и скорость подачи метилциклопентана — оставались постоянными. С целью стабилизации активности между опытами катализаторы обрабатывались На в течение 4—6 час ири давлении 50 атм и при температуре опыта. Селективность катализаторов в реакции гидрогенолиза метилциклопентана оценивалась но отношению образовавшегося к-гексана к сумме образовавшихся 2- и 3-метилнептанов (коэффициент селективности н-Св/цзо-Св). С целью установления независимости коэффициента селективности от вторичных реакций опыты проводились при различной скорости подачи исходного углеводорода и, следовательно, при различной конверсии. Аналогичным способом исследовались и другие реакций — деалкилирования этилбензола и циклизации к-октана. [c.297]

Именно наличием подобного слоя объясняется повышенная коррозионная стойкость в окислительных средах сплавов алюминия, хрома, никеля, титана и др. металлов. Таким же образом (по при повышенных т-рах) Б. с. формируются на поверхности материалов, используемых при высокой т-ре. В процессе взаимодействия контактирующих веществ происходят реакционная диффузия одного или нескольких из них в твердый материал, образование слоя пересыщенного твердого раствора и последующая перестройка его кристаллической решетки. В результате на поверхности материала образуется слой новых фаз (рис.), скорость роста к-рых определяется природой контактирующих веществ и условиями взаимодействия (темиературой, давлением, концентрацией вещества, временем). Формирование такого слоя возможно газопламенным напылением и др. способом. Если условие Пиллинга — Бедвортса выполняется, закономерности роста фаз в заданном интервале т-р описываются в основном зависимостями г/" = кт или у = /с 1п т, где у — толщина слоя новой фазы к, п — коэффициенты скорости роста фаз т — время взаимодействия. Чем меньще коэфф. к и больше коэфф. п, тем меньше влияние времени на скорость взаимодействия и тем, следовательно, лучшими барьерными свойствами обладает диффузионный слой. Значения коэфф. пик определяются природой контактирующих веществ и продуктов взаимодействия, кристаллохим. особенностями образующихся фаз, дефектностью кристаллической решетки, диффузионной подвижностью компонентов в ней, термодинамикой процесса. В общем случае чем выше прочность межатомной связи (большая часть ковалентных или ионных связей) в продуктах взаимодействия, тем вероятнее проявление ими барьерных свойств. Так, дибориды титана и циркония, окислы алюминия, магния и тория обнаруживают высокие барьерные свойства в контакте со мн. веществами. [c.120]

Процесс смазывания включает разрушение частиц твердого смазочного материала. Уменьшение поверхностной энергии, а следовательно, сопротивления частиц разрыву, вызываемое адсорбцией газов, оказывает значительное влияние на коэффициент трения. У всех образцов порошкообразного графита, па-ходивш ихся длительное время в контакте с воздухом, поверхностная энергия уменьшается вследствие хемосорбции кислорода. Кислород присоединяется за счет свободных валентностей, образующихся у кромок (ребер) основных кристаллографических плоскостей графита. Атомы кислорода могут с.тужить гидрофильными центрами адсорбции паров воды из окружающего воздуха [63, 64]. Благодаря этому опять же уменьшается поверхностная энергия и облегчается дробление частиц графита. В работе [57] изучалось изменение площади поверхности, содержания воды и адсорбирующей способности по отношению к воде синтетического графита в процессе его продолжительного измельчения. На рис. 37 приводится график изменения удельной поверхности и содержания кислорода в зависимости от продолжительности измельчения. Удельную поверхность измеряли стандартным методом БЭТ, а содержание кислорода — вакуумным термогравиметрическим анализом. [c.86]

В пиролизерах импульсного нагрева продолжительность контакта продуктов пиролиза с нагретыми поверхностями невелика, поэтому влияние газа-носителя на характер деструкции и состав продуктов пиролиза не проявляется в такой степени. В пиролизерах филаментного типа [59] при продолжительности его нагрева около 1 с состав продуктов пиролиза не зависит от давления и скорости газа-носителя. В то же время применение гелия и водорода в качестве газа-носителя способствует снижению образования низкомолекулярных продуктов пиролиза по сравнению с применением азота [50, 60]. Влияние природы газа-носителя, по-видимому, связано со свойствами газов (водорода и гелия), обладаюпщх повышенными теплопроводностью и коэффициентом диффузии, что способствует улучшению теплопередачи и более быстрой диффузии образовавшихся продуктов пиролиза. [c.65]

Одним нз важнейши.х факторов, влияющих на адгезионную прочность, являются остаточные напряжения, возникающие в адгезионных соединениях и концентрирующиеся на границе раздела фаз. Обусловленные усадочными явлениями в слое полимера, а также различием термических коэффициентов расширения компонентов, эти напряжения зависят от релаксационных процессов и определяются также характером межфазных связей. Последний момент, отражающий, по существу, влияние межфазных молекулярных сил на адгезионную прочность, изучен в настоящее время недостаточно. В одном из разделов монографии показано, что ограничение интенсивности адгезионного взаимодействия в зоне контакта двух полимеров позволяет реализовать амортизирующую роль межфазной поверхности в условиях действия высоких остаточных напряжений и тем самым повысить долговечность адгезионного соединения. [c.9]

Большинство исследователей объясняет возрастание эффективности экстракции при пульсации увеличением поверхности контакта фаз и повышением коэффициента массопередачи вследствие дополнительной турбулизации фаз. Зюлковский [18] считает одним из факторов, влияющих на повышение эффективности колонн при наличии пульсации возрастание времени контакта фаз вследствие увеличения пути капли, вызванного наличием возвратно-поступательного движения столба жидкости. С этим однако нельзя согласиться. Даже в случае достаточно большой разницы удельных весов в системе сплошная фаза — газ при небольших частотах колебания сплошной фазы мелкие частицы движутся как одно целое со сплошной средой [19, 20] и лишь при увеличении частоты или величины частиц наблюдается отставание. Этот факт свидетельствует об отсутствии влияния пульсации столба жидкости на относительную скорость движения диспергированных в ней частиц. Специальное исследование, проводившееся с единичными каплями в пульсирующем потоке, показало, что средняя скорость движения капли (диаметром до 0,4 хм) относительно стенок колонны не зависит от величины амплитуды и частоты пульсации и, таким образом, наличие пульсации не влияет на время пребывания капли в колонне. Что касается поверхности контакта фаз и коэффициента массопередачи при наличии пульсации, то вопрос об их увеличении не может быть рассмотрен в общем случае и будет рассматриваться в параграфах, посвященных отдельным типам пульсационных колонн. [c.233]

Еще Кулон в свое время обнаружил влияние, которое оказ1.1-вает продолжительность контакта на величину коэффициента трения с увеличением продолжптельностп контакта коэффициент трения возрастает. [c.73]

На величины К1, Ки оказывают влияние скорость потока газов, разность температур теплообмени-вающихся сред, толщина пленки воды в зоне контакта, плотность орошения водой контактной камеры, состав продуктов сгорания, их начальная влажность и т. д. Учесть все факторы, влияющие на значение К, в каждой зоне практически невозможно. Поэтому для расчетов пользуются общим значением К для контактной камеры в целом. В связи с трудностью чисто теоретического вычисления коэффициента теплопередачи в настоящее время пользуются эмпирическими зависимостями. К числу таких зависимостей в первую очередь следует отнести два критериальных уравнения Н. М. Жаворонкова [c.38]

Поучительно сравнить описанный выше отклик системы с ее поведением в присутствии другого ингибитора метаболизма — ротенона. Это вещество подавляет окислительный обмен на уровне переноса электрона между НАД и цитохромом Ь. Влияние ротенона было изучено путем выдерживания препаратов кожи лягушки в контакте с 5—10 мкМ растворами его, в присутствии или в отсутствие альдостерона. В противоположность 2-дезокси-0-глюкозе подавление транспорта и супрабазального поглощения кислорода на половину и менее от контрольного уровня было сопряжено лишь с незначительными (статистически недостоверными) изменениями Л, рассчитанного по уравнению (8.6) (Лау, Ланг, Эссиг, неопубликованные данные). Хотя окончательное объяснение этих расхождений требует дополнительных исследований, следует отметить, что различные эффекты этих двух ингибиторов согласуются с существующими в настоящее время представлениями о взаимодействии между окислительным и гликолитическим путями образования АТФ. Так, частичное подавление ротеноном окислительного обмена и, следовательно, сродства Лр, как можно ожидать, будет существенно стимулировать гликолиз [28]. В результате повышение Лр будет частично восстанавливать натриевый транспорт (и тем самым /о), но слабо влиять на с /л/с (А ф), как это и наблюдается из зависимости поглощения кислорода от разности электрических потенциалов. В соответствии с этим необоснованное применение уравнения (8.6) в тех случаях, когда глико-литический обмен дает существенный вклад в величину /о, приведет к переоценке Л. В отличие от этого 2-дезокси-0-глюкоза, снижающая концентрацию АТФ другими способами, действует таким образом, что не активируются никакие механизмы, компенсирующие Лр (как будет показано в разд. 8.2.4, завышенная оценка Л приведет к заниженной оценке феноменологического коэффициента Ьг). [c.169]

Ребристые стальные и латунные трубки в небольших количествах изготовляются напрессовкой на них прямоугольных пластин или круглых шайб. Для получения надежного контакта между трубкой и ребрами и предохранения их от коррозии ребристые трубки оцинковывают или лудят. При больших масштабах производства изготовление ребристых трубок и теплообменников механизировано и автоматизировано. Автоматы навивают на трубки спирали из ленты (рис. 1-23,в) или биспирали из проволоки (рис. 1-23,3 . Припайка спиралей к трубке припоем производится электротермически. Качество контакта между трубкой и ребром оказывает большое влияние на коэффициент теплопередачи. Поэтому на него следует обращать особое внимание при изготовлении ребристых трубок, в настоящее время разработана технология изготовления монолитных ребристых трубок путём холодной прокатки гладких толстостенных труб (рис. 1-24). [c.53]