Насосы выбор методов

Задание на контроль и автоматизацию процесса. Отличительной особенностью современной технологии переработки нефти является высокая степень автоматизации всех процессов. Поэтому разработка технологической схемы тесно связана- с выбором методов контроля и регулирования производственных процессов. Ос- новными регулируемыми параметрами технологических процессов являются температура, давление, расход жидкости или газа, уровень жидкости в сосуде, вязкость, углеводородный или фракционный состав продуктов. Объектами, в которых поддерживаются перечисленные параметры, служат ректификационные колонны, теплообменники, емкости, газосепараторы, трубчатые печи, насосы, компрессоры. Для автоматического управления процессами применяются различные схемы, однако в основном они состоят из сравнительно небольшого числа элементов, которые повторяются в различных комбинациях. [c.81]

При выборе метода отвода тепла на верху колонны необходимо учитывать вес циркулирующего орошения (производительность насоса), а также затрату энергии па его перекачку. [c.148]

Выбор метода применения зависит также от типа и размера фермы, количества животных, практического управления и имеющегося оборудования. Широкую популярность приобрела аппаратура для опрыскивания, главным образом из-за ее портативности и легкости в обращении. В тех фермах, где требуется обработать большое стадо, применяют опрыскиватели с насосами эффективностью более 28 f e/jn (28 am)] в тех случаях, когда обработки ведутся в меньших масштабах (каждый обрабатывает свой скот), обычно пользуются аппаратурой меньшей эффективности. Следует отметить, что давление, даваемое насосом и характеризующее машину, может быть причиной больших злоупотреблений и ошибок [132] на самом деле характеристика опрыскивателя складывается из давления насоса, которое коррелируется с производительностью, типом наконечника опрыскивателя, подвижностью и механизмом для перемешивания. [c.243]

В принципе можно было бы проводить испытания топлив на совместимость с герметиком в условиях, полностью моделирующих эксплуатационные. Однако такие испытания весьма трудоемки и продолжительны. Поэтому, как и в случае с резинами топливных насосов, возникла необходимость в лабораторном экспресс-методе, позволяющем дифференцировать топливо по агрессивности к герметикам с учетом их окисляемости. Исследование механизма разрущения герметика в гидрогенизационных топливах (см. с. 237) позволило обоснованно подойти к разработке метода и выбору оптимальных условий испытаний герметика в топливах [342]. [c.242]

Метод устранения течи выбирают после тщательного осмотра характера повреждения. Рамы современных поршневых насосов изготовляют из стали, иногда из алюминиевых сплавов, чаще из чугуна. Выбор способа ремонта рам или картеров, имеющих трещины либо изломы, в значительной степени зависит от материала, из которого они изготовлены. [c.215]

ГОСТ 23941—79 предусматривает выбор шумовых характеристик и методов их определения стандартами на машины конкретных типов. Стандарт на методы определения шумовых характеристик насоса отсутствует. Требования к шумовым характеристикам и методы их определения внесены в стандарты на отдельные типы насосного оборудования. К таким стандартам можно отнести ГОСТ 22247—76 Насосы центробежные консольные общего назначения для воды ГОСТ 15110—79Е Насосы центробежные для химических производств ГОСТ 17011—79Е Насосы центробежные песковые и грунтовые. Общие технические условия ГОСТ 11377—80Е Насосы центробежные для бумажной массы. Общие технические условия ГОСТ 11379-80Е Насосы динамические для сточных жидкостей. Общие технические условия . [c.116]

Допуски на коррозию. Этот фактор является обычным при проектировании реакторов, паровых котлов, конденсаторов, насосов, подземных трубопроводов, резервуаров для воды и морских конструкций. В тех случаях, когда скорости коррозии неизвестны, а методы борьбы с коррозией неясны, задача оптимального проектирования значительно усложняется. Надежные данные о скорости коррозии позволяют более точно оценить срок эксплуатации оборудования и упрощают его проектирование. Типичным примером допусков на коррозию может служить выбор толщины стенок подземных нефтепроводов. Расчетная толщина стенки трубопровода диаметром 200 мм и длиной 362 км составляет 8,18 мм, с учетом коррозии. А применение соответствующей защиты от коррозии позволяет снизить эту величину до 6,35 мм, что приводит к экономии 3700 т стали и увеличению полезного объема трубопровода на 5 % [12]. [c.19]

Рассмотрим общий метод решения задачи о выборе насосов для заданных условий работы. [c.177]

Представляет практический интерес исследование условий образования эмульсий в ЭЦН в зависимости от обводненности продукции скважины и других технологических факторов, т. к. это определяет выбор направлений и методов улучшения технико-экономических показателей работы погружных центробежных насосов, их подъемных колонн и системы нефтегазосборных трубопроводов. [c.92]

В настоящее время пока еще нет достаточно совершенных расчетно-теоретических методов определения Явс.изб.тш- Поэтому для оценки кавитационных свойств насоса и правильного выбора высот всасывания его подвергают кавитационным испытаниям на специальных стендах, которые оборудованы устройствами, позволяющими изменять сопротивление на линии нагнетания и давление во всей системе установки, а также приборами, позволяющими замерять подачу напор Я, скорость вращения п и мощность N. Испытания производятся при всех режимах, возможных при работе данного насоса, определяемых скоростью вращения вала насоса и подачей. Каждый рабочий режим исследуется при нескольких значениях Яве.изб и по данным испытаниям строят кавитационные характеристики, которые представляют собой зависимость подачи Q, напора Я и к. п. д. т] от величины Яве.изб- [c.381]

Выбор наилучшей схемы ректификации этан-этиленовой смеси и оптимальных параметров процесса во многом зависит от принятых в данном процессе методов фракционирования, выделения ацетилена (гидрирование, селективная абсорбция) и от других конкретных условий, В абсорбционных установках разделения газов пиролиза ректификацию этан-этиленовой смеси ведут при давлении 28—32 ат по схеме с тепловым насосом при работе по этой схеме в качестве рабочего тела используют нропан-пропиленовую фракцию. Расход энергии для данной схемы значительно выше, чем расход энергии для рассмотренных выше схем, в которых рабочим телом служит этилен или этан. [c.338]

Растекание в резервуаре турбулентных, свободных затопленных струй и сопутствующие им вихревые токи обеспечивают эффективное перемешивание топлива и его однородность, а также препятствуют осаждению карбоидов. При циркуляционном подогреве полностью используется полезный объем емкости и предотвращается обводнение топлива. Так как подогрев топлива при циркуляционном методе осуществляется при помощи внешнего теплообменника при вынужденном движении топлива, то при правильном выборе оборудования, по-видимому, процесс теплообмена будет протекать более эффективно, чем в погруженных поверхностных подогревателях при естественной конвекции, поэтому возможно сокращение времени и повышение уровня подогрева мазута. Кроме того, нри циркуляционном методе подогреватель и насос могут обслуживать группу резервуаров. [c.168]

В главе 12 введено понятие термодинамического критерия кавитации, позволяющего корректировать кавитационные характеристики насоса при переходе к жидкостям с другими физическими и термодинамическими свойствами. В главе 9 приведены новые графики для расчета рабочего колеса насоса при любых углах выхода. Установлен способ выбора основных размеров отвода для заданного рабочего колеса. В главе 5 предложен уточненный метод построения треугольника скоростей на входе. [c.6]

Методика расчета состоит в выборе подходящих крыловых профилей для нескольких радиусов лопатки колеса насоса и в определении углов установки лопатки на соответствующих радиусах. При этом методе обычно принимают постоянное значение напора для различных. линий тока, хотя возможны и другие предпосылки. [c.154]

Метод подъемных сил становится менее точным и более трудоемким для осевых колес с меньшим и является совершенно неприменимым для полуосевых пропеллерных колес. Для инженера, проектирующего насосы, необходима непрерывность принятой схемы течения, хода теоретических рассуждений и геометрических построений, обеспечивающая возможность понимания результатов испытаний и правильного выбора расчетных констант для всего диапазона коэффициентов быстроходности. Теория подъемных сил не удовлетворяет этим требованиям. [c.159]

Имеется ряд национальных и международных стандартов, устанавливающих правила и методы испытаний насосов. Стандартные условия обеспечивают идентичность испытаний, необходимую точность измерений, сопоставимость результатов, облегчают проектирование стендов и выбор средств измерений. Однако стандартные требования являются осредненными , т. е. не всегда учитывают размеры, конструктивные особенности и параметры насосов. Поэтому в спорных или сомнительных случаях важно анализировать, к чему приводят колебания условий испытаний, причем при исследовательских испытаниях такой анализ обязателен. [c.137]

В последнее время намечены пути по оптимизации трассировки и начертания сети в плане с помощью ЭЦВМ, а также механизации расчетов, связанных с перекачкой сточной жидкости насосами, и выбора мест размещения станций перекачки предложены методы технико-экономического расчета канализационной сети с помощью ЭЦВМ (см. 21). [c.56]

Опыт работы химического завода в штате Айдахо определенно доказывает возможность проектирования и эксплуатации радиохимического завода промышленного масштаба с непосредственным доступом для ремонта, а также, что на правильно спроектированном заводе с непосредственным обслуживанием в горячих камерах, по существу, не требуется ремонтных работ. В этих помещениях ремонтные работы необходимы лишь в следующих пяти случаях I) при выходе из строя оборудования вследствие коррозии, 2) при выходе из строя мембран насоса с дистанционным приводом (когда дистанционные головки насоса помещены в камеру), 3) при повреждениях дистанционных вентилей, 4) при засорении трубопроводов или аппаратуры и 5) при утечках раствора из-за недостатков в конструкции или при использовании ненадежных методов соединений. Эти потенциальные проблемы ремонта можно почти исключить правильным выбором конструкционных материалов, установкой резервного оборудования, расположением оборудования, наиболее часто требующего ремонт, в специальных ячейках вне камер, сокращением числа вентилей до предела, обеспечением возможности промывки оборудования из неактивной зоны, соединением всех трубопроводов сваркой и перед пуском в эксплуатацию тщательным испыта- [c.40]

Метод расчета насоса. Расчет обычно сводится к установлению тех основных данных, которые могли бы служить исходными для выбора надлежащего типа насоса из каталогов. [c.173]

Старицкий В.Г. Выбор оптимальных параметров осевых насосов и применение метода А. Ф. Лесохина к расчету их лопастной системы. Л., ЛПИ, 1956. 17 с. (автореферат на соискание степени кандидата технических наук). [c.361]

Это выражение определяет быстроту откачки 5 р через быстроту повышения давления нри течи, создающей в насосе давление Р., и через быстроту повышения давления нри дополнительной течи, создающей в насосе давление P , а также через объем системы V. Преимуществом этого метода является то, что не нужно определять размеры течей, но здесь необходимо знать объем системы и иметь возможность разъединять насос и систему, что является недостатком. Как и прежде, величина Зр не зависит от выбора нулевой точки шкалы давлений кроме того, если шкала манометра линейна, Зр не зависит также и от чувствительности манометра. [c.57]

Настоящее пособие представляет собой конспекты лекций, читаемых для студентов технологических специальностей КХТИ им. С. М. Кирова по первой, гидромеханической части курса. Процессы и аппараты химической технологии . В нем кратко изложены основы гидравлики теория работы, выбор и эксплуатация гидравлических машин (насосов, компрессоров и вентиляторов) закономерности и методы расчета гидромеханических процессов химической технологии (разделения неоднородных систем и перемешивания). Оно предназначено для студентов заочного технологического факультета. [c.2]

Говоря о методах предотвращения и ослабления кавитации, в первую очередь необходимо сказать, что знание кавитационных характеристик данного насоса является совершенно необходимым условием для правильной установки его, выбора режимов работы и наиболее эффективной эксплуатации. [c.137]

Рассмотрение баланса масс в откачиваемых системах показывает, что рабочие характеристики зависят не только от производительности насосов, но и от процессов притока газов. Последние определяются типом используемых при конструировании элементов, материалов и условиями их применения. Множественность вариантов выбора насосов и элементов систем из различных материалов часто делает какую-либо конкретную вакуумную систему уникальной, что затрудняет выработку общих критериев их классификации. Обычное деление по рабочим характеристикам на высоковакуумные и сверхвысоковакуумные системы приводят по существу к классифицированию по используемым методам соединения и типам применяемых прокладок, обсуждавшихся в разд. 4. При этом, однако, в каждой из этих категорий остается большая свобода в выборе насосов и материалов. [c.295]

Накапливающийся в гидроциклонах осадок можно удалять грейфером, шнековым насосом или другими механизмами. Последующая -обработка осадка производится различными методами. Выбор их определяется в каждом случае с учетом физико-химических свойств осадка и местных условий. [c.64]

Следует отметить, что необходимость использования стандартного оборудования (пожарных извещателей, насосов, труб и др.) вносит в процесс технико-экономического расчета известные затруднения. При выборе оптимальной схемы задачу решают методом вариантного проектирования, используя технико-экономические расчеты элементов системы и комбинацию различных элементов в их взаимосвязи. В результате последовательного приближения выбирают стандартные виды элементов оборудования (ближайшие к наивыгоднейшим) и уточняют фактические режимы установки в целом. [c.72]

Условием (4-6), а также основным уравнением нам уже приходилось пользоваться при обосновании требований, предъявляемых к насосам предварительного вакуума, для правильного их выбора при анализе конструкций пароструйных насосов с двумя и большим числом ступеней откачки при рассмотрении экспериментальных методов определения быстроты действия насосов при определении допустимой течи в вакуумной системе и т., п. [c.335]

Выбор типа здания в плане зависит от грунтовых условий и метода производства работ, а также от размера станции. Круглые в плане станции более удобны при сооружении опускным способом. Однако при большом числе насосов такая форма зданий неэкономична. Поэтому для крупных станций с числом насосов более трех-четырех предпочтительнее прямоугольные в плане здания. Такая форма здания удобна и при устройстве станций мелкого заложения с любым числом агрегатов. [c.147]

Подобные граничные точки нас, конечно, не устраивают, так как они приводятся вне зависимости от прочих параметров. Поэтому автор предлагает метод определения граничных предельных значений к. п. д. для пневматических насосов первого и второго классов, так как этот вопрос является важным при выборе рабочей схемы насоса. [c.15]

Потребности в энергии и затраты труда являются прямым результатом принципа использования воды, который состоит в разбрызгивании воды в воздухе, где она движется, преодолевая сопротивление воздуха и силы тяжести. Эффективность использования энергии для распределения воды при разных методах орошения различна и может быть выражена в виде градиента подачи. Градиент подачи и есть отношение энергии воды (напора, создаваемого насосом) к горизонтальному расстоянию, проходимому водой от насоса до точки впитывания е почвой. Для дождевальных установок среднего давления градиент подачи составляет приблизительно 350% (считая, что распределение воды установкой происходило по треугольнику). Размещение этих установок с перекрытием орошаемых площадей для более равномерного распределения воды приводит к тому, что фактический градиент подачи системы должен быть около 500%. Эти цифры можно сравнить с градиентами подачи, составляющими около 1 % для поверхностного орошения, где вода в точке подачи должна быть лишь приблизительно на 0,30 м вьшге поверхности поля. После подачи в нужную точку вода сама растекается по площади (по бороздам, по закраинам или другими предопределенными путями). Поскольку площадь, орошаемая одной дождевальной установкой, ограниченна, то при выборе конструкции системы можно остановиться либо на применении большого числа стационарных установок, требующих высоких первоначальных денежных затрат, либо передвижных установок, требующих больщих затрат труда. В этой статье рассматривается последний метод, поскольку он наиболее часто применяется для полевого орошения сельскохозяйственных площадей. [c.159]

Рассмотрим общий метод решения задачи о выборе насоса для заданных рабочих условий. [c.198]

Полностью прогреваемые системы. Эта категория включает в себя системы, сконструированные таким образом, что в них могут прогреваться не только корпус, но и базовая плата вместе с ее уплотнением, а также и все элементы, подсоединенные ниже этой платы . Основная трудность этой задачи связана прежде всего с прогревом соединений. Можно использовать стеклянные системы на основе спаев стекла с металлом или стекла со стеклом. Однако применение таких систем ограничено из-за относительно небольших характерных для них размеров и сложности процедуры их вскрытия и герметизации. Такие системы можно сделать также разборными, если использовать для уплотнения металлические прокладки, см. разд. 4Б, 3). Тип корпуса вакуумной камеры определяется в первую очередь выбором метода соединения. Паяные стеклянные соединения обусловливают использование небольших стеклянных колб или ламп, тогда как ка основе соединений с металлическими прокладками можно создавать универсальные металлические камеры больших диаметров (для исследовательских работ). Для отжига камера, базовая плита и все подсоединяемые к ней компоненты накрываются электрическими печами. В прогреваемых системах одинаково часто применяются как диффузионные, так и геттеро-ионные насосы. Варианты конструкций таких систем обсуждаются в работе Зафирополоса и де Теддео [297]. Использование диффузионного насоса в таких системах требует более тщательного устройства отражателей и ловушек, чем это требуется для стандартных оперативных на-пылительных установок. Для увеличения быстроты откачки и улучшения предельного вакуума широко практикуется дополнительная откачка с помощью криопанелей или геттерных насосов. Как оказалось, очень эффективным способом задержки обратной миграции масла из насоса является установка на высоковакуумной стороне колпака титано-геттерного насоса последовательно с цеолитовой ловушкой [298]. [c.299]

Проектирование и расчет разнообразных оросителей насадочных колонн, как и расчет нитаюи их их трубопроводов и выбор насосов к ним, базируются на основных положениях и некоторых приводимых ниже методах гидравлики вязкой жидкости. [c.26]

Для обычных технических целей задача об определении параметров пневмокомпенсатора удовлетворительно решается описанным методом. При правильном выборе и настройке гасители пульсаций придают возвратно-поступательным насосам положительные свойства машин вращательного действия — почти равномерное движение жидкости в присоединяемых к ним трубопроводах. [c.115]

Достаточно полный обзор методов и устройств для сжигания жидких СНГ дан Р. X. Шипманом, который большое внимание уделяет различным аспектам техники безопасности, конструкциям горелок и вспомогательного оборудования. Для надежной работы установки следует полностью исключить возможность подачи двухфазной среды (смесь газа с жидкостью) в сопло горелки. Это достигается прежде всего поддержанием в системе давления, которое превышает давление насыщенных паров подаваемой жидкой фазы СНГ при рабочей температуре. Если необходимое для этой цели рабочее давление практически недостижимо, лучше использовать не пропан, а бутан. Давление, развиваемое насосом, должно быть равным 2758 кПа. При правильном выборе соответствующего диаметра трубопровода со стороны подачи в насос, минимизации возможного пика тепловой нагрузки (при выбранном, регулирующем расход топлива клапане с минимально возможным сопротивлением его при полном открытии) можно избежать сильного паде- [c.159]

Сущность метода. Наиболее часто при выборе модели и определении ее параметров прибегают к методу моментов. Этот метод уже применялся в курсе, например при определении координат центра давления — разд. 2.1.4 при выводе основного уравнения центробежного насоса — разд. 3.3.1 в настоящей главе при определении Тср — разд. 8.6.2. Здесь он используется более широко, причем в основном на базе безразмерных величин С(0). В самом общем плане смысл метода моментов применительно к задачам струкгуры потоков состоит в сравнении моментов — экспериментально найденного и рассчитанного по соответствующей модели продольного перемешивания. [c.650]

Полный коэффициент полезного действия. Высокое значение к. п. д. является одним из основных факторов, определяющих выбор типа насоса, метод его расчета и способ произввдства. Значительная часть соаременных теоретических и экспериментальных научно-исследовательских работ в области лопастных машин посвящена вопросу изучения потерь. Следует отметить, что новые области энергетического машиностроения, например газовые турбины, получили возможность практического осуществления и развития лишь на основе коренного изменения уровня к. п. д. лопастных компрессоров — машин, родственных по физическому процессу с лопастными насосами. .В настоящее время нормальным значением полного к. п. д. большинства насосов в зависимости от их типа и размера является 75— 92%, в то время как лет 20—25 назад этот уровень был равен 60—80%. Повышение уровня к. п. д. явилось результатом развития теории потерь и представления о их физической сущности на основе механики вязкой жидкости. [c.130]

Практически величина ожидаемых гидравлических потерь во вновь проектируемом насосе часто оценивается значением принятого на основании опытных данных гидравлического к. п. д. Опытные значения устанавливаются выделением его из общего энергетического баланса [формула (5. 1)] для насоса сходной конструкции и размера. Однако такой метод выбора также не открывает путей для снижения гидравлических потерь и, кроме того, не всегда достаточно увязан со всем дальнейшим расчетом проточной части насоса. Фактическая величина гидравлического к. п. д. определяется более или менее удачным выбором величин, входящих в гидравлический расчет проточной части насоса и принимаемых по данным опыта. Очевидно, что выбор расчетных коэффициентов по данным опыта выражает идею подобия, и, следовательно, гидравлический к. п. д. проектируемого насоса можно полагать находящимся на том же уровне, что и у насоса, послужившего образцом при расчете. Эта сторона вопроса многими авторами недостаточно учитывалась, и опытные данные для гидравлического расчета приводились безотносительно к значению гидравлического к. п. д. Одной из принципиально правильных в этом направлении работ является книга Д. Я- Суханова [108], посвященная анализу данных испытания и метода гидравлического расчета серии обладающих высоким к. п. д. насосов, изготовленных заводом им. М. И. Калинина в Москве. В работе С. С. Руднева [93] излагается методика экспериментального выделения отдельных потерь в насосе, разработанная в ВИГМ. [c.131]

Учитывая отсутствие учебника по этому курсу, авторы ставили своей задачей рассмотрение теоретических основ работы нагнетателей, описание принципа их действия и современных конструкций, а также определение методов их рационального выбора при проектировании и реконструкции объектов. В этой связи хочется отметить, что название курса Насосы и вентиляторы недостаточно полно отражает объем учебной программы, в соответствии с которой написан этот учебник. Довольно спорным в этом случае является существование разделов, относящихся к работе компрессоров. Однако, учитывая то обстоятельство, что ни в каких других дисциплинах, читаемых для специальности 2907, теоретические основы, устройство и принцип действия компрессоров не рассматриваются, а работа систем кондиционирования воздуха и хо-лодоснабжения невозможна без их использования, авторы решили сохранить материал, касающийся компрессоров. [c.3]

Пульсации могут сообщаться либо с помощью механических устройств, например бесклапанного насоса, как показано на рис. П,е, либо пневматическим устройством (рис. И,/). При последнем методе нульсационное устройство отделено от жидкости слоем воздуха, который попеременно сжимается и расширяется пульсации передаются в нижнюю часть колонны путем перемещения жидкости в уравнительной трубе. В таблице по выбору экстракторов эти два метода пульсации рассматриваются отдельно, так как они имеют различное применение. Метод воздушных пульсаций более пригоден в условиях сильной коррозии, несмотря на более высокие энергетические затраты. [c.40]

Расчет ведется методом последовательных приближений, так как для определения приходится задаваться значением р и, кроме того, имеются ограничения в выборе скорости мешалки и ее диаметра (для неуплотненных мешалок задается также величина объемного к. п. д., потому что в формулу для входит неизвестная заранее величина статического напора). Такой расчет требовал экспериментальной проверки из-за отличий гидравлических условий работы лопастного колеса в центробежном насосе и в смесительной камере япз ичного экстрактора. Основными отличиями являются 1) отсутствие осевой симметрии потока на входе в колесо при его работе в смесительной камере 2) перемешивание двухфазных жидких смесей вместо индивидуальных жидкостей 3) значительная циркуляция жидкости от выхода из чолеса обратно в патрубок в мешалках без уплотнения. [c.101]