Способ поперечного потока

СПОСОБ ПОПЕРЕЧНОГО ПОТОКА [c.383]

Этот же коэффициент некоторые авторы именуют скоростью поперечного потока. Независимо от терминологии он может определяться одним из трех названных способов, но с указанием, каким именно. [c.164]

Все эти вихри устойчивы и не имеют поперечных потоков, так как они удовлетворяют уравнению 1. 3), но способы создания различных вихрей не одинаково экономичны. [c.22]

В отличие от первого частного случая, который приближенно соответствует газовой смеси, во втором случае, как это видно из (14.59) и (14.59а), расчет теплообмена необходимо проводить отдельно от расчета массообмена. Вид функций (14.59) и (14.59а) один и тот же. Способ учета влияния поперечного потока вещества остается таким же, как и в первом случае. [c.396]

Поскольку угол раскрытия а плазменных струй больше угла раскрытия струй холодного газа [85], длина Ьц зоны установления профиля концентрации газа плазменной струи, вводимой в поперечный поток холодного газа, будет меньше величины п определяемой соотношением (4.7). С точки зрения обеспечения минимальной длины зоны установления профиля концентрации примени в потоке ввод плазменных струй в поперечный поток представляет некоторые преимущества по сравнению со способом ввода струй холодного газа в поток плазмы [86, 87]. Однако с позиций организации плазмохимических процессов, для которых важно обеспечить минимальное время турбулентного перемешивания реагентов и плазмы в канале реактора, последний способ преимуществ, по-видимому, не имеет. Действительно, для уменьшения времени перемешивания следует увеличивать скорость транспортирующего потока в канале реактора. Этого легче добиться, очевидно, используя в качестве транспортирующего потока струю плазмы. [c.209]

При использовании уравнений (12—75) и (12—76) для описания реактора вытеснения предполагаются справедливыми следующие допущения реагирующая смесь идеально перемешивается в поперечном сечении потока продольное перемешивание в потоке отсутствует теплоемкость реагирующей смеси не изменяется в процессе химического превращения теплопроводностью смеси и стенок реактора в направлении движения потока можно пренебречь поверхность теплообмена равномерно распределена по длине зоны реакции количество реагирующей смеси при принятом способе выражения величины потока v не изменяется в процессе реакции. [c.372]

Покажем теперь, что полученное выражение для плотности функции распределения пуассоновского потока в точности совпадает с функцией распределения времени пребывания частиц гидродинамического потока в технологическом аппарате. Допустим, что в момент =0 все частицы в поперечном сечении потока жидкости или газа на входе в аппарат удалось каким-либо способом пометить. По физическому смыслу поток случайных событий, состоящий в появлении меченых частиц на выходе из аппарата, удовлетворяет всем перечисленным выше гипотезам (ординарности, отсутствия последствия и нестационарности). Доля частиц возраста t, которые покидают аппарат в течение промежутка времени t, t- -dt), равна I (1) dt, где X ( ) — функция интенсивности рассматриваемого потока. Составим материальный баланс для частиц, покидающих аппарат. С одной стороны, по смыслу Я-кривой доля частиц на выходе из аппарата с возрастом, лежащим между 1 и равна Е (1)81 или в объемных единицах — QE ( ) 81, где Q — объемный расход среды через аппарат. С другой стороны — то же количество равно количеству потока VI t), которое не покинуло систему до момента t (V — объем системы), умноженному на долю потока возраста t, которая покинет аппарат в течение следующего промежутка времени (Ь, 1- -81), и, как уже упоминалось, определяется как X t) 81. Таким образом, можно записать QE 1) 81 У1 [1) X [1) dt, откуда [c.209]

Способ повышения эффективности барботажных тарелок, осуществляемый путем направленного ввода парового потока в строго определенных местах площади, наиболее перспективен, так как позволяет исключить все виды неравномерностей, выровнять профиль скоростей в продольном и поперечном направлениях И ДОСТИЧЬ структуры потока жидкости, близкой к идеальному вытеснению. [c.106]

В аппаратах больших размеров неравномерность распределения газовых потоков возникает вследствие образования внутренних локальных зон с неодинаковой порозностью зернистого слоя. Размеры этих зон тем больше, чем больше поперечные размеры слоя поэтому наиболее эффективным способом выравнивания поля скоростей в промышленных аппаратах является разделение контактной зоны на ряд параллельно соединенных элементов, а также искусственное увеличение обш,его гидравлического сопротивления с помощью решеток, диафрагм и др. [c.133]

Вычислить величину Т1г. макс можно двумя способами. Если для данной схемы тока имеется аналитическая зависимость вида (1.80), то путем предельного перехода при дх - э может быть получена общая формула для расчета т)г. макс- Например, для случая поперечного обтекания трубы потоком из формулы (1.95), переходя к пределу при дх - э, имеем [c.55]

Контактные аппараты с кипящим слоем катализатора отличаются простотой конструкции. Как правило, это аппараты колонного типа, внутри которых размещается контактная камера, заполненная катализатором. Газ в зону катализатора подается через газораспределительную решетку, обеспечивающую равномерное распределение потока газов по всему поперечному сечению контактного аппарата. Съем тепла реакции осуществляют двумя способами либо с помощью теплообменных элементов, размещенных непосредственно в слое катализатора, либо циркуляцией катализатора через теплообменники, расположенные вне зоны катализатора. Первый метод отвода тепла более прост и надежен в эксплуатации. В этом случае отпадает необходимость в непрерывной циркуляции катализатора через теплообменник в целях поддержания необходимого гидродинамического режима системы. Отличительной особенностью контактных аппаратов КС является также наличие в них пыле отделительных устройств. Высокая стоимость катализаторов, применяемых для окисления нафталина, обусловливает необходимость полного улавливания всего катализатора, уносимого потоком газов из реакционной зоны. [c.181]

Можно ожидать, что в тех случаях, когда основные тракты для теплоносителя разделены на небольшие параллельные каналы тонкими топливными элементами, создаются благоприятные условия для перемешивания потока в поперечном направлении. Для пучка стержней, например, можно предложить турбулизаторы, обеспечивающие такое перемешивание. Другой способ — прерывание поверхностей теплообмена в направлении течения. Согласно результатам ряда исследований, нельзя добиться эффективного ослабления перегрева при коридорном расположении поверхностей теплообмена с размерами осевых зазоров между поверхностями нагрева порядка толщины канала, если не расходовать значительную часть энергии, затрачиваемой на прокачку теплоносителя, на перемешивание в поперечном направлении. Таким образом, крайне желательно выбирать такое расположение топливных элементов, которое обеспечивало бы удовлетворительное распределение потока теплоносителя. Можно, например, использовать топливные элементы с шероховатой поверхностью, разделенные большими промежутками, при этом незначительные тепловые возмущения будут оказывать слабое влияние на распределение потока в параллельных каналах между топливными элементами. К сожалению, при заданных размерах активной зоны реактора и мощности на выходе это связано с уменьшением площади поверхности и увеличением теплового потока. [c.138]

При расчете заводских горизонтальных цилиндрических отстойников для нефти обычно используют опытные данные, зависящие от особенностей нефтей и способов предварительной обработки их. Согласно литературным данным [11, 16, 36, 94 и др.], температура в отстойниках на различных установках находится в пределах = 90 — 160°С, длительность отстоя т = 0,5—3,0 ч, средняя скорость потока, отнесенная ко всему поперечному сечению аппарата, ш = 0,001 — 0,010 м/сек, абсолютное давление р = 7 — 15 бар. Давление должно быть не менее той величины, при которой предотвращается вскипание данной нефти в присутствии воды. [c.206]

Появление неоднородности размеров экструдата в поперечном направлении может быть обусловлено плохой конструкцией головки, а также присуще головкам определенных типов. Можно назвать несколько причин появления неоднородности размеров, показанных на рис. 13.2, б неудачная конструкция какой-либо из трех зон головки (рис. 13.2, б, 1—4), неудовлетворительное регулирование температур стенок головки (рис. 13.2, б, 1, 2, 4)-, деформация стенок головки под действием давления (рис. 13.2, в, 2) и, наконец, наличие препятствий потоку в каналах головки, используемых для крепления дорна (рис. 13.2, б, 5). В принципе все типы дефектов, возникающих в поперечном направлении, можно устранить, используя подходящую конструкцию головки, разработанную на основании уравнений математической модели головки. В этой главе обсуждаются способы построения таких математических моделей и ограничения, возникающие при их использовании для [c.463]

Пусть во всех точках поперечного сеченпя сверхзвукового потока температура торможения Т постоянна. Определим средние значения параметров в таком потоке, пользуясь вторым из рассмотренных выше способов осреднения, при котором в осредненном потоке сохраняются действительные значения полной энергии, энтропии и расхода газа. Из уравнения энергии получаем очевидный результат Т — Т. Из уравнения (143) найдем величину р. Третий параметр — среднюю приведенную скорость X — находим из выражения для расхода [c.273]

Конструкции и применения других деталей и узлов газового хроматографа. Измерители скорости потока газа-носителя. Разделительная колонка с термостатом и программированием температуры. Способы заполнения колонок, определение параметров колонки (поперечного сечения, газового пространства, коэффициента проницаемости, средней толщины пленки жидкой фазы и доли свободного поперечного сечения, занимаемого пленкой жидкой фазы). Капиллярные колонки. Характерные отличительные особенности с точки зрения теории и возможностей практического применения. Аппаратурное оформление. Воздушные [c.298]

Вторая группа параметров включает в себя кинетические и диффузионные параметры хроматографического опыта, определяющие процесс размывания хроматографической полосы и не связанные с селективностью непосредственно. К этим параметрам относятся размеры колонки (длина слоя сорбента и поперечное сечение колонки) размер и форма частиц сорбента давление, скорость потока природа газа-носителя температура колонки количество вводимой в колонку анализируемой смеси (доза) и способ ее введения содержание неподвижной жидкой фазы в колонке или эффективная толщина пленки неподвижной жидкой фазы, давление. Совокупность параметров хроматографического опыта, входящих во вторую группу, от которых, так же как и от селективности, зависит качество разделения, условно (для отличия от селективности) можно назвать общим термином — эффективность. Эффективность выражается высотой, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ), или числом тарелок N. [c.128]

Для повышения воспроизводимости количественных определений и снижения пределов обнаружения предлагаются различные способы стабилизации дугового разряда наложение магнитного поля, соосного разряду обдув свободно горящей дуги потоком газа помещение разряда в охлаждаемую трубку, которая ограничивает поперечное сечение разряда. Такие приемы не только стабилизируют дугу пространственно, но и изменяют параметры разряда — напряжение, температуру и электронную концентрацию, пространственное распределение и концентрацию элементов в облаке. В дуговом плазмотроне используется принцип стабилизации дуги потоком газа и стенками. [c.52]

Рассматриваемый способ применяется для потоков с большими поперечными сечениями в трубопроводах, в открытых руслах. В трубопроводах скорость обычно измеряют гидродинамическими трубками, в открытых руслах — специальными приборами, так называемыми гидродинамическими вертушками, которые устроены аналогично скоростному турбинному счетчику и измеряют местную скорость потока по числу оборотов колеса в единицу времени. Точность измерения расхода зависит от точности измерения скоростей и площадей участков, а также от числа участков (которое должно выбираться достаточно большим). [c.91]

В соответствии с этим № можно определить обычным способом по форме пика, a Од вычислить, если имеются данные лишь одного опыта, или определить по наклону прямых линий зависимости Ши , от Ии — скорость на выходе из колонки — определяется по скорости газового потока Р и поперечному [c.474]

При расчете заводских горизонтальных цилиндрических отстойников для нефти обычно используют опытные данные, зависящие от особенностей нефтей и способов предварительной обработки их. Согласно литературным данным [И, 16, 36, 94 и др,], температура в отстойниках на различных установках находится в пределах / = 90—160°С, длительность отстоя т = 0,5—3,0 ч, средняя скорость потока, отнесенная ко всему поперечному сечению аппарата, ау = 0,001 —0,010 абсо- [c.206]

Наиболее логично принцип поточности, обеспечивающий развитие механизированных способов обслуживания, осуществляется на слоевых решетках с принудительным движением слоя. На фиг. 68,6 показана слоевая цепная решетка, представляющая собой разновидность ленточного транспортера, полотно которого набирается из чугунных колосников, укрепленных на цепях (вроде цепей велосипедного типа). Вся лента движется от привода в определенную сторону, неся на себе слой выгорающего топлива. При таком устройстве осуществляется поперечная схема питания воздух подается снизу поперек горизонтального потока топлива. Так как тепло для предварительной обработки свежего топлива, медленно вползающего на решетке в топочную камеру, подается сверху (излучением пламени и раскаленных стен топки), причем оно также медленно передается внутренним кускам слоя сверху вниз против потока воздуха, то разогрев нижних частей слоя опаздывает по сравнению с верхними и идет по косой поверхности по отношению к горизонту. Свежее топливо, еще не вступившее в тепловую предварительную обработку с выделением сначала влаги, а затем летучих, образует, таким образом, косой клинообразный слой, над которым так же косо располагается и зо на выхода летучих. За граничной поверхностью ее располагается, наконец, зона раскаленного кокса, занимающая примерно центральное положение в движущемся [c.177]

Коэффициент сопротивления f, использованный в уравнении (2-26а), зависит от изменения свойств потока, р и ц в поперечном сечении потока, а также от изменения направления потоков. В гл. 4 рассматривается это явление и указываются способы корректирования if при использовании его в уравнениях, описывающих потерю напора. [c.39]

В поперечно-точных градирнях воздух движется горизонтально, т. е. в поперечном направлении по отношению к стекающей по элементам оросителя вниз воде. Воздух может подаваться механическим способом - вентилятором или естественный путем за счет тяги вытяжной башни. По распределению воздуха такие градирни подразделяются на однопоточные и двухпоточные (см. рис.2.5). Тепловые и аэродинамические расчеты поперечно-точных градирен производятся по тем же принципам, как и противоточных градирен (см. гл. 3-7), но с учетом перекрестных направлений потоков воды и воздуха. [c.234]

Коэффициент лобового сопротивления системы тел (стержней) в виде фермы или другого подобного устройства зависит от формы поперечного сечения стержней, способа связи стержней в узлах, направления набегающего потока, а также от числа Рейнольдса. Влияние направления набегающего потока для такой системы получается сложнее, чем для одиночного тела, так как при этом меняется ориентировка задних элементов системы относительно аэродинамической тени , расположенных впереди элементов системы (рис. 1.191). [c.432]

Интенсификация конвективного теплообмена в условиях внутренней (продольное течение) и внешней (поперечное обтекание) задачи является основным направлением улучшения габаритно-массовых характеристик рекуперативных теплообменных аппаратов. К настоящему времени предложены и разработаны разнообразные способы интенсификации теплоотдачи [1, 2, 3, 4, 5] и выполнены исследования многочисленных конструктивных типов и форм конвективных поверхностей, реализующих тот или иной способ интенсификации в потоке газов и жидкостей. [c.4]

Рис. XIII. 12. Вращающийся узел препаративного газового хроматографа, работающего непрерывно по способу поперечного потока [38].

По способу ввода сырья сгруйные реакторы делятся на спутные, с вводом сырья в поперечном потоке, спутно-вихревые и встречно-вихревые. Для характеристики соударяющихся струй используют критерий [c.667]

Рис. XIII.11. Принципиальная схема непрерывной газовой хроматографии (способ с применением поперечного потока).

Во время последней войны предполагалось испытать в больших масштабах пригодность этого кокса в металлургии, но такие работы не были проведены. Хорошие результаты были получены при испытании пригодности формованного кокса для вагранок. Наиболее выгоден этот процесс будет в тех районах, где мало хорошо спекающихся углей и имеется большое количество дешевых слабоспекающихся и неспекающихся битуминозных и бурых углей с высоким выходом летучих веществ. Интерес к процессу значительно увеличится, как только появится возможность снизить затраты путем развития современных методов отгазовывания рядового угля и упрочнения брикетов. Уже существует ряд способов для достижения этой цели. Для первой стадии дегазации самыми многообещающими процессами являются процессы коксования в кипящем слое — процесс Угольной компании Питтсбургского объединения и процесс Лурги-Рур газ. Кроме вертикальных и наклонных камерных печей, обогреваемых через- стенку, можно использовать печи с внутренним обогревом, как например печи с поперечным потоком компании Отто. [c.48]

Раскрытие контура потока, т. е. диаметр d его поперечного сечеиия, определяется в основном расходо.м жидкости 17т, размером колец н способом их укладки в аппарате. Физические свойства жидкости (удельный всс и вязкость, изменявшиеся в опытах в 1,97 и 27 раз соответственно) на d практически не влияют. На кольцах навалом растекание практически прекращается на расстоянии / = 0,7—1,0 м, а на уложенных кольцах несколько раньше при / = 0,5—0,6 м. [c.46]

Экспериментальным исследованием поперечной теплопроводности зернистого слоя занимались многие авторы [26—28]. Перенос тепла в зернистом слое осуществляется тремя путями [27, 28] движущейся жидкостью или газом, через твердые частицы и точки их соприкосновения и смешанный перенос через твердые частицы и обтекающий их поток. Пренебрегая последним способом переносом тепла и считая два первых аддитивными, Аэров [27 ] предложил следующую формулу для определения эффективного коэффициента поперечной теплопроводности [c.222]

Несмотря на указанный недостаток сравнения поверхностей при Q=var методика [4] при других условиях имеет большое практическое значение, так как в ней впервые введены при сравнении поверхностей новые характеристики масса, объем, габаритные размеры. Чтобы методика была универсальной и независящей от температур потоков, был предложен переход к системе относительных координат. Так, вместо отношения -Q N рассматривалось отношение iQ2lQi)l N1IN2) и т. д. Сделана попытка провести сравнение поверхностей при двухстороннем обтекании для простейшего случая отсутствия термического сопротивления стенки, одинаковых теплофизических свойств обоих потоков и поперечного обтекания трубного пучка с постоянной длиной труб. Для нахождения Кб2 одного из потоков при заданном Rei (числа Re2 и Rei названы авторами сопряженными) предлагался графический способ, [c.10]

Поскольку массовые расходы потоков определяются тепловым и материальным балансом установки, то на линейную скорость теплоносителей в аппарате можно повлиять только соответствующим подбором сечений. При большой площади теплопередающей поверхности аппарата может получиться такая длина труб, которую нельзя осуществить по конструктивным соображениям в одноходовом теплообменнике. В этом случае часто применяют разделение трубного пространства на несколько последовательно включенных ходов, а межтрубное пространство разделяют поперечными перегородками. Иногда комбинируют оба способа. Во всех подобных случаях схема взаимного движения теплоносителей становится отличной от параллельного тока. [c.338]

Физически двугрупновая модель предполагает, что поведение быстрых нейтронов в реакторе с отражателем может быть описано с помощью одного диффузионного уравнения (в каждой области) при подобранных должным образом поперечных сечениях быстрых нейтронов. Тепловые нейтроны объединяются во вторую группу обычным способом. Таким образом, в случае применения указанной модели к многозонному реактору вводятся два дифференциальных уравнения для каждой области одно — для описания тепловой группы и другое — для описания быстрой группы. Решения этих уравнений в каждой области сшиваются с соответствующими решениями в прилегающих областях с подходящими граничными условиями для каждой группы с учетом требований, налагаемых на решения в центре и на внешней границе реактора. Интенсивность источников тепловых нейтронов в каждой группе пропорциональна потоку быстрых нейтронов, а в областях, содержащих делящееся вещество, интенсивность источников группы быстрых нейтронов пропорциональна тепловому потоку. При проведении последующего решения основное внимание будет уделено аналитической постановке вопроса и решению в частном случае двузонного реактора с внешней неразмножающей областью. Методы, развитые в данном случае, легко обобщаются (в принципе) на более общие ситуации. [c.330]

В ходе экспериментальной работы, приведшей к результатам, обоб- eнным в гл. 10, была установле-а возможность получения в общем виде основных зависимостей, характеризующих теплоотдачу и гидравлическое сопротивление некоторых поверхностей сравнительно простой формы. Более того, для случаев движения потока внутри труб круглого и прямоугольного сечений получены аналитические решения. Таким образом, продуманно комбинируя аналитические решения с обобщением экспериментальных данных, можно с достаточной полнотой охарактеризовать теплоотдачу и сопротивление при течении газа внутри труб круглого и прямоугольного сечений при наличии внезапных сужений на входе, включая влияние длины трубы, способ подвода тепла и изменение свойств жидкости, зависящих от температуры. Кроме того, на основе большого количества экспериментальных данных, полученных при поперечном обтекании шахматных пучков круглых труб, возможно обобщенное представление зависимостей для поверхностей с такой геометрией, которые применимы к шахматным пучкам с геометрическими характеристиками, отличными от исследованных. [c.99]

Операция встряхивания рукавов в продольном направлении заключается в лодня тин штанги подвеса на 7—10 см и последующем свободном падении ее с этой высоты вместе с рукавами на подушки, которые амортизируют удар Подъем и сброс рукавов повторяется 5—15 раз в зависимости от свойств пыли Этот способ регенерации в сочетании с обратной продувкой наиболее эффективен и црименяется для тяжелых ворсованных тканей, на которых удерживается в равновесном состоянии до 1 кг/м пыли Колебания рукавов в поперечном направлении чаще используются для тонких тканей с гладкой поверхностью Механизмы встряхивания должны быть доступными для обслуживания, а их изнашивающиеся части выведены из газового потока [c.179]

В процессе подъема в псевдоожиженном слое пузыри коалесцируют и разрушаются. При достаточной высоте слоя и сравнительно небольшом диаметре аппарата пузырь может занять все его поперечное сечение — возникает порщневой ПС (рис.2.34, в), когда газовые пробки перемежаются по высоте с поршнями зернистого материала. Если материал плохо псевдо-ожижается (влажный материал очень мелкие частицы, склонные к слипанию из-за большой поверхностной энергии частицы по форме сильно отличаются от сферических и т.п.), то в слое образуются каналы (рис.2.34, г). Через них и проходит основная часть газа, а твердый материал между каналами остается непсевдоожиженным для вовлечения его в псевдоожижение приходится механическим или каким-либо иным способом разрушать эти каналы. Наконец, подвод механической энергии может частично или полностью заменить воздействие 0А примером здесь может служить вибропсевдоожиженный слой, когда частицы перемещаются в аппарате в результате наложения вибрации, или виброкипящий — при одновременном наложении вибрации и воздействия потока ОА. [c.226]

Наряду с поперечным расположением тонкослойные элементы могут располагаться и вдоль потока. При этом несколько уменьшается гидравлическое сопротивление и удается применить обычные устройства для удаления всплывших нефтепро-,т,уктов и выпавшего осадка. Этот способ находит применение, чля повышения производительности существующих типовых нефтеловушек. На рис. 2.9 [гоказаио устройство типовой нефтеловушки с введенными в нее эле.ментами тонкослойного отстаивания. [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология