Степень фильтрования

Ил может быть обезвожен до более высокой степени фильтрованием. В Великобритании подобные процессы чаще всего проводят на фильтр-прессах (рис. 4.4). Установка состоит из набора плит, подвешенных на боковых брусьях или верхней балке. На плитах сделаны углубления таким образом, чтобы между ними образовывались камеры. На каждую плиту натягивается [c.122]

Фильтрование [5,1, 5,24, 5,27, 5,30, 5,36, 5,51, 5.60, 5,67]. Метод основан на разделении систем Г — Т, Г — Ж, Ж — Т, Ж1 — Ж2 с помощью пористого материала (ткань, бумага, сетки, гравий, песок, металлокерамика, полимерные пленки и т. д.) и применяется для отделения взвешенных частиц на поверхности фильтрующих материалов под действием сил прилипания. Степень извлечения зависит от гранулометрического состава выделяемых частиц, их концентрации и свойств (гидрофобность, плотность, структура, дисперсность и т. д.), а также характеристики дисперсной среды и устанавливается чаще всего опытным путем. [c.472]

Сущность метода заключается в окислении масла в специальных колбах в приборе ДК-3 (подробная характеристика прибора ДК-3 дана при описании метода определения коррозионности) в течение 50 ч при 200° С. Температура испытания 200 С установлена, исходя из того, что она приблизительно соответствует рабочим температурам картерного масла. Продолжительность испытания 50 ч выбрана с учетом того, что она должна превышать индукционный период окисления масел из сернистых нефтей, обусловленный наличием в них сернистых соединений. Определение стабильности по этому методу характеризуется образованием нерастворимого осадка и степенью повышения вязкости окисленного масла. Содержание осадка определяют путем разбавления навески окисленного образца растворителем, фильтрования раствора, промывания осадка на фильтре тем же растворителем и определения остатка взвешиванием. [c.219]

После фильтрования нефти (уд. веса 0,862, показ., окрашен. 22 мм, кислотность —0,312% 80з) через флоридин, Гурвич, промывая его горячей Ё одой, получил нефть удельного веса 0,899, со степенью окрашивания 7,5 мж и кислотностью 0,640% бО,. [c.222]

В топливе ТС-1 при 120—160°С с течением времени число частиц всех фракций, включая фракцию 50—100 мкм, возрастает, Количество накапливающихся во времени частиц данной фракции зависит от исходной концентрации частиц в топливе и от температуры. В нефильтрованном топливе частицы каждой фракции при всех температурах накапливаются быстрее, чем в топливе фильтрованном, причем мелкие частицы быстрее, чем более крупные. Число накапливающихся частиц данной фракции за равные промежутки времени с повыщением температуры в фильтрованном и в нефильтрованном топливе возрастает. В топливе Т-6, несмотря на более высокую его окисляемость, увеличения числа твердых частиц при температурах ниже 140°С, независимо от степени загрязненности топлива, не наблюдается. При более высоких температурах качественная картина накопления твердой фазы в топливе Т-6 фильтрованном и нефильтрованном аналогичны наблюдаемой в топливе ТС-1. [c.254]

Существующие методы определения зависимости удельного сопротивления осадка ог ДР позволяют одновременно установить зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от ДР (см. главу IV). Однако использование последней зависимости иногда усложняет практические расчеты и не повышает. их точности, так как сопротивление фильтровальной перегородки по своему существу не является стабильной величиной. В процессе фильтрования в перегородку могут проникать твердые частицы суспензии, степень же очистки перегородки от твердых частиц в процессе промывки зависит от многих обстоятельств. [c.37]

В области фильтрования ранее применялись в основном физические модели в виде установок небольшого масштаба в настоящее время здесь используются и математические модели. Основная общая особенность моделей обоего вида состоит в том, что путем изменения условий на установке небольшого масштаба или в математической модели можно определить направление и степень влияния отдельных факторов на течение процесса и отыскать оптимальные условия его проведения. Остановимся в общих чертах на возможностях математического моделирования применительно к фильтрованию с образованием осадка. При этом математическое моделирование примем как совокупность математического описания, составления алгоритма и подтверждения адекватности модели [89, с. 16]. [c.77]

Следует иметь в виду, что при уменьшении доли сопротивления фильтровальной перегородки в общем сопротивлении фильтрованию или при уменьшении степени сжимаемости осадка расхождения между результатами расчета по обоим методам будут также уменьшаться. [c.87]

Равенство (П1.16) показывает, что при фильтровании с постепенным закупориванием пор интенсивность возрастания общего сопротивления по мере увеличения количества фильтрата пропорциональна этому сопротивлению в степени 3/2 в данном случае общее сопротивление возрастает менее интенсивно, чем при фильтровании с полным закупориванием пор. [c.93]

Применительно к процессам разделения суспензий при постоянной разности давлений, исходя из соотношения (111,31), выведены [108 обобщенные уравнения. Принято, что показатель степени Ь в этом уравнении может иметь любые значения в пределах от 2 до О, а коэффициент пропорциональности к характеризует сопротивление потоку фильтрата и сохраняет постоянную величину для данного процесса фильтрования. [c.98]

Как следует из предыдущего, показатель степени в уравнении (П1,31) находится в пределах 2 6 5 0. Однако в связи с отмеченными в главе П отклонениями от основных закономерностей процессов фильтрования полезно рассмотреть это уравнение, когда одна частица закупоривает несколько пор и когда [c.100]

Здесь 0,45 < т < 0,88. При т > 0,5 это отклонение можно связать с уменьшением удельного сопротивления осадка в процессе фильтрования. Тогда в уравнении (111,31) показатель степени приобретает отрицательное значение. Рассмотрим интервал этого показателя от О до —1. Для определенности примем Ь=—1. При таком условии находим [c.101]

Существует несколько способов оценки задерживающей способности фильтровальных перегородок по отношению к твердым частицам суспензии, например определение размеров пор перегородки под микроскопом, фильтрование сквозь перегородку водной суспензии частиц полистирола определенного размера, исследование проницаемости перегородки по отношению к воздуху. Описан также способ оценки задерживающей способности фильтровальной бумаги, фетра и волокнистых материалов на основании данных о их пористости, проницаемости по отношению к воде, степени мутности фильтрата [119]. [c.109]

Описаны способы определения следующих величин постоянной к в уравнении фильтрования с закупориванием пор, начальной скорости фильтрования, продолжительности срока службы фильтровальной перегородки и степени очистки фильтруемой жидкости [129]. [c.111]

Теоретически исследован процесс глубинного фильтрования на основе капиллярной м одели пористой перегородки с неоднородными порами [135]. Распределение пор по размеру определено методом капиллярного давления. Указано, что скорость возрастания разности давлений при глубинном фильтровании в связи с задерживанием твердых частиц в порах перегородки представляет сложное явление, зависящее от многих элементарных актов отложения частиц. При анализе процесса на основе модели с неоднородными порами найдено, что скорость изменения разности давлений сильно зависит от двух факторов а) начального распределения пор по размерам б) скорости закупоривания единичной поры. Отмечено, что скорость закупоривания является функцией ряда переменных, например, поперечного размера поры, положения по толщине перегородки, времени. Установлено, что наклон линии в координатах степень задерживания — разность давлений при малых степенях задерживания определяется обоими упомянутыми факторами. Указано на значительные вариации в результатах экспериментов. [c.112]

На практике по ряду причин возможны отклонения от приведенных условий. При этом степень точности получаемых постоянных фильтрования зависит от опыта и экспериментаторских способностей исследователя, а также от степени его знакомства со сложными закономерностями процесса фильтрования. [c.121]

Следует иметь в виду высказанное ранее (с. 36) соображение, что сопротивление сжимаемой фильтровальной перегородки, найденное при ее испытании без осадка, нельзя принять для оценки сопротивления такой перегородки при наличии на ней осадка. Поэтому при использовании описанного способа целесообразно применять фильтровальные перегородки из несжимаемых материалов, например из спекшихся стеклянных, керамических или металлических частиц. Сопротивление такой перегородки необходимо определять в каждом опыте, так как оно изменяется в зависимости от степени закупоривания пор в процессе фильтрования и от условий промывки перегородки. [c.136]

Далее рассматриваются два способа определения этих постоянных, которые в практическом отнощении приблизительно равноценны. Первый способ имеет два варианта. По первому варианту производится обработка данных только одного опыта фильтрования при постоянной скорости, а по второму варианту обрабатываются данные нескольких таких опытов. Второй способ применим только при наличии данных нескольких опытов по фильтрованию при постоянной скорости. Очевидно, что выполнение одного опыта проще, чем нескольких, но получаемые при этом результаты менее точны. Обработка данных одного опыта в рассматриваемом случае мало отличается по степени сложности от обработки данных нескольких опытов. Первый способ основан на использовании уравнения фильтрования при постоянной скорости, а второй способ сводится к обработке опытных данных при постоянной разности давлений. [c.142]

Все указанные выше устройства для определения постоянных фильтрования могут быть использованы не только при сравнительных исследованиях, но с большей или меньшей степенью точности и для определения этих постоянных с целью применения их в последующих расчетах фильтров. Однако в этом случае почти всегда следует предпочесть, если возможно, определение постоян- [c.160]

При помощи уравнений (У,5) и (V, ) исследован процесс фильтрования различных жидкостей (вязкость 0,7-10 —9-10- Н-с м- ) через слои заранее полученных осадков с неодинаковой степенью сжимаемости и размером твердых частиц от 1 до 350 мкм [170]. Для получения осадков применяли суспензии стальных сферических частиц, частиц песка и сульфата натрия, а также частиц ряда органических веществ, в частности антрахинона, антрацена, у-кислоты, фталевой кислоты. Установлена зависимость между переменными величинами е и ЛР [c.176]

В общепринятых уравнениях фильтрования зависимость удельного сопротивления осадка от концентрации исходной суспензии не учитывается. В большинстве случаев это допустимо, поскольку в производственных условиях при установившемся технологическом процессе основные свойства суспензии, в частности ее концентрация, остаются приблизительно неизменными. В связи с тем, что иногда концентрация исходной суспензии может изменяться, например при изменении технологического процесса или степени предварительного сгущения, возникает вопрос о влиянии концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка. [c.187]

По этому вопросу имеются до некоторой степени противоречивые данные, в соответствии с которыми удельное сопротивление осадка может уменьшаться или увеличиваться при повышении концентрации суспензии. Рассматриваемая зависимость достаточно сложна, так как она определяется рядом факторов, к числу которых можно отнести скорость фильтрования и степень агрегации первичных частиц суспензии. Повышение скорости фильтрования, обусловленное уменьшением концентрации суспензии, в зависимости от свойств суспензии может быть причиной более плотной укладки частиц в осадке вследствие возрастания их кинетической энергии или может вызвать менее плотную укладку частиц в связи с тем, что осадок не успевает уплотниться. В первом случае уменьшение концентрации суспензии приведет к увеличению удельного сопротивления осадка, а во втором — к уменьшению. Повышение степени агрегации частиц суспензии в результате их соударений, чему способствует увеличение концентрации суспензии, обусловливает получение осадка с порами большего размера и меньшим удельным сопротивлением. [c.187]

Уравнение Козени — Кармана нельзя применить в обычном виде для значительно сжимаемых осадков. В этом практически важном случае эффективная удельная поверхность твердых частиц в образовавшемся осадке зависит как от степени агрегации частиц суспензии, так и от разности давлений при фильтровании. [c.197]

Закономерности процесса при разделении суспензии твердых частиц в растворе электролита с постепенным, образованием слоя осадка на фильтровальной перегородке могут сильно отличаться от закономерностей процесса фильтрования раствора электролита через слой осадка, заранее полученного на фильтровальной перегородке. При этом первый из указанных процессов более сложен, чем второй, поскольку структура постепенно образующегося осадка зависит не только от свойств жидкой фазы суспензии, но и от степени дисперсности взвещенных в ней твердых частиц. В свою очередь степень дисперсности твердых частиц зависит от свойств жидкой фазы суспензии, которые обусловливают процессы агрегации или пептизации этих частиц. [c.199]

Находясь во взвешенном состоянии в растворе электролита при разделении суспензии или взмучивании осадка, твердые частицы подвергаются агрегации, степень которой уменьшается с понижением концентрации электролита. Это приводит к соответствующему изменению удельного сопротивления осадка и скорости фильтрования. [c.200]

При последовательном фильтровании растворов электролита, концентрация которых увеличивается, через слой осадка без его взмучивания частицы осадка не могут агрегироваться, так как этому препятствуют силы трения между поверхностями отдельных частиц. Поэтому, несмотря на изменение величины дзета-потенциала, значения удельного сопротивления осадка и скорости фильтрования остаются постоянными. Эти значения равны соответствующим значениям Го и при фильтровании раствора электролита с наименьшей концентрацией, когда степень агрегации была минимальной. [c.200]

Таким образом, найденные закономерности объяснены тем, что изменения удельного сопротивления осадка и скорости фильтрования обусловлены степенью агрегации или пептизации твердых частиц в зависимости от концентрации раствора электролита или соответствующей этой концентрации величины дзета-потенциала. [c.200]

Отмечено, что при разделении суспензий в процессе депарафи-низации масел с использованием в качестве растворителя пропана наблюдаются отклонения от закономерностей фильтрования с образованием осадка [234]. Отклонения объяснены закупориванием пор осадка пузырями, возникающими при испарении пропана. Обсуждено влияние растворимости, концентрации суспензии, температуры, давления, пористости и размера пор на степень закупори- [c.206]

Возможность теоретического анализа работы фильтрующих центрифуг оказалось ограниченной. Ироцесс центробежного фильтрования сложнее, чем фильтрование под влиянием силы тяжести или под давлением. В данном случае как поверхность фильтрования, так и движущая сила процесса возрастают с увеличением радиуса слоя осадка. Существенно может изменяться и удельное сопротивление осадка в зависимости от толщины слоя. Выбор центрифуг почти всегда производится на основании предварительных лабораторных опытов. Наиболее важными данными при этом являются степень фильтрования, прокываемость осадка, продолжительность центрифугирования и конечное содержание жидкости в оСадке - - [c.221]

Форсунка фирмы S hli k для пропанового охладителя (см. рис. 8.1,6) расположена на расстоянии 550 мм от трубной решетки. Угол распыла жидкости 100 ° позволяет орошать всю поверхность трубной решетки. Форсунка изготовлена из нержавеющей стали. Узел подачи этиленгликоля в теплообменники расположен на расстоянии 855 мм от трубной решетки. Угол распыла жидкости форсункой 110°, факел орошает всю трубную решетку теплообменника. Фильтр на основной линии подачи гликоля тканевый со степенью фильтрования частиц свыше 20 мкм. Допустимый перепад давления на фильтр при загрязнении до 0,2 МПа. Перед самой форсункой непосредственно стоит дополнительный сеточный фильтр. [c.95]

Данные, характеризующие эффективность второго вида фильтра, приведены, в табл. 2. В результате меньшей загрузки эффективных слоев фильтра получается приблизительно 10-кратная скорость протекания, и опыты подтверждают постоянство эффективности процесса (85%). Это значит, что после второй степени фильтрования вода содержит менее 1,5-10- г мл, что приближается к характеристике воды, подвергнутой вторичвой перегонке. Необходимость регенерации появлялась шримерно после пятикратной загрузки в сравнении с загрузкой реакционного фильтра, и эффективность очистки колебалась в пределах 75%. [c.212]

Изменения доли СНз-групп, так же как и доли СНа-групп, восьма несущественны с тенденцией уменьшения в фильтратах. По сравнению с исходной нефтью, где ХСНа составляет 23,54 %, в фильтрате, прошедшем через известняк при 40 °С, отмечается максимальное уменьшение 2СНз-групп (22,28 %). Величины отношения ХСНа/ СНз также близки в исходной нефти и в фильтратах с некоторой тенденцией к увеличению (с 1,69 до 1,80) в единичных образцах. Структурные особенности парафиновых цепей, определяемые местоположением СНз-групп (изолированные, геминальные, метильные разветвления, изопропильные и т. д.), при фильтрации через породы меняются незначительно. В фильтрованных неф-тпх отмечается тенденция к сокращению доли парафиновых УВ с СНз-группами в изолированном положении, главным образом в метильных разветвлениях. В некоторых опытах содержание СНз-групп в метильных разветвлениях в фильтратах нефти сокращается до 5 % (в исходной 6,77 %). Степень разветвленности (коэффициенты Р1 и Рг) в фильтратах по сравнению с исходной нефтью имеет тенденцию к уменьшению. Особенно четко это прослеживается по Рг, который уменьшается от 1,63 в исходной нефти до 0,41 в нефти, фильтрованной через известняк. [c.119]

При наладке технологического оборотного водоснабжения работы ведутся с целью выравнивания расходов воды по всем технологическим линиям, обеспечения 1юрмального охлаждения технологической аппаратуры, расчетного охлаждения воды в градирнях и требуемой степени очистки ее при фильтровании. [c.341]

Свойства неньютоноаской жидкости соответствуют степенному реологическому закону с индексам консистентности к и показателем степени п. Отличительной особенностью описания является использование корректирующего множителя 1з, который учитывает вторичное движение жидкости в порах осадка и перемещение частиц в осадке в процессе фильтрования (с. 62). На величину 8 следует умножить значение удельного сопротивления осадка, найденное на фильтре с порщнем, чтобы получить действительное значение этого сопротивления при разделении суопензии на обычных фильтрах. [c.57]

На основании степенных реологических уравнений для потока неньютоновской жидкости, а также уравнения, устанавливающего связь между разностью давлений и скоростью фильтрования, применительно к несжихмаемому осадку получена относительно простая зависимость между продолжительностью процесса и объемом фильтрата, в которую включены значения удельного сопротивления осадка, сопротивление перегородки, а также параметры реологического уравнения [49]. Дана связь между удельным сопротивлением осадка и перегородки для ньютоновских и неньютоновских жидкостей. [c.57]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

При анализе имеющегося опыта ло процессам фильтрования с образованием осадка, как и по ряду других процессов разделения суспензий на фильтрах, нередко отмечается заметное несюответст-вие между уравнениями и практическими данными. Это иногда вызывает сомнение в значении науки для правильного описания процессов фильтрования и преувеличивает значение практического искусства в управлении этими процессами. Теоретически выведенное или экспериментально установленное уравнение, как правило, описывает в некоторой степени упрощенный или идеализированный процесс и включает ограниченное число факторов, влияющих на процесс. За пределами уравнения могут оказаться факторы, усложняющие процесс и вызывающие расхождение между результатами расчета и практическими данными. В лаборатории возможно создать условия, когда на процесс влияют только факторы, входящие в уравнение. При этом получаемые данные соответствуют уравнению. В производственных условиях на процесс влияют также факторы, не входящие в уравнение и отражающие, в частности, побочные явления, особенности конструкции фильтра и случайные отклонения. В связи с этим возникает необходимость использовать для практических расчетов имеющиеся уравнения с эмпирическими поправками или частные эмпирические уравнения. Таким образом, в основе несоответствия между уравнениями и практическими данными находится неустранимое в настоящее время затруднение в получении уравнений, учитывающих все главные факторы, определяющие течение производственного процесса. [c.70]

В процессах фильтрования действуют факторы различного уровня. До некоторой степени схематично, но с достаточной для обращения с ними определенностью их можно подразделить на макрофакторы и микрофакторы. [c.71]

При длительном цикле фильтрования наблюдается миграция тонкодиоперсных частиц, увлекаемых потоком жидкой фазы в осадке в направлении к перегородке. Эти частицы размещаются в порах между более грубодиоперсными частицами осадка, увеличивая его среднее удельное сопротивление, и проникают в перегородку, уменьшая свободное сечение ее пар. Почти всегда наблюдаемое постепенное возрастание сопротивления перегородки связано, в частности, с миграцией твердых частиц. Интенсивность миграции определяется степенью полидисперсности суапензии и свойствами ее твердых частиц. [c.73]

Математическое описание, в которое входят только микрофакторы, рассмотрим на примере удельного сопротивления осадка. Значение этого параметра в сильной степени зависит от многих совместно действующих и разнообразных по своей природе микрофакторов, точное измерение которых обычно затруднительно. Удельное сопротивление осадка выражают как функцию ограниченного числа выбранных переменных, например, пористости осадка, размера и удельной поверхности частиц. При этом действие всех остальных переменных отражается в коэффициенте пропорциональности и показателях степени эмпирической зависимости удельного сопротивления осадка от выбранных переменных. К переменным, не входящим в упомянутую функцию, относится ряд существенных микрофакторов, например, сопротивление на границе осадка и перегородки, двойной электрический слой у поверхности частиц, миграция тонкодисперсных частиц. При переходе даже к сходному по свойствам осадку, а также к близким условиям фильтрования и фильтру значимость этих микрофакторов может резко измениться и соответственно повлиять на величину постоянных в эмпирической зависимости. В данном примере на основе математического описания, содержащего некотор ые микрофакторы, можно лишь приближенно установить направление и интенсивность влияния их на определяемый параметр. [c.78]

В связи с зависимостью удельного сопротивления осадка от многих факторов и возникновением уравнения (111,39) сопоставлены величины удельного сопротивления с показателем степени в упомянутом уравнении, который назван кинетическим параметром [151]. Исследовано разделение 15 водных суспензий неорганических реактивных солей при плотности твердых частиц 2,1 — 7,0 г-см и среднем размере их в основном 5—30 мкм. Лабораторные опыты проведены на фильтре с перегородкой из фильтро-миткаля поверхностью 36 см при постоянной разности давлений З-Ю Па. Установлено, что удельное сопротивление осадка меньше для частиц с большей плотностью (хлорид талия), когда наблюдается быстрое оседание частиц и фильтрование происходит при скорости, приближающейся к постоянной это соответствует значениям т, близким к 1. Найдено, что удельное сопротивление осадка больше для тонкодисперсных частиц (сульфат бария), что соответствует значениям т, близким к 0,5. Отмечено, что соответствие между удельным сопротивлением осадка и кинетическим параметром лишь приближенное, причем в некоторых случаях расхождение существенное. Это объяснено влиянием искажающих микрЬ-факторов. [c.141]

Величина Мс для осадков, получаемых при фильтровании сатурациониых соков, является переменной и в значительной степени зависит от разности давлений. Например, для осадка, полученного при фильтровании сатурационного сока в оптимальных условиях, значение Мс при АР=25 ООО Па составляет 248 600 Н-М- , а при ДР = 300 000 Па равно 685 ООО Н-м . [c.179]

Влиянием электрокинетических явлений на удельное сопротивление осадка объяснены [222] результаты опытов по фильтрованию воды, содержащей электролиты в незначительной концентрации, через слой заранее полученного осадка, состоящего из частиц карбоната кальция размером около 3 мкм. Опыты проводились в приборе, описанном на с. 58. Они заключались в определении проницаемости и пористости осадка после каждого сжатия его порщнем, нагрузка на который ступенчато увеличивалась. При различной степени сжатия осадка были получены значения его пористости V и скорости фильтрования (отнесенной к единице разности давлений W/AP), которая является величиной, прямо пропорциональной проницаемости осадка и обратно пропорциональной его удельному сопротивлению. Пористость осадка при различной степени сжатия вычислялась по уравнению (V,10). [c.198]

Найдено, что при одинаковой пористости проницаемость каолинита по отношению к воде и органическим жидкостям значительно меньше его проницаемости по отношению к азоту. Кроме того, установлено, что при одинаковой пористости проницаемость каолинита заметно понижается с увеличением полярности фильтруемой жидкости. Это объясняется большей степенью диспергирования частиц каолинита в суспензиях под действием жидкостей с большой полярностью. Отмечено, что непосредственное влияние поверхностных явлений, обусловливаюших возникновение электрокинети-ческого потенциала, на проницаемость каолинита по отношению к органическим жидкостям и азоту оказалось незначительным. Однако обнаружено, что величина электрокинетического потенциала оказывает небольшое влияние на проницаемость каолинита по отношению к воде и водным растворам электролитов. Указывается, что проницаемость уже полученного слоя каолинита может быть уменьшена при фильтровании через него жидкости с повышенной диспергирующей способностью, что приводит к пептизации частиц каолинита. [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология