Пограничный слой гидравлический

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

Указанные авторы утверждают, что в работах их предшественников отношение толщины пограничного слоя, в котором происходит изменение концентрации исходных веществ или продуктов, к толщине гидравлического слоя оценивалось в основном для плоских частиц. При таком подходе ошибка может достигать 15% Для сферических частиц зависимость между пограничным 8а и гидравлическим бл слоями (смеси малой концентрации, критерий Шмидта находится в диапазоне от 0,5 до 1000) имеет вид [c.90]

Здесь О — гидравлический диаметр Не — вычисленное по гидравлическому диаметру число Рейнольдса х — расстояние от начала развития температурного пограничного слоя — оптическая глубина в максимуме к-к полосы, рассчитанная по гидравлическому диаметру (аналогично среднегеометрической длине пути) [c.496]

Если термическое сопротивление определяется трубным пространством, используют методы воздействия на поток устройствами, разрушающими и турбулизирующими внутренний пограничный слой. Это различного рода турбулизирующие вставки (спирали, диафрагмы, диски) и насадки (кольца, шарики), помещаемые в трубу. Естественно, что при этом возрастает гидравлическое сопротивление трубы. [c.45]

В качестве высокомолекулярных добавок используют полиокс, полиакриламид, некоторые спирты (пропиловый, глицерин, поливиниловый и др.). Эти соединения обеспечивают "эффект Томсона" - снижают сопротивление трения в турбулентном потоке при концентрации 0,001-0,03%. Кроме снижения гидравлического сопротивления, уменьшаются поперечные пульсации и увеличивается толщина пограничного слоя, что благоприятно изменяет режим течения пристеночного слоя раствора. Отмеченные свойства позволяют повысить компактность и удельную мощность водяной струи, содержащей полимерные добавки, на значительном удалении от сопла (3-4 м). Выполненные авторами эксперименты по разрушению образцов нефтяного кокса струей водного раствора полиакриламида концентрацией 0,02% на опытном стенде позволили установить общую зако- / номерность повышения эффективности разрушения по сравнению с чистой струей воды. [c.194]

Еще более существенным возражением против такой упрощенной схемы существования стационарного пограничного слоя между твердой стенкой и кипящим слоем является экспериментально наблюдаемая нестационарность теплового потока д при постоянном перепаде температур АТ между стенкой и ядром кипящего слоя. Колеба- ния значений д, как указывалось выше, могут превышать 100%. То, что частота этих колебаний совпадает с частотой гравитационных пульсаций других параметров кипящего слоя,— давления, гидравлического сопротивления и плотности — заставляет искать связь этих явлений друг с другом. [c.141]

Сопротивление диффузора слагается из потерь на трение и на вихреобразования. Вихревые потери вызываются отрывом пограничного слоя от стенок диффузора, причины которого объяснены в гл. VI они зависят от угла раствора диффузора и играют главную роль. При малых углах раствора диффузора гидравлические потери невелики, но по мере увеличения угла они возрастают. С ростом угла раствора зона вихрей перемещается от конца диффузора к его началу и при больших углах вся стенка покрыта вихревой областью. [c.455]

Внутренние гидравлические потери. Эти потери состоят из потерь на трение внутри жидкости и о стенки трубы, а также из потерь, связанных с расширением сечения потока. Движение воды в отсасывающей трубе аналогично течению в диффузоре. Как показывают исследования движения в диффузорах, даже незначительное его расширение приводит к значительному изменению условий движения жидкости. В этом случае интенсивное турбулентное течение возникает при значительно меньших числах Рейнольдса. Вследствие увеличенной турбулентности происходит интенсивное перемешивание частиц жидкости, сопровождающееся увеличением потерь энергии. При расширении отсасывающей трубы профиль скоростей по сечениям потока становится очень неравномерным и отличается тем большей неравномерностью, чем больше угол расширения. При увеличении угла конусности 0 свыше 8 10° в пограничном слое появляются обратные токи и при этом происходит отрыв потока от стенок. При этом возникают вихри, энергия которых теряется, так как она рассеивается при их затухании, превращаясь в тепло. [c.142]

При искусственной турбулизации пограничного слоя зависимость гидравлического сопротивления от определяющей скорости процесса отличается от выражения (1.5), значит, в каждом отдельном случае следует проверять, насколько экономично то или иное воздействие на повышение искусственной турбулизации пограничного слоя. [c.10]

Другой способ интенсификации, не приводящий к существенному повышению гидравлического сопротивления, заключается в следующем. Путем выдавливания снаружи трубы с помощью специального устройства на внутренней стенке трубы образуются небольшие по высоте (1-2 мм) выступы. Расстояние между выступами равно диаметру трубы или несколько меньше его. При турбулентном движении жидкости в потоке за зауженным участком трубы возникают вихри, которые существенно турбулизуют пограничный слой и тем самым резко снижают его термическое сопротивление. При этом коэффициент теплоотдачи увеличивается в несколько раз. К конструктивным способам интенсификации процесса теплоотдачи можно отнести также использование различных вставок внутри труб, приводящих к завихрению потока, а также установку перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников, с помощью которых увеличивают скорость движения жидкости и ее турбулизацию вследствие чередующегося изменения направления потока. [c.295]

Специальными опытами было установлено, что пайка не вносит заметных возмущений в поток (коэффициенты сопротивления в случае пайки и без нее оказались одинаковыми). Коэффициенты теплоотдачи отнесены к полной поверхности с учетом двусторонней поверхности оребрения Опытные данные по теплообмену и гидравлике показаны на рис. 1-13 и 1-14. Уменьшение ширины ленты приводит к повышению теплообмена и гидравлического сопротивления, что объясняется меньшей средней толщиной пограничного слоя. Таким образом, перфорированные каналы характеризуются высокой интенсивностью теплообмена. Представляет интерес комбинированная набивка, состоящая из перфорированного треугольного канала в качестве дистанционирующего листа и сплошных волнистых листов. [c.21]

Согласно выражениям (2.28), коэффициент гидравлического сопротивления сравнительно медленно уменьшается с ростом Ке. Соответственно уравнению Дарси-Вейсбаха это означает увеличение потерянного напора с повышением скорости потока, что обусловлено наличием квадратичного сомножителя и /(2я). Физически рост Л , Ар со скоростью вызван возрастанием пристеночного градиента скоростей в формуле (1,9) — из-за увеличения скорости потока и одновременного уменьшения толщины ламинарного пограничного слоя 5д, на который приходится наиболее значимая (см. рис. 2.14) часть изменения скорости в сечении канала. [c.161]

В самом деле, интенсификация конвективного теплопереноса (повышение а) возможна путем уменьшения толщины теплового пограничного слоя 5г, например увеличением скорости теплоносителя около теплопередающей поверхности. Но при этом, как известно из гидравлики, возрастает турбулентность потока и уменьшается толщина приповерхностного ламинарного слоя 5и, т.е. растет градиент скоростей у поверхности, а с ним и интенсивность переноса импульса нормально к поверхности (это выражается ростом гидравлического сопротивления). [c.487]

Здесь d — гидравлический диаметр канала высокого давления и Sh — число Шервуда для ламинарного потока. Гидравлический диаметр определяется как отнощение учетверенной площади поперечного сечения канала к смачиваемому периметру сечения d— удвоенный радиус круглого сечения, удвоенное расстояние между параллельными пластинами или разность диаметров кольцевого сечения. Число Шервуда Sh (.а ) уменьшается с удалением от входа и становится постоянным в полностью развитом пограничном слое (x SOd). Так, для щели между пористой пластиной и сплошной стенкой имеем Sh = 70/13 [3.151] для щели между двумя пористыми пластинами Sh = 70/17 [3.26, 3.151] для цилиндрического канала с пористыми стенками Sh = 48/ll [3,152]. Из формулы (3.108) следует, что коэффициент перемешивания Z- l, когда скорость оттока у - 0 (т. е. когда диффузия через пористый фильтр отсутствует). [c.96]

Как известно, гидродинамическая стабилизация потока (формирование профиля скоростей, толщина пограничного слоя) наступает на некотором расстоянии от входа жидкости (газа) в трубу или канал, а стабилизация температурного профиля достигается даже несколько позднее. Закономерности конвективной теплоотдачи различны на участках потока до и после его гидравлической стабилизации, что следует учитывать при расчете величины а для коротких труб и каналов. [c.286]

Аналогия основана на предположении, что соотношения, описывающие теплообмен и перенос количества движения поперек потока жидкости (касательное напряженне между слоями жидкости локально равно изменению ее количества движения), подобны для потоков жидкости с одинаковыми граничными условиями. Хотя это предположение справедливо только для ламинарного режима течения вдоль плоской пластины при отсутствии градиента давления с Рг = 1, оно достаточно общее и может применяться к турбулентному режиму течения и к телам другой геометрии. В этом предположении при Рг = 1 распределения скорости и температуры в пограничном слое идентичны. Тогда между теплоотдачей н гидравлическим сопротивлением жидкости может быть установлена простая зависимость аналогия Рейнольдса [c.62]

Мы будем пользоваться условием отсутствия гидравлического сопротивления (III,7) и считать, что градиенты вдоль поверхности малы в сравнении с нормальными к ней. Оба условия можно считать выполненными длл тонкого слоя, непосредственно прилегающего к поверхности (пограничный слой). Толщину его будем полагать равной толщине приведенной пленки o = d/Nu = Z)/p (1,28). При этом под скоростью v в законе диффузии (III, 4) или (1,11а) надлежит понимать среднюю молярную (т. е. среднюю объемную) скорость смеси, определенную согласно формуле (111,2). В дальнейшем под v будет пониматься как скорость основного потока (параллельная поверхности), так и скорость стефановского потока, нормальная к пей и вызванная самой реакцией. [c.144]

Интересно отметить, что по сравнению с чистой жидкостью в дисперсиях волокон или растворах полимеров с длинными молекулами гидравлическое сопротивление при турбулентном режиме движения понижается. Это объясняется тем, что содержащиеся в жидкости длинные частицы уменьшают турбулентные пульсации и, таким образом, способствуют сохранению ламинарного пограничного слоя. При исследовании реологических свойств волокнистых суспензий выявлены три области различного их поведения. В первой области, характеризующейся низкой объемной концентрацией частиц, свойства потока определяются вязкостью сплошной фазы. С увеличением объемной концентрации частиц их инерционные и упругие свойства оказывают существенное влияние па поведение суспензий наряду с вязкостью сплошной фазы (вторая область). При больших объемных концентрациях частиц определяю- щим фактором становится взаимодействие их друг с другом, что приводит к структурированию, характерному для неньютоновских жидкостей. Более низкий коэффициент трения по сравнению с его значением для однородной жидкости наблюдается во второй области. Граница между областями зависит от формы частиц, характеризуемой отношением длины к диаметру/ = L/D, и их объемной [c.151]

Каждое из этих двух сопротивлений сложным образом зависит от различных величин. Так, внутреннее сопротивление определяется прежде всего диаметром пор материала и его толщиной, поскольку чем тоньше поры материала и чем длиннее путь влаги из внутренних зон к наружной поверхности, тем больше гидравлическое сопротивление, оказываемое пористой структурой процессу перемещения в ней влаги как в жидкой, так и в паровой фазе. Величина наружного диффузионного сопротивления зависит прежде всего от толщины пограничного слоя, которая в свою очередь определяется (см. гл. 1) параметрами, входящими в критерий Рейнольдса Ке = из1 , т. е. скоростью хи сушильного агента, его кинематической вязкостью V и характерным размером I наружной поверхности материала, например эквивалентным диаметром частиц высушиваемого дисперсного материала. [c.572]

Так как пограничный слой не оказывает гидравлического сопротивления потоку, давление р, а следовательно, и плотность [c.120]

Из рис. 4. 11 следует, что при расходах 1,4 2,8 4,2 и 5,6 кг/сек гидравлическое сопротивление холодильника оказывается выше сопротивления подогревателя соответственно на 200, 130, 100 и 78%. Таким образом, проведенные опыты подтвердили большое-влияние температуры стенки (вязкости в пограничном слое) на величину гидравлического сопротивления теплообменника. [c.213]

При повышенных скоростях и явно турбулентном режиме движения пластично-вязкие свойства способствуют затуханию вихрей, зародившихся в пограничном слое, а также уменьшению шероховатости стенок труб. Благодаря этому явлению постоянно наблюдается так называемый аномальный режим движения, при котором гидравлические сопротивления осадков в трубах становятся меньшими по сравнению с движением воды [16]. [c.22]

В относительно коротких каналах пограничный слой локализован вблизи стенок, и течение в ядре пото.ка можно считать невязким. Наличие пограничного слоя ухудшает гидравлические характеристики канала уменьшается эффективная площадь поперечного сечения, поток тормозится часть кинетической энергии потока вблизи стенок необратимо переходит в тепло. Кроме того, в пограничном слое происходит снижение температуры (за счет теплоотдачи к стенке), что приводит к уменьшению электропроводности. В данном разделе статьи (в отличие от раздела V) рассматривается пограничный слой в проводящей жидкости, развивающийся при наличии градиента давления и скорости и наложенного электрического поля. Следует отличать гидродинамический пограничный слой от магнитного. Последний имеет толщину 6<1/М и занимает область вблизи стенки, где пондеромоторные и вязкостные силы являются величинами одного и того же порядка при данном градиенте давления. Существование магнитного пограничного слоя обусловлено тем, что на некотором расстоянии от стенки изменяется [c.38]

В компактных теплообменниках, использующих в качестве теплоносителя воздух при атмосферном давлении, ввиду малых гидравлических радиусов проходных сечений для воздуха и ограничений по мощности, затрачиваемой на прокачку, рабочий диапазон чисел Рейнольдса составляет 1000 -ч- 5000. Другими словами, рабочая область — это переходная область от ламинарного течения к турбулентному. При работе в этой области лучше всего выбирать такую геометрию теплообменной матрицы, которая вызывала бы некоторую турбулентность потока при малых числах Рейнольдса. Кривые рис. 11.7 свидетельствуют о том, что при использовании матрицы из сплющенных труб с рифлеными ребрами (поверхность № 9,68 — 0,870) нерегулярности геометрии вызывают в потоке воздуха турбулентность, достаточную для улучшения коэффициента теплоотдачи при числах Рейнольдса вплоть до 500, при которых коэффициенты теплоотдачи для плоских и рифленых ребер становятся одинаковыми (хотя фактор трения все еще несколько выше для рифленых ребер). Заметим также, что наклон кривых для фактора трения на рис. 11.7 становится более крутым при числах Рейнольдса, меньших примерно 2000. Это означает, что хотя течение преимущественно является турбулентным, ламинарный подслой в пограничном слое утолщается по сравнению с развитым турбулентным течением. [c.214]

Массоперенос в условиях неинтенсивного гидродинамического режима в аппаратах вытеснения, в частности, в аппаратах колонного типа с неподвижным слоем, кроме общеизвестных в теории и практике массопереноса моделей — пленочной, пенетрационной, пограничного слоя [76], описывают, используя также модели свободной поверхности , вихревой ячейки [77], гидравлического радиуса [78]. [c.86]

Остановимся несколько подробнее на предлагаемой в последнее время модели гидравлического радиуса [59, 78, 82]. Согласно последней, при тех же допущениях, что и в теории пограничного слоя, массоперенос при ионном обмене можно рассматривать по аналогии с тепло- и массопереносом от поверхности трубки к потоку жидкости с ламинарным профилем скорости, образующимся на трубке, эквивалентной диаметру зерна ионита. Радиус такой условной трубки можно найти с помощью зависимости [c.88]

В качестве примера проведем сравнение результатов анализа массопереноса по моделям пограничного слоя и гидравлического радиуса. Это модельные представления выбраны по той причине, что первая модель оптимальна по условиям формирования гидродинамической структуры потока около поверхности зерна ионита и учета влияния на скорость массопереноса в неподвижном слое вторая — потому, что основана на известном феноменологическом принципе аналогии между явлениями переноса теплоты и массы. При этом в обоих случаях сохранены одинаковыми сделанные допущения [c.89]

В разделе 1. 3 указывалось, что в большинстве случаев в пограничном слое шары укладываются в кубическую упаковку с е = 0,47. Однако при плотной укладке шаров в пограничном слое, как это было визуально зафиксировано Коллеровым [39], может возникнуть регулярная ромбоэдрическая упаковка с е = = 0,39 и укладкой шаров по спирали с углом подъема в 60° к горизонту. Такая ромбоэдрическая укладка приводит к значительному снижению (до двух раз) гидравлического сопротивления в пограничном слое, а значит, при не слишком большом отношении Dan/d и во всей колонне с зернистым слоем. [c.54]

Сушествует три области течения жидкости область гидравлически гладких труб , переходная и область шероховатых труб. В области гидравлически гладких труб преобладаюшее влияние на сопротивление оказывают вязкостные напряжения. Шероховатость труб при наличии ламинарной пленки пограничного слоя не влияет [c.61]

К гидравлическим потерям относят те, которые возникают в лопастном аппарате. Профильные потери при обтекании лопастей жидкостью являются следствием 1) тренияг между слоями жидкости, движущимися в пограничном слое с различной скоростью 2) образования вихревых зон между лопастями, возникающих в случае отрывного обтекания, особенно на ударных режимах, и на выходе из венца за кромками лопастей. Профильные потери зависят от режима работы турбины, а в безударном режиме — от геометрических параметров решетки (в частности, от формы профиля, его вогнутости, шага решетки) и шероховатости поверхностей рабочей полости. [c.63]

Как известно, простейшая форма связи теплоотдачи и гидравлического сопротивления, данная в аналогии О. Рейнольдса, выполняется только при соблюдении подобия полей температуры и скорости, когда описываюшие их уравнения движения и энергии одинаковы. Эти условия выполняются при турбулентном теплообмене в плоском пограничном слое без градиента давления при равенстве единице молекулярного и турбулентного чисел Прандтля, когда распределение продольной составляющей скорости и профиля температуры в потоке описываются идентичными уравнениями. Отклонение от этих условий (наличие градиента давления или отличие числа Рг от 1) приводит к нарушению аналогии Рейнольдса. Тем более эта аналогия не выполняется для сетчато-поточных каналов сложной формы, определяющих трехмерную структуру потока. [c.358]

Условия подготовки и формирования водяной струи высокого давления. Дисперсия механической энергии движущегося с большой скоростью потока внутри твердых границ осуществляется молекулярным переносом. Главная часть градиента скорости сосредоточена в пограничном слое. Источниками возмущений в пристеночной области пограничного слоя являются бугорки (выступы) шероховатости, которые усиливают завихренность поступающего потока. Состояние поверхности струеформирующих каналов существенным образом влияет на положение точки перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а следовательно, и на гидродинамические характеристики водяной струи [212, 22 З]. С увеличением средней скорости noToj a отношение толщины вязкого подслоя к величине абсолютной шероховатости, являющееся критериальным условием режима течения, снижается тем интенсивнее, чем хуже состояние поверхности. Так, в стволе гидравлического резака диаметром 0,05 м при средней скорости потока 25 м/с с увеличением абсолютной шероховатости с 0,1 до 100 мкм (т. е. в 1000 раз) толщина вязкого подслоя снижается только в 1,5 раза (с 12 до 8 кжм), коэффициент гидравлического трения увеличивается в 2 раза (с 0,011 до 0,023), линейная скорость на границе вязкого подслоя увеличивается в 1,5 раза (с 12 до [c.168]

Повышение тепловой эффективности аппаратов воздушного охлаждения можно обеспечить за счет применения оребренных труб, оснащенных турбулизаторами воздушного потока (рис. ХХП-22, д—з). Наличие турбулизаторов прерывает развитие пограничных слоев на боковой поверхности оребрения, обеспечивает возникновение мелких вихрей, проникающих в межреберную полость и увеличивающих интенсивность теплообмена. Например, средняя теплоотдача трубчатого пучка с ребрами полуинтеграл и интеграл (см. рис. ХХП-22, е, з) по сравнению с неразрезными ребрами увеличилась на 22 и 29 % соответственно, при росте гидравлического сопротивления примерно на 60 %. [c.587]

Уменьшение гидравлического сопротивления трубки при малых значениях h достигается увеличениё.м проходного сечения, вследствие чего в плоских пограничных слоях применяют трубки со сплющенным приемным отверстием. Для повышения точности измерений трубки давления предварительно градуируют [33]. [c.412]

Кривая распределения ско рости в области гидравлически стабилизированного потока для Ке= 1 00000 хорошо описывается формулой (6-32), если вместо толщины пограничного слоя подставить радиус г Это соответствует гипотезе, что пограничный слой смыкается по оси трубы. В этом случае обозначает скорость движения по оси. Справедливо также уравнение (6-33) для определения напряжения трения у поверхности плиты и уравнение (6-36) для определения скорости движения на границе между турбулентным пограничным слоем и ламинарным подслоем. Последний образуется в трубах так же, как и на поверхности плит. Если в упомянутых уравнениях радиус г заманить диаметром й и скорость средней скоростью и , интеприро ванием уравнения (6-32) находим, что Um= Щus, то получим следующие соотношения, которые будут использованы нами позже [c.197]

Изложенная теория коэффициента перемешивания может быть обобщена на каналы с пористыми стенками другой геометрии. Для толщины пограничного слоя с оттоком через стенки были получены аналогичные формулам (3.125), (3.127) выражения для случая, когда канал высокого давления диффузионного делителя представляет собой щель между параллельными пористыми пластинами или кольцевой зазор между коаксиальными цилиндрическими пористыми фильтрами, а также для случая, когда одна из стенок сплошная. Тогда d в формуле (3.125) приобретает смысл гидравлического диаметра, числа S , Sh(x), Nu(x) и Re(x) относятся к этому гидравлическому диаметру, причем их показатели степени остаются прежними, а численный множитель 0,046 изменяется. В частности, введение гладкой сплошной пластины в середину щели между параллельными пористыми пластинами или гладкой сплошной цилиндрической трубки внутрь цилиндрического пористого фильтра уменьшает толщин) пограничного слоя 6(x) почти вдвое. Однако это улучшение условий перемешивания достигается ценой увеличения потерь на трение вследствие сужения канала. Результаты экспериментов ио теплопередаче с оттоком через стенку [3.164], проведенных для плоской пластины (Веролле и др.) и кольцевого канала (Шове и Дюма), показывают, что толщина пограничного слоя выражается формулой, аналогичной (3.125). [c.102]

В отличие от ламинарного потока, характеризующегося, как уже отмечалось, параллельно-струйчатым, или слоистым, движением жидкости, при турбулентном режиме частицы последней движутся по сложным и разнообразным траекториям, соударяясь друг с другом и со стенками трубы или канала. В каждой точке турбулентного потока происходит беспорядочное изменение скорости во времени (колебание, пульсация), но ее среднее значение в данной точке при установившемся движении постоянно. Структуру турбулентного поюка представляют схематически так (рис. 1-8, б). Непосредственно у омываемой стенки располагается тонкий пограничный слой (толщиной б), который движется ламннарно. Вся остальная масса жидкости образует турбулентное ядро потока. В каждой из этих зон средине скорости частиц возрастают по мере удаления от стенки, но в различной степени. На это указывает то обстоятельство, что гидравлическое сопротивление (потерянный напор к ), как показали опыты Рейнольдса, растет при ламинарном режиме пропорционально средней скорости потока т, а при турбулентном — пропорционально (в шероховатых трубах ш ). [c.40]

Н— формпараметр пограничного слоя И — гидравлические хютери, м Р — единичная массовая сила, м /с площадь поверхности, [c.63]

Изменения коэффициента сопротивления, толщины пограничного слоя и других факторов являются обычно функцие критерия Рейнольдса. Этот довод детально развит Ричардсоном и Заки [9] применительно к системе сфер. Такие результаты, но-види-мому, применимы для сфер диаметром на два порядка меньше, чем те, для которых измерялось давление. Это убедительный аргумент в пользу гидравлической моделл псевдоожиженного слоя. [c.39]

Охлаждающая жидкость омывает стенку, нагретую до температуры, намного превышающей температуру ее кипения. При этом в пограничном слое жидкость — стенка будет происходить усиленное парообразование или так называемое поверхностное пристеночное (пузырчатое) кипение, хотя среднемассовая температура охлаждающей жидкости может оставаться без существенного изменения. Общее закипание в теплообменном аппарате охлаждающей жидкости приведет к резкому снижению коэффициента теплопередачи, увеличению гидравлического сопротивления, возникновению пульсапионного режима в парожидкостной смеси,, нарушению нормальной подачи охладителя в систему. В этих условиях (при достаточно высокой тепловой нагрузке) наступит, так называемый кризис кипения — в пограничном слое образует- [c.85]

Потери давления в трубном пространстве. Предельное значение критерия Рейнольдса, ниже которюго трубы считаются гидравлически гладкими (толщина образующегося ламинарного пограничного слоя больше высоты выступов шероховатости), [c.182]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология