Конденсированных нок, значение

Конденсирующие средства не имеют такой специфичности, как сульфирующий или нитрующий и т. п. агенты, и могут найти многообразное применение в других реакциях. Мы видим в конденсирующем средстве реагент, могущий удалить или побудить к выделению уходящую молекулу (таково конденсирующее значение окислителей для удаления водорода в виде НдО, восстановителей для удаления кислорода в виде Н2О, ZnO и пр.), или реагент, образующий с одним из ингредиентов реакции соединение, обладающее ббльшей реакционной способностью по отношению ко второму ингредиенту, чем молекула самого первого ингредиента. Образование промежуточных соединений может быть доказано, правда, далеко не часто. [c.405]

Интегрирование этого дифференциального уравнения в пределах от начальной концентрации а конденсирующегося пара до некоторого значения у состава остаточного пара и в пределах от начального до конечного веса О паровой фазы, отвечающего концентрации у остаточного пара, приводит к известному соотношению [c.52]

Благодаря теории Нуссельта у нас имеется вполне ясная картина процесса пленочной конденсации, достоверность которой при учете некоторых допущений практически можно считать подтвержденной. В то же время следует признать, что попытки объяснить процесс капельной конденсации успеха не имели. При конденсации решающее значение имеет состояние омываемой жидкостью и паром поверхности и поверхностное натяжение конденсирующейся среды. [c.82]

Чистый пар конденсируется на чистой шероховатой или гладкой поверхности всегда в форме пленки. Капельная конденсация происходит только в тех случаях, когда на поверхности конденсации имеется вещество, которое делает последнюю несмачиваемой и которое одновременно с тем прочно пристает к поверхности, или когда пар увлекает с собой такого рода вещество (часто в виде незначительной примеси). Отсюда явствует, что теоретические основы явления капельной конденсации очень сложны. Условиями, способствующими появлению капельной конденсации, являются незначительная скорость конденсации, небольшая вязкость конденсата, большое поверхностное натяжение, несмачиваемость поверхности и отсутствие шероховатостей на поверхности. Условиями, способствующими пленочной конденсации, являются смачиваемость конденсатом поверхности конденсации, небольшое поверхностное натяжение жидкости и большая тепловая нагрузка. Создается впечатление, что шероховатость поверхности имеет меньшее значение. [c.82]

В практике наибольшее значение имеет фракционная перегонка. Пар, полученный при испарении раствора первоначального состава, конденсируют и полученную жидкую смесь вновь перегоняют. Полу ченный при этом пар будет еще более обогащен летучим компонентом. Повторяя эту операцию несколько раз, можно в конденсате получить [c.199]

Есть несколько вариантов впускных систем, имитирующих разделение отдельных фракций бензина (фракционирование) во впускном трубопроводе. В частности, для стандартной установки СРК предложен специальный впускной трубопровод, в котором по потоку смеси из карбюратора в цилиндр расположена металлическая вставка (рис. 36). Этот участок трубопровода окружен охлаждающей рубашкой, так что часть смеси конденсируется, конденсат отводится и его количество замеряется. Полученное таким методом значение октанового числа названо октановым числом распределения . [c.96]

Двухфазные состояния воды представляются, как мы видели, линиями, разграничивающими соответствующие поля диаграммы. Число степеней свободы в этих случаях уменьшается до единицы (одновариантные системы), т. е. не изменяя числа или вида фаз, можно изменять произвольно (в известных пределах) только или температуру, нли давление, причем с изменением одного из этих параметров другой параметр тоже не сохраняет прежнего значения, а изменяется в соответствии с изменением первого. Так, можно изменить температуру равновесной системы из жидкой воды и ее насыщенного пара, но для того чтобы сохранить состояние равновесия между ними, необходимо допустить соответствующее изменение и давления. При понижении температуры часть пара конденсируется и давление понизится, а при повышении— некоторое количество воды испарится и давление пара повысится. То же относится и к равновесной двухфазной системе лед — пар. [c.249]

Рис. 39. Изменение относительного диаметра подвижного пузырька конденсирующегося водяного пара во времени при различных значениях критерия Якоба а—Ja= I б —Ja= 10.

Аналитическим путем установлено, что число теоретических ступеней разделения смесей НаО и ОаО минимально при возможно меньшем рабочем давлении и, следовательно, при низких температурах. Однако при проведении ректификации в таких условиях трудно конденсировать пары дистиллята, и производительность колонны значительно ограничена из-за большой нагрузки по пару. При использовании тарельчатых и насадочных колонн имеют место такие потери напора и допустимая скорость потока паров, которые существенно увеличивают длительность процесса ректификации и делают данный метод разделения экономически невыгодным. Вследствие этого при проведении подобной ректификации обычно идут на компромисс, работая при давлении 50—125 мм рт. ст. Значения а при температурах 40—60 °С, [c.225]

Наиболее эффективной схемой обвязки теплообменных секций АВО при охлаждении и конденсации перегретых паров холодильных агентов является параллельно-последовательная. При такой схеме весь газообразный холодильный агент направляется Б отдельно взятый теплообменный элемент, где он охлаждается при высоких значениях числа Re, а затем конденсируется в остальных секциях или в АВО. [c.129]

При расчетах процесса горения число Воббе обычно учитывает высшую теплоту сгорания, но поскольку водяной пар, как правило, не (Конденсируется в продуктах горения, было бы логичным исходить цз низшей теплоты сгорания и рассчитывать на ее основе низшее значение [c.46]

Когда смазка применяется в условиях высоких температур и ее смена производится редко или вообще узел трения смазывается один раз при его сборке, испаряемость смазок имеет большое значение. Высокая испаряемость может отрицательно сказываться на защитных свойствах слоя смазки при длительном хранении покрытых ею изделий, особенно в жарком климате. В оптических приборах смазки не заменяют десятилетиями, а при испарении жидкой фазы смазок пары нефтепродуктов могут конденсироваться на оптических стеклах и образовывать конденсационные налеты, выводящие приборы из строя. Некоторые смазки работают в условиях вакуума, где процесс испарения идет особенно интенсивно. При отсутствии движения воздуха испаряемость замедляется, и в замкнутом герметичном пространстве (например, в металлических бидонах и банках) испарение практически не происходит. [c.662]

Отметим еще один факт, имеющий определенное значение при производстве кокса, а именно явление вспучивания углей в процессе коксования. Известно, что пары смолы выделяются из угля во время коксования при температуре 400—500° С. Большая часть из них уносится газами в направлении обогревательного простенка коксовой камеры, а меньшая часть конденсируется на зернах углей соседних слоев, которые находятся в противоположном направлении (в сторону оси камеры) и потому меньше нагреты. Эта последняя часть смолы тоже дистиллируется, но позднее, когда температура в данной зоне станет выше. Все происходит таким образом, будто бы пластический слой выталкивает перед собой некоторое количество смолы. Зерна угля, которые оказались пропитанными смолой, подвергаются, естественно, своего рода сольволизу при более низкой температуре, около 300° С, и, таким образом, начальная температура превращения угля в пластическое состояние в коксовой печи более низкая (по пластометрическим испытаниям угля в лабораторных условиях она должна составлять 350—370° С). В результате толщина пластического слоя увеличивается. [c.24]

Разделительным элементом между рабочей частью тензиметра и измерительной системой в описанной методике является ртуть, которая при высоких температурах начинает сама заметно испаряться. Это может внести ошибку в значение ДНП исследуемого вещества, поскольку пары ртути из левого колена нулевого манометра остаются в замкнутом малом объеме рабочей части тензиметра, а из правого колена попадают в значительно больший объем измерительной системы, где могут конденсироваться. [c.169]

Однако для комплексных тепловых расчетов необходима не только величина коэффициента теплопередачи, но и значение температурного воздействия. При обогреве реакторов конденсирующимися теплоносителями следует принять в качестве температурного воздействия температуру насыщения паров теплоносителя при давлении паров в рубашке реактора. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующихся паров к стенке определяется [2, 24] скрытой теплотой конденсации г, температурным перепадом между температурой насыщения 4 и температурой стенки реактора 4 и теплофизическими свойствами конденсатной пленки. Следовательно, в общем виде для насыщенных паров теплоносителей можно считать, что коэффициент теплопередачи ). [c.44]

С мешалкой достижимое значение коэффициента теплоотдачи от стенки реактора к нагреваемому веществу, а также рассчитав термическое сопротивление стенки, можно определить требуемый в рассматриваемом случае коэффициент теплоотдачи а от конденсирующихся паров теплоносителя к стенке реактора. Необходимый [c.62]

Выражение (4.45) справедливо лишь для локальных значений аю и Кн и получено без учета зависимости касательного напряжения трения на поверхности раздела жидкой и паровой ф-аз от плотности поперечного потока массы конденсирующегося пара. [c.134]

Теоретические решения. Кольборн [162] первым сделал попытку теоретически учесть влияние поперечного потока конденсирующегося пара Уп на интенсивность массоотдачи при конденсации пара из парогазовой смеси. При этом он исходил из упрощенной схемы ламинарного пограничного слоя при турбулентном течении парогазовой смеси, в котором полностью происходит изменение скорости и параметров движущейся смеси от их значений в ядре потока до значений на поверхности пленки конденсата, а в турбулентном ядре скорость и параметры смеси полностью выравнены по сечению. Вызываемое поперечным потоком вещества изменение толщины пограничного слоя Кольборн не учитывал. [c.155]

Анализ этих опытных данных с помощью факторов проницаемости Ь т и Ь о, выполненный Бобе и Малышевым [32], показал, что при малых плотностях поперечного потока конденсирующегося пара, соответствующих значениям факторов д<0,1, относительная интенсивность процессов тепло- и массообмена практически не зависит от фактора Ко. При более. высоких значениях й о зависимость т]) н соответственно от Ь и все более усиливается и при значениях и переходит в пря- [c.161]

Анализ опытных данных показал также, что с изменением факторов проницаемости и Ъ о меняется зависимость интенсивности тепло- и массоотдачи от критерия Ке. При плотностях поперечного потока массы, характеризуемых значениями о<0,1, зависимость 11) и фд от Ке практически совпадает со степенной зависимостью критериев ЗЦ и 51о(о) от Ке. При значениях факто ров проницаемости Ь го > 0,1 показатель степени при Ке постепенно уменьшается, и при высоких плотностях поперечного потока конденсирующегося пара происходит полное вырождение влияния критерия Ке на интенсивность тепло- и массоотдачи в парогазовой фазе [32]. [c.161]

Влияние поперечного потока конденсирующегося пара на относительный коэффициент массоотдачи начинает сказываться при значениях фактора проницаемости i>0,15. В области значений йЬ > 4 относительная интенсивность массообмена уже полностью определяется величиной поперечного потока массы и практически не зависит от числа Re продольного потока парогазовой смеси [35]. [c.168]

В изотермических конденсаторах и испарителях скорость конденсирующегося и кипящего потоков также не влияет на коэффициент теплоотдачи (при умеренных значениях скоростей). [c.339]

Предельные значения температур существования жидкой фазы. Верхним пределом существования жидкой фазы служит критическая температура / р. Если температура вещества выше критической,то уже никаким давлением не удается сжать пары, чтобы они начали конденсироваться. Значению соответствует критическое давление Нижним пределом работы паровой холодильной машины теоретически является температура замерзания. Для каждого вещества составлены диаграмхмы фазовых состояний (рис. 9). Любой точке на диаграмме соответствуют определенные давление р и температура t. Если твердое тело при давлении pi нагревать, то температура его повышается, и в точке Г начнется плавление. Пока подводится теп лота, равная скрытой теплоте плавления, температура ti- не изменяется. При дальнейшем подводе теплоты линия, характеризующая процесс, пересекает кривую плавления А, и тело переходит в жидкую фазу. Подводя теплоту далее, повысим температуру жидкости до ir (точка 1"), при этом начнется процесс кипения — превращение жидкости в насыщенный пар. Кривая кипения Б показывает зависимость давления насыщенного пара от температуры кипения жидкости. Когда вся жидкость превратится в насыщенный пар, подвод теплоты приведет к повышению температуры пара. При t > tr (при давлении pi) пар становится перегретым. Если при давлении pi перегретый пар охлаждать, то процесс пойдет в обратном направлении при ty начнется конденсация пара, а при ip будет наблюдаться затвердевание. [c.26]

Величина ф, равная отношению числа молекул хлора к числу молекул водорода, имеет постоянное значение в любой точке системы (так как ни С1, ни Н нигде не конденсируется). Значение величины ф определяется составом паро-газовой смеси Si U+ + пНг, которая задается оператором. Например, если в испарителе создать давление паров Si U, равное 20 мм рт. ст., и смешивать его с таким количеством водорода, чтобы общее давление в системе было равно 760 мм рт. ст., то (учитывая, что в Si U содержатся две молекулы хлора) [c.419]

Однократная перегонка осуществляется испарением или дросселированием жидкой смеси. На рис. 1-21 показаны варианты схемы процесса однократной перегонки. При однократном испарении (рис. 1-21, а) исходную жидкую смесь непрерывно подают в подогреватель 1, где она нагревается до заданной температуры, соответствующей определенной доле отгона смеси при фиксированных значениях давления и температуры, затем парожидкостная смесь поступает в адиабатический селаратор 2, где паровая фаза отделяется от жидкой. Пары конденсируются и охлаждаются в конденсаторе 5 и в виде дистиллята поступают в емкость 4. Дистиллят из емкости и остаток из сепаратора после охлаждения непрерывно отводятся с установки. [c.54]

Содержание газа в паре. Наличие в паре воздуха или какого-либо другого неконденсирующегося газа приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи при конденсации. Примесь газа ухудшает теплоотдачу хотя бы потому, что, согласно закону Дальтона, она уменьшает давление насыщения пара и тем самым используемую разность температур. Кроме того, следует иметь в виду, что воздух или другой газ не конденсируется, а скапливается у стенки и препятствует доступу пара к ней. Пар в этом случае должен диффундировать через слой неконденсирующегося газа у поверхности конденсации. Были проведены опыты по конденсации водяного пара из смеси его с воздухом, Нг, СН4 и другими газами. Эти опыты были проведены как с неподвижной парогазовой смесью, так и при скорости ее перемещения, равной примерно 7 м1сек. Полученные данные представлены на фиг. 38, где изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а при конденсации от отношения парциальных давлений водяного пара (Р1) и неконденсирующегося газа р - Из графика видно, что значение а резко снижается даже при небольшом добавлении газа. При отношении Р2 Р1 = 3 коэффициент теплоотдачи снижается приблизительно в 100 раз, медленно приближаясь при дальнейшем увеличении содержания газа к значениям а, соответствующим чистому газу. [c.92]

Различные конструктивные мероприятия, увеличивающие теплообмен (например, увеличение эффективной поверхности путем оребрения) должны осуществляться на стороне меньшего коэффициента теплоотдачи. Это производится, например, у газопагрева-теля, в котором газ нагревается насыщенным паром. В данном случае не имеет значения, происходит ли на стороне конденсирующегося пара пленочная конденсация или капельная, несмотря на то, что при капельной конденсации коэффициент теплоотдачи в 10 раз больше. Если вычислить коэффициент теплопередачи в этих [c.155]

Этот вывод, конечно, не раошростраияется на все случаи. Например, если в испарителях со сто1роны конденсирующегося пара значение коэффициента теп- [c.156]

Тенденция фракций конденсироваться иа поверхности змеевиков, внутри которых они находятся более длительное время, чем желательно, в результате этого понижается. Это обстоятельство было установлено при выяснении возможности повышения температуры крекинга и степени превращения за один проход с минимумом образования кокса [168]. Процессы, идущие ири температурах свыше 480° С, независимо от давления, проводятся, как правило, в паровой фазе. Эта температ5фа — выше критического значения для большинства обычно содержащихся в нефти углеводородов. Количество вещества, которое подвергается крекированию за определенный промежуток времени, например, за один проход через зону нагрева (этот показатель носит название конверсия за проход ), можно определить с помощью коэффициента рециркуляции, который выражается отношением [c.315]

В этом методе используют основные закономерности явлений капиллярной конденсации адсорбата в порах катализаторов при повышении давления. Согласно теоретическому анализу этих явлений, общий объем пор 1/а, заполняюш.ихся конденсирующимся адсорбатом при данном значении относительного давления Р/Я численно, равен значению адсорбции, определяемой в соответ- [c.96]

Наиболее сильно адсорбируемые пары находятся в первых слоях пористого материала, пересекаемого газо БОй смесью другие комдо-пенты паров конденсируются в следующих слоях в порядке падающего значения их адсорбционной способности. Таким образом для бензина мы встречаемся снача-ла с пентаном, ге(ксаном и гептаном, затем с бутаном, пропаном и этаном. [c.143]

П редвар и тельный тепловой расчет. Если учитывать, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара большой а = = 10 ООО Вт/(м -К), а потери давления в азоте допускают высокие его скорости в теплообменнике, можно, в соответствии с данными табл. 6.2, принять ориентировочное значение коэффициента теплопередачи /С = 150 Вт/(м К). [c.164]

Если для воздушных холодильников в схеме компримирова-ния синтез-газа расчетные коэффициенты теплопередачи находятся в пределах 22—30 Bт/(м K), то для холодильников технологического воздуха они составляют 8,5—15Вт/(м2-К), т. е. более чем в два раза ниже, хотя аппараты по своей конструкции и характеру движения теплоносителей одинаковы. Уменьшение значений коэффициента теплопередачи обусловлено теплофизическими свойствами теплоносителей, скоростями движения, термическим сопротивлением пленки конденсирующейся влаги. [c.26]

Отработавщий насыщенный водяной пар с параметрами Як = 33,2 кПа и Ik = 71 °С поступает в наклонно установленную секцию 2, конденсируется и по паровому пространству жидкостного коллектора направляется в нижнюю часть дефлегматора (секцию /), где происходит его дальнейшая конденсация. Верхняя часть дефлегматора связана с эжекционной установкой, которая отводит неконденсирующиеся примеси в атмосферу. В секции 2 по всей ее длине / = 4,1 м происходит интенсивная конденсация водяного пара со средней плотностью теплового потока = 1040 Вт/м2 значением /(ф р = = 39,5 Вт/(м2-К). На входе пара в секцию / на участке 0,2 / величина i/ p = = ИЗО Вт/м . Высокое значение q > 1000 Вт/м сохраняется до длины 0,6 /. При движении пара к месту отбора инертных примесей q уменьшается и к середине зоны составляет всего 400 Вт/м . Среднее значение теплового потока q на дефлегматоре, отнесенное ко всей поверхности теплообмена, составляет [c.136]

Элементарный водород занимает особое место среди других элементарных веществ по некоторым свойствам (существование в виде газа, состоящего из двухатомных молекул в конденсиро-вапном состоянни летучесть, отсутствие электрической ироводи-мости, непрочность кристаллической решетки молекулярного типа) водород сходен с элементарными окислителями, по другим свойствам (значение электродного потенциала в водных растворах)— с металлами, хотя и мало типичными. [c.111]

Основная трудность расчета конденсаторов ненасыщенных па--рогазовых смесей состоит в том, что входящая в уравнение (6.8) величина парциального давления конденсирующегося пара в ядре потока Рп в данном случае уже не может быть определена по таблицам насыщенного пара или вычислена по формуле Антуана вида п.н = ехр [А — В/Т)], где А VI В — постоянные коэффициенты, характерные для каждого вещества в определенном интервале температур. Значения Л и 5 приводятся, в справочной литературе [49, 114]. [c.199]

В этой главе детально рассмотрена проблема получения информации о межмолекулярных силах из экспериментальных данных по вириальным коэффициентам (и коэффициенту Джоуля— Томсона). На основании самых общих наблюдений в отношении межмолекулярных сил можно сделать несколько качественных замечаний. Во-первых, тот факт, что газы конденсируются в жидкости, позволяет сделать предположение о существовании сил притяжения между молекулами на больших расстояниях. Во-вторых, очень сильное сопротивление жидкостей сжатию свидетельствует о том, что на небольших расстояниях действуют силы отталкивания, резко изменяющиеся с расстоянием. При условии парной аддитивности сил можно ожидать, что потенциальная энергия взаимодействия между двумя молекулами изменяется таким образом, как показано на фиг. 4.1. [Эта потенциальная энергия может зависеть также от ориентации, если молекулы не являются сферически симметричными, а в некоторых случаях иметь отклонения (на фиг. 4.1 не показаны), которые несущественны для общего рассмотрения.] Квантовая механика дает обширную информацию о форме кривой потенциальной энергии, однако точные расчеты на основании этой информации не всегда возможны. Не рассматривая эту дополнительную информацию, поставим перед собой следующий вопрос возможно ли в принципе однозначное определение межмолекулярной потенциальной энергии, если известна зависимость второго вириального коэффициента от температуры Этот вопрос был рассмотрен Келлером и Зумино [1] (см. также работу Фриша и Хелфанда [2]), которые нашли, что только положительная ветвь и г) определяется однозначно [2а], а отрицательная часть (потенциальная яма) может быть известна лишь частично, т. е. определяется ширина ямы как функция ее глубины. Таким образом, потенциальная яма на фиг. 4.1 может быть произвольно смещена вдоль оси г без изменения В Т), если ее ширина не изменяется при смещении. Поэтому для температур, при которых положительная ветвь ы(г) не дает большого вклада в В Т), значения В Т) будут определяться почти одинаково хорошо [c.168]

Пар не конденсируется на трубах с низкими ребрами его в1.1сокое поверхностное натяжение удерживает конденсат между ребрами и существенно умсньнгает коэффициенты теплоотдачи. Их значення становятся ниже, чем для гладких труб. [c.14]

А. Источник теплоты. Источником теплоты в топках является в основном энергия, выделяемая при горении топлива. Для топлив, содержа[ЦИх водород, различают два значения теплоты сгорания теплота сгорания, определенная в нредположении, что вся влага, выделенная в процессе 1орения, конденсируется и охлаждается до 288 К теплота сгорания, определенная в предположении, что выделяемая влага остается в паровой фазе. Источником кислорода для горения обычно является воздух. Для гарантии полного сгорания топлива в топку подается большее количество вос-духа, чем это требуется по стехиометрическим соотношениям, Как правило, подается на 10 % больше воздуха для газообразного топлива, на 15—20 % для жидкого топлиаа и на 20 % или более для распыленных твердых топлив. В табл, 1, 2 приведены состав, теплота сгорания, потребность в воздухе для наиболее распространенных видов газообразных, жидких и твердых топлив, [c.111]