Высота ступени тарелки,

При непрерывном процессе ректификации в установившемся состоянии величины паровых и жидких потоков, их составы, температуры и давления постоянны в каждой точке по высоте колонны и независимы от времени. На рис. П1.3 приведена принципиальная схема работы так называемой полной ректификационной колонны, сверху которой отводится практически чистый низко-кипящий компонент, а снизу — высококинящий. Паровые потоки внутри колонны обозначаются через О, а жидкие — через g. Нижние индексы указывают контактную ступень (тарелку), с которой данный поток отводится. [c.124]

Если высота, эквивалентная теоретической тарелке, тождественна расстоянию между соседними реальными тарелками, то это свидетельствует об идеальной работе реальной тарелки. В насадочной колонке высота ступени разделения соответствует высоте, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ). [c.159]

Для анализа работы колонны, расчета состава дистиллята и остатка и распределения концентраций ЛЛК по высоте аппарата используют понятие о теоретической ступени разделения, или теоретической тарелке (ТТ). Такая ступень (тарелка) соответствует нек-рому гипотетич. участку аппарата, где жидкость и покидающий ступень пар находятся в равновесии. Число ТТ (п ), необходимое для получения дистиллята и остатка заданного состава, можно найти [c.231]

Для зоны аппарата, где а<0,5, уравнение (2.40) значительно упрощается. Однако вследствие значительной величины коэффициента извлечения необходимо учитывать более точно распределение концентраций по высоте ступени контакта. Для этой цели используется изложенный ранее (см. гл. 5) метод расчета противоточных аппаратов алгоритм позволяет проводить итерационные расчеты и при существенно нелинейной функции -6 (Я) (Я — высота барботажного слоя на тарелке) это соответствует гидродинамическим режимам, характеризующимся высокой степенью перемешивания жидкости на тарелке. [c.180]

Абсолютные значения ц изменяются в пределах от 10 до 50% при высоте ступени контакта 76 мм. Высота аппарата, эквивалентная теоретической ступени разделения, (ВЭТС) ири десорбции углекислоты из воды воздухом, составляет 150- 400 мм (как и для ректификации этилового спирта), что даже меньше расстояния между ситчатыми тарелками в промышленных колоннах, предназначенных для ведения этого процеоса [11]. [c.198]

Размеры колонки деаэратора (в метрах) внутренний диаметр ) = =,1,8 диаметр круглых тарелок 2= 4=114 внутренний диаметр кольцевых тарелок ( 1—0,8 з=.1,1 сливные отверстия в тарелках о= =0,008 число отверстий в каждой тарелке и=1 500 число ступеней —4 высоты ступеней /]=0,40 /г=/з=/4=0,50 высота бортов на всех тарелках Ло=0,045. [c.37]

Для количественной оценки эффективности пользуются в основном понятиями к. п. д. или эквивалентной высоты теоретической тарелки (ступени), высотой единицы переноса и объемным коэффициентом массопередачи. Все эти величины связаны между собой и могут быть выражены одна через другую. Вопросу о выборе наиболее рационального параметра для оценки эффективности колонны посвящено несколько дискуссионных статей [6—9]. [c.119]

Расстояние между тарелками в пределах 25—50 мм мало влияет на минимальное значение ВЭТС. При расстоянии между тарелками, равном 100 мм (к. п. д. тарелки в этом случае равен 60%), минимальное значение ВЭТС составляло 170 мм, тогда как при расстоянии между тарелками 25 и 50 мм минимальное значение ВЭТС составляло ПО мм. Следовательно, для получения наибольшего числа теоретических ступеней при данной высоте колонны тарелки должны быть расположены на расстоянии не более 50 мм одна от другой. Хотя этот вывод относится к системе I, он, вероятно, применим и к системе П. [c.609]

F — объемные скорости дисперснои и сплошной фаз, м Цм -ч)-, D — диаметр колонны, м h — высота ступени аппарата, м d — диаметр перфорации тарелок, м т — диаметр подвижных тарелок, м — диаметр переточного отверстия неподвижных тарелок, ж s — свободная поверхность тарелки, % ге — число оборотов ротора, об/мин а — величина прогиба подвижных тарелок, м ВЕП — высота единицы переноса, м Q — задержка дисперсной фазы, %. [c.274]

Критерием эффективности в газовой хроматографии принята высота теоретической тарелки или, как ее еще называют, высота теоретической ступени разделения Н. Согласно данным Шая , например, на теоретической тарелке должно установиться равновесие фаз. Однако не показано, каким образом такое равновесие связано с разделением. В качестве иллюстрации обычно приводится дискретная модель прояви-тельной хроматографии только для одного распределяемого компонента. Это отделяет хроматографию от других противо-точных процессов разделения (дистилляции, экстракции, экстрактивной дистилляции) и затрудняет сравнение противо-точных процессов с хроматографией. [c.35]

Рассматривая хроматографическое разделение как противоточный процесс, можно определить высоту теоретической тарелки принятым для всех противоточных процессов способом. Высота теоретической тарелки — это участок колонки (ступень), на котором достигается равновесный элементарный акт разделения. Как известно , элементарный акт разделения характеризуется тем, что концентрации разделяемых веществ в двух фазах на противоположных концах ступени участка колонны связаны следующим соотношением [c.37]

ЧТО позволяет легко определить опытным путем массообменные характеристики хроматографической колонны. С другой стороны, если ширину пика находить, проводя касательные к кривой в точках ее перегиба и продолжая их до пересечения с осью времени, то константа изменится с 16 In 2 = 11,90 до 32. Глюкауф [25] получил эквивалентный результат при константе, равной 16 вместо 32. Он предполагал, что колонна состоит из большого числа последовательно расположенных равновесных ступеней с полным перемешиванием. Таким образом, высота теоретической тарелки, очевидно, в два раза больше высоты единицы переноса. [c.592]

По схеме организации контакта и движения потоков в рабочих элементах ректификационные аппараты можно разделить на две большие группы колонн 1) с непрерывным (по их высоте или подлине пути каждой из фаз) контактом между жидкостью и паром (см. рис. 4—6) 2) со ступенчатой организацией контакта, в которых фазы взаимодействуют на некоторых отделенных одна от другой ступенях—тарелках, после каждой из которых потоки пара и жидкости разделяются и поступают первый — на вышележащую, а второй — на нижележащую ступени. [c.373]

Расстояние между ступенями (тарелками) принимается равным высоте Н рассчитанной при [c.263]

Этот вывод можно подтвердить рассмотрением другого случая, когда уровень подачи сырья по высоте колонны поднимется на одну ступень. В этом случае число тарелок укрепляющей секции уменьшается на единицу и фигуративная точка (х ,, Ут), связывающая составы фаз, встречных под нижней тарелкой верхней секции, поднимается по кривой концентраций Мс на одну ступень и занимает положение 8 х1, у т). По значению х к абсциссы этой точки можно найти точку х1, у" ) на сопрягающей линии тп п соответственно по ординате точки определить состав у ц паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной части. Фигуративная точка, связывающая составы на верху отгонной секции, найдется, если через точку провести горизонталь до ее пересечения с линией концентраций отгонной секции Kf в точке х т, у л). [c.171]

К числу таких итеративных переменных относятся профили изменения температур контактных ступеней и величины парового или жидкого потока по высоте колонны при переходе с одной тарелки на другую, а также и составы концевых продуктов колонны. [c.398]

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю— абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к.— 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну б сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники. [c.107]

Этот прием—разбивка колонки на тарелки—представляет по существу замену реальных процессов, непрерывно протекающих в хроматографической колонке, эквивалентным по результатам периодическим процессом, также приводящим к размыванию полосы компонента, введенного на первую ступень такой эквивалентной колонки он полезен тем, что позволяет легко получите уравнение, описывающее форму размываемой полосы. Уравнение такого же вида получается и из диффузионно-массообменной теории, что, как будет показано ниже, позволяет связать обе теории и выразить высоту эквивалентной теоретической тарелки в функции скорости потока газа-носителя. [c.576]

Гидродинамическая обстановка на тарелке (или слое насадки) суш ественно влияет на эффективность массопереноса, на степень достижения равновесных значений концентраций фаз. Чем ниже эффективность тарелки, тем, очевидно, необходимо большее время пребывания фаз в контакте или большая поверхность контакта. При движении жидкости вдоль контактного элемента наблюдается неравномерность массопереноса, обусловленная различными градиентами концентраций (движущей силы), различной высотой слоя жидкости, обратным забросом фаз, различной гидродинамической обстановкой и т. д. Поэтому целесообразно воспользоваться для оценки эффективности массопереноса характеристиками локальных объемов массообменного пространства, в пределах которых может быть принята однородная гидродинамическая структура потоков, и определять эффективность контактной ступени интегрально. Такой характеристикой эффективности массопереноса является локальный КПД в форме уравнения (4.59), записанный для многокомпонентной смеси в матричном виде как [1, 45, 46] [c.131]

Для насадочных колонн отношение полной высоты слоя насадки к числу теоретических тарелок на этой высоте называется эквивалентной высотой теоретической ступени контакта (теоретической тарелкой — ВЭТТ) [c.228]

В результате расчета получают распределение концентрации паровой и жидкой фаз на тарелках по высоте колонны и число ступеней контакта, необходимое для достижения заданной степени разделения. [c.199]

Если высота, эквивалентная теоретической ступени разделения, совпадает с расстоянием между соседними реальными тарелками колонны, то это свидетельствует об идеальной работе реальной тарелки. В насадочной колонне высота теоретической ступени разделения соответствует ВЭТС. [c.136]

По третьему методу кинетика выражается с помощью высоты, эквивалентной теоретической ступени изменения концентрации ВЭТС (для насадочных колонн), или к. п, д. тарелки (для тарельчатых колонн) движущая сила рассчитывается косвенно через число теоретических ступеней изменения концентрации (или теоретических тарелок). [c.671]

Процесс, проводимый по данной схеме, отличается тем, что состав одной из фаз при переходе от ступени к ступени меняется скачкообразно (как при многократной экстракции), а состав второй фазы — непрерывно (как при непрерывной противоточной экстракции). Такой процесс можно осуществить в колонном тарельчатом экстракторе, где сплошная фаза на каждой тарелке перемешана и имеет постоянный состав, скачкообразно меняющийся от тарелки к тарелке. Дисперсная фаза непрерывно изменяет свой состав по всей высоте аппарата. [c.368]

В расчетной практике рабочую высоту ректификационных барботажных колонн иногда находят по числу теоретических ступеней (тарелок). Расчет числа этих ступеней, как было описано ранее (сЙ1. стр. 429), сводится к построению ступенек между линией равновесия и рабочей линией. По диаграмме у—д определяют число теоретических ступеней для укрепляющей (п ) и исчерпывающей частей колонны. Разделив величину Пт = т — г на среднее значение эффективности (к. п. д.) колонны Е, в соответствии с вы ражением (Х,88) находят число действительных тарелок Лд. Рабочая высота колонны Яр = (Лд — 1) где /1т — расстояние между тарелками. [c.501]

На основании результатов испытаний насадочная экстракционная колонна диаметром 2,6 и высотой 22 м была реконструирована в ситчатую. В основу конструкции тарелок положен принцип принудительной коалесценции дисперсной фазы после каждой ступени контакта в течение определенного времени. В колонне смонтировано 14 ситчатых тарелок /через каждые 1000 мм/, предусмотрен отбор проб из зон движения и отстоя на каждой тарелке. [c.30]

По аналогии с теорией дистилляционных колонн хроматографическая колонка мысленно разбивается на ряд последовательных теоретических ступеней — тарелок, через которые газ проходит периодическими толчками. Предполагается, что за время каждого толчка на тарелках успевает установиться равновесие между подвижной и неподвижной фазами для всех компонентов. Таким образом, хроматографический процесс согласно этой теории многоступенчатый и состоит из большого числа актов адсорбции и десорбции (в ГАХ и ЖАХ) или растворения и испарения (в ГЖХ и ЖЖХ), а сама колонка рассматривается как система, состоящая из совокупности многих ступеней—тарелок. Длина элементарного участка (в сантиметрах) колонки, на которой достигается мгновенное состояние равновесия между концентрацией вещества в подвижной и неподвижной фазах, называется высотой, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ), или, попросту, высотой тарелки. Очевидно, существует простая зависимость. [c.47]

Очевидно, что каждая ступень построенной ломаной заключена между кривой равновесия и рабочей линией одной теоретической тарелки колонны. Аналогично поступают и при расчете насадочных ректификационных колонн. В этом случае вводится понятие эквивалентной высоты теоретической тарелки — высота насадки, которая имеет тот же коэффициент разделения, что и одна теоретическая тарелка, т. е. участок наса-дочной колонны, на котором происходит изменение состава, соответствующее одной ступени диаграммы Мак-Кэба — Тиле, Как следует из изложенного выше, при увеличении числа тарелок концентрация низкокипящей фракции в жидкости приближается к 1007о. но некоторые бинарные смеси отличаются тем, что содержание дистиллата достигает заданной величины меньше 100%, которая не может быть превышена при ректификации даже в случае бесконечно большого числа тарелок. Такие смеси называются азеотропными. Они отличаются тем, что кривая Х = Х ) пересекает диагональ диаграммы равновесия, где кривая равновесия проходит через точку [c.456]

Схема процесса Коллина показана на рис. 4.8. Сырой газ противоточно коптактпруется с поглотительным раствором в абсорбере с механическим распыливанием с шестью ступенями (тарелками). Раствор стекает со ступени на ступень через сливную перегородку. С низа каждой ступени раствор подается насосом на верх той же ступени, где распыливается небольшими форсунками. Выходящий из ни/кпей части абсорбера насыщенный аммиачный раствор поступает в промежуточную емкость, откуда насосом перекачивается в теплообменник, где нагревается регенерированным раствором. Подогретый раствор переходит в отпарную колонну примерно на половине высоты верхней секции колонны. В верхней секции отпарной колонны имеются колпачковые тарелки, в нижней — слой керамической насадки. Регенерацию раствора осуществляют в отпарной колонне с кипятильником, обогреваемым глухим паром. После теплообменника, холодильника и промежуточной емкостп раствор вновь подается в абсорбер. Температуру в верху отпарной колонны, а также потери аммиака вследствие уноса регулируют добавлением в верхнюю секцию колонны небольшого потока холодного насыщенного раствора. Поток кис.лых компонентов из отпарной колонны содержит НдЗ, СО2, II следы аммиака. Потери аммиака возмещаются абсорбцией его из поступающего газа. [c.77]

Недостатком хроматографического метода всегда считалась его прерывность. Для лроцессов тонкого разделения, например для разделения изотопов, важно создать не-лоерывнодействующий хроматографический аппарат. Трудность конструирования подобного аппарата заключается в необходимости создания противотока твердой фазы. При прямолинейном решении этой задачи ионит в форме порошка просыпают сквозь жидкость или передвигают при помощи конвейерной ленты и т. д. Во всех аппарата.х такого типа в жидкости создается значительное продольное перемешивание, вследствие чего высота эффективной тарелки возрастает до многих сантиметров и даже десятков сантиметров. Тем самым устраняется главное преимущество хроматографии — возможность получения большого числа ступеней разделения в одном, сравнительно небольшом, аппарате. [c.7]

Для случая представленного на рис. 11. 21, предполагается, что поток природного газа, насыщенного водяным паром при 35 ama и 32,2°, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг нм (точка росы —2,2°). При осутке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5 4t. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2° теоретически позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4 л на I кр абсорбированной воды, то концентрация раствора будет снии аться вследствие разбавления с 98,5 до 95,9%. Исходя из этих концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11. 1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом данных от точки росы из рис. 11.9 к влагосодрржанию газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11. 1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура по высоте колонны остается постоянной. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно 1,5 теоретической ступени (тарелки). Если далее допустить, что к. п. д. фактически применяющихся тарелок по Мерфри равен около 40" , то, проведя вертикальные отрезки на диаграмме расчета по тарелкам на 40 расстояния между рабочей и равновесной линиями для каждой тарелки, легко можно определить требуемое число фактических тарелок. Таким методом находят, что в абсорбере на рассматриваемой установке должно быть не менее шести фактических тарелок. При дальнейшем рассмотрении рис. И. 21 видно, что можно допустить значительно большее разбавление гликолевого раствора при стекании его по колонне без опасности приближения к равновесию с поступающим газом. Однако при попытках использовать возможность такого разбавления обнаруживается необходимость в дополнительных тарелках. Поэтому при выборе оптимального решения следует учитывать, с одной стороны, дополнительную стоимость абсорбера большей высоты, а с другой — увеличение затрат на перекачку циркулирующего раствора. [c.267]

Для количественной оценки равновесных условий массообмена по аналогии с теоретической тарелкой (или теоретической ступенью) вводят понятие единицы переноса (или единичного объема). Под единицей переноса понимают элемент высоты колонны, для которого средняя движущая сила равна раэности концентраций на выходе и входе в элемент. В соответствии с этим определением интегралы в выражениях (5.6) и (5.7), взятые в пределах единицы переноса, равны 1 [346-348]. Поэтому соответствующие интегралы по всей высоте колонны равны числу единиц переноса (сокращенно ЧЕПс и ЧЕПд) [c.219]

Высоты Ясеп и / куб ДЛЯ нормэлизованных колонн различных диаметров О указаны в табл. 8.2. Количество тарелок в колонне = Псх/т), где Пет — число ступеней изменения концентрации т] — эффективность (к. п. д.) тарелки. [c.221]

В примере 11 для данного процесса была подобрана колпачковая тарелка диаметром 1 м. Стандартная тарелка этого размера имеет следующую характе]зистику [23] рабочая площадь 0,455 м , длина сливной перегородки 0,68 м, длина пути жидкости 0,722 м, число колпачков диаметром 80 мм — 43 шт. Определим эффективность ступени для таких тарелок при высоте перелива 30 мм. [c.64]

Учет кинетики массопередачи позволяет оценить степень неравновесности на каждой ступени, вызванной несовершенством массообменного элемента или неоптимальным режимом работы пли недостаточным временем контакта фаз. Отметим возможные допущения относительно оценки массопередачи и соответствующие варианты расчета, а именно на каждой ступени разделения достигается равновесие между фазами, т. е. расчет ведется по теоретическим тарелкам это допущение принимается в тех случаях, когда нет данных по оценке эффективности или необходимо произвести ориёнтировочную оценку размеров колонны в терминах теоретических тарелок эффективность разделения оценивается в терминах КПД Мерфри в следующих вариантах а) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам разделяемой смеси и для всех тарелок — допущение, обычно принимаемое при наличии обобщенных экспериментальных оценок разделительной способности б) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам, по изменяется по высоте колонны — допущение, принимаемое при оценке разделительной способности по экспериментальным зависимостям через конструктивные и режимные параметры тарелок и колонны эффективность разделения оценивается в терминах КПД испарения — допущение, приводящее к тому, что кинетика массопередачи не участвует в расчетах, а КПД определяется чисто формально. [c.316]

Смешивание фаз в каждой ступени осуществляется горизонтальными перфорированными шластинками, вибрирующими в вертикальной плоскости. Экстрактор и рафинат движутся иа тарелке через зону смешивания прямотоком. Разделение происходит при движении фаз по обводному каналу, вдоль тарелки. Тяжелая фаза перетекает на ниже расположенную тарелку, а легкая, наоборот, на выше расположенную тарелку. Частоту и амплитуду колебаний пластин можно изменять, тем самым обеспечивая различную интенсивность перемешивания фаз. Высота экстрактора равна 3,7 м. Экстрактор может работать при температуре жидкости до 150° С и давлении до 42 кгс/см . Вязкость — 0,3 сст и выше. Эффективность каждой ступени достигает 98%. [c.146]

Для получения сравнимых результатов статическую УС, а также динамическую и общую УС целесообразно указывать в пересчете на одну теоретическую ступень разделения или реальную тарелку. О зависимости общей УС от нагрузки опубликовано мало сведений. Коллинз и Ланц [200] приводят результаты, полученные для ситчатой колонны Ольдершоу диаметром 28 мм с 30 реальными тарелками (см. рис. 92). В зависимости от нагрузки общая УС изменяется между 43 и 60 мл, так что на одну реальную тарелку в результате перерасчета приходится в среднем 1,4—2,0 мл, а одной теоретической ступени соответствует в среднем 2,5—3,5 мл. В насадочных колоннах, по собственным данным автора, УС в расчете на одну теоретическую ступень разделения имеет величину того же порядка, что и для тарельчатых колонн, как это видно из рис. 96, иллюстрирующего зависимость общего удерживаемого количества н-гептана при 97 °С от нагрузки при остаточном давлении 730 мм рт. ст. [203]. Ректификацию проводили в колонне диаметром 19 мм, рабочая высота колонны составляла 812 мм. [c.151]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

В этих формулах ВЭТС — высота, экнивалентная одной теоретической ступени изменения концентрации или одной теоретической тарелке, м [формула (Х-127)] Л ст —число стуиегген изменения коицеитра-цни (число теоретических тарелок) т] — к. п. д. тарелки [формула (Х-173)] в —среднее число рабочих тарелок, обеспечивающее одну ступень изменения концентрации. [c.680]

При ступенчатом но нтакте фаз высоту аппарата определяют через число дей ствптельных ступеней изменения концеитраций и расстояние между сгупеня.ми (тарелка-ми) h [c.166]

Метод теоретических ступеней изменения концентрации длительное время применяли также для расчета высоты масообменных аппаратов с непрерывным контактом О апример, насадочных колонн). При этом для расчета рабочей высоты насадки используется понятие о высоте насадки, эквивалентной (по разделяюи ему действию) одной теоретической ступени, или теоретической тарелке (сокращенно ВЭТС или ВЭТТ). Значения БЭТС определяются опытным путем. [c.430]

Необходимо отметить, что все проектные данные были достигнуты. В колонне были смонтированы три слоя насадки ВАКУ-ПАК. Первый слой — высотой 3,3 м. Насадка укладывалась на металлическую выгородку по квадрату, со стороной квадрата 3,3 м и высотой слоя 2,69 м, второй слой укладывался внутри цилиндрической выгородки диаметром 7,4 м и высотой слоя 2,016 м. Третий слой укладывался внутри цилиндрической выгородки диаметром 7 м и высотой 2 м. Под каждым слоем имеется глухая по жидкой части тарелка желобчатого типа, откуда насосами забираются циркуляционные орошения колонны, а избыток с тарелки через переливные трубы сливается на нижележащие секции насадки. Ввод в колонну мазута из вакуумных печей П-3/1 и П-3/2 производится через 2 штуцера диаметром 1000 мм каждый. Под нижнюю тарелку отгонной части дается перегретый водяной пар давлением 0,7-1,0 МПа. Водяные пары и газы с верха колонны К-10 отсасываются двумя рядами параллельно работающих пароэжекторов и конденсируются в промежуточных поверхностных конденсаторах К-1, К-2, К-3. Сконденсированная часть водяных паров и газов из поверхностных конденсаторов уходит в барометрическую емкость Е-3. Несконденсированная часть газов после 3-ей ступени эжекции отправляется натермический дожигв печи П-3/1, П-3/2. Перед входом в печи эти газы попадают в глушитель выхлопа Е-27, где происходит дополнительная сепарация алаги. В вакуумную колонну предусмотрена подача нейтрализатора и ингибитора коррозии. Схема работы вакуумсоздающей системы принципиально не отличается от общепринятых. [c.109]