Распределение топлива по сечению потока

Горение угольной пыли в камерной топке протекает в неизотермической запыленной газовой струе, распространяющейся в среде высокотемпературных топочных газов. В зависимости от способа подачи вторичного воздуха запыленная струя распространяется либо непосредственно в топочной среде, либо вместе с окружающим ее потоком вторичного воздуха. В этом параграфе рассматривается более простой случай горения в пылевоздушной струе, распространяющейся в топочном пространстве при отсутствии потока вторичного воздуха, при следующих условиях и предположениях пылевоздушная струя истекает из щелевой горелки прямоугольного сечения. Поэтому можно считать, что имеется плоскопараллельная струя, и рассматриваемую задачу свести к двумерной. Во избежание осложнения задачи рассмотрением процесса воспламенения и горения летучих в качестве топлива принята пыль АШ. При этом для исключения взаимного влияния частиц различных размеров рассматривается монодисперсная пыль. Температура и скорость пылевых частиц и газа в соответствующих точках струи совпадают. Химическое реагирование существенно не влияет на распределение скоростей и концентраций, и поэтому на факел можно распространить закономерности неизотермической, запыленной турбулентной струи. [c.360]

Нагрузка камеры регулируется (в пределах 100— 60%) уменьшением расходов топлива и воздуха при сохранении суммарного избытка воздуха и первоначального распределения воздуха по потокам. При дальнейшем снижении нагрузки целесообразно переходить на режим 101= Я , при сохранении избытков торцевого воздуха 1От = 0,1-ь0,12. Такое регулирование обеспечивает возможность работы камеры ири постоянном сечении воздушных сопл без ухудшения итоговых характеристик в диапазоне до 35% от основной нагрузки (проверено при испытаниях на стенде). Возможность более глубокого регулирования нагрузки определяется характеристиками форсунок и должна быть проверена в эксплуатации. [c.227]

Распределение топлива по сечению потока. В реальных условиях, когда форсунка пылит 1в поток воздуха, подхватывающий распыленное жидкое топливо, последний соответственно меняет угол разноса, уменьшая его при пылении по потоку и увеличивая при пы- лении против потока. Примерные типовые схе- [c.132]

Распределение топлива по сечению потока [c.133]

Так как сопротивление движению частицы в вязкой среде будет тем больше, чем больше ее парусность, то разгон н торможение мелких частиц будут происходить тем скорее, чем мельче частица. Наиболее крупные частицы будут пробивать себе путь на более далекие расстояния от устья форсунки, перераспределяя соответственным образом запас топлива по сечению потока. Имеются два наиболее типичных спектра распределения топливного вещества по сечению потока. При форсунках, работа которых основана на центробежном эффекте, спектр распределения получает вид, представленный на фиг, 13-9,а. Наиболее крупные капли, несущие наибольший запас топлива, заносят его на периферию. Нередко они под воздействием воздушного потока испытывают здесь добавочное дробление [Л. 11]. Форсунки осевого действия (например, эжекционные) выбрасывают наиболее крупные частицы по оси и дают спектр распределения, представленный на фиг. 13-9,6. [c.133]

В электрически обогреваемых энергетических системах и ядерных реакторах используются поверхности теплообмена специальной формы, обладающие любопытными свойствами. В простейшем случае плотность теплового потока на поверхности теплообмена постоянна повсюду от входа до выхода следовательно, разность температур между обогреваемыми поверхностями и теплоносителем сохраняется приблизительно постоянной от входа до выхода, как на рис. 4.1, а. В большинстве ядерных реакторов наблюдается более сложное распределение температур, поскольку поток нейтронов обычно достигает максимального значения в центре реактора следовательно, тепловой поток стремится достичь максимального значения в средней части и уменьшается к входному и выходному сечениям. При этом распределение температур аналогично показанному сплошными кривыми на рис. 4.1, ж. Если максимально возможная температура теплоносителя на выходе определяется по заданной максимально допустимой температуре топливного элемента и коэффициенту теплоотдачи, то температура поверхности топливного элемента должна быть постоянной по всей высоте реактора. В идеальном случае температура теплоносителя экспоненциально увеличивается в направлении от входа к выходу, в то время как мощность на единицу площади экспоненциально уменьшается, начиная от входа в реактор. При этом распределение температур аналогично показанному на рис. 4.1, б. На практике для разрешения проблемы изготовления топливных элементов и работы реактора приходится искать компромиссный вариант распределения температуры по поверхности металла. Для приближения к условиям работы при постоянной температуре используется двухступенчатое устройство, распределение температур в котором показано на рис. 4.1, 3. В этом случае производится двухступенчатая загрузка топлива, так что на первых 60 % высоты реактора наблюдаются более высокие тепловые потоки по сравнению с остальными 40 %. В принципе можно осуществить конструкцию с любым количеством ступеней, но делать более двух или трех ступеней нецелесообразно. [c.74]

Наконец, в качестве запретительного мероприятия против попадания в топочную камеру нерегулируемого избыточного воздуха подача необходимого для процесса воздуха организуется таким образом, чтобы каналы, подводящие воздух, компоновались как. можно ближе к органу питания топливом и состав-пяли с ним единое целое, — наиболее распространенная форма конструирования горелок. Так как для обычных топлив с высокой теплотворной способностью воздуха по 0 бъему подается значительно больше, чем топлива, то сооружение, подводящее воздух, принимает сравнительно громоздкие формы (если воздух предварительно не сжимается) и носит название воздушного регистра. При сжатом воздухе воздушное устье горелки может быть весьма компактным. Если компоновка топки с приемными каналами потребителя топочных газов это позволяет, то в целях лучшего использования балластного (третичного) воздуха и выдачи потребителю, по возможности, однородной продукции по всему сечению выходного отверстия топки можно последнее соответственно сузить. Такой прием помогает охватывающему движению периферийной части потока и не только позволяет добиться большей однородности по составу и температуре выдаваемых то-по Ч Гых газов, но и способствует более скорому завершению хвостовой части процесса. Сочетание этого приема с приемом распределения по сечению камеры факелов малой производительности может привести к существенному [c.191]

На рнс. 5. 30 приведены поля удельных потоков топлива по длине факела. Из рассмотрения графиков следует, что тангенциальные форсунки с входными каналами круглого сечения обеспечивают наибольшую равномерность распределения топлива но сечению факела. [c.312]

По возможностям предварительного смесеобразования механические центробежные форсунки, устанавливаемые в воздушных соплах циклонного реактора навстречу потоку воздуха, в какой-то мере приближаются к газовым горелкам предварительного смешения. Соответствующим подбором геометрической характеристики форсунки, давления топлива и скорости воздуха в соплах можно обеспечить достаточно равномерное распределение топлива по сечению воздушного потока и отсутствие сепарации капель на стенках воздушных сопл. При сжигании дистиллятных топлив на горячем воздухе возможно значительное предварительное испарение капель. В настоящее время существуют методы, позволяющие рассчитывать приближенно для рассмат- [c.33]

Воздушные фурмы доменных печей, оснащенные газовым или жидкотопливным вводом, являются, по существу, специальными горелочными устройствами. Основными требованиями, предъявляемыми к этим устройствам, являются наиболее полное обеспечение конверсии топлива без образования сажи и равномерное распределение продуктов конверсии по сечению потока, вытекающего из фурмы. Причем все предпламенные процессы должны завершаться в пределах возд шной фурмы. Основным расчетным параметром при определении качества перемешивания вводимого топлива и потока дутья является относительная глубина проникновения струй. Этот параметр зависит от расхода, температуры и давления дутья, а также параметров топлива перед фурмой и в общем случае определяется выражением [c.395]

Одна из причин неравномерного распределения смеси состоит в следующем. Вследствие цикличности поступления горючей смеси в цилиндры двигателя перемещение потока горючей смеси по впускной системе носит пульсирующий характер. Во время процесса впуска горючая смесь перемещается в направлении цилиндра, причем скорость потока смеси постоянно меняется в зависимости от разряжения в цилиндре и площади проходных сечений в зоне впускного клапана. Закрытие клапана прекращает доступ смеси в цилиндр. Но поток смеси обладает определенной инерцией, в результате чего смесь продолжает поступать в данный патрубок впускного тракта. Жидкая пленка топлива на стенках трубопровода обладает большей инерцией, чем паро-воздушная смесь. Поэтому при торможении потока, вызванном закрытием впускного клапана, она продолжает свое движение по направлению к цилиндру. Это вызывает не только общее обогащение смеси в данном патрубке впускного тракта, но и перераспределение топлива по длине потока часть смеси, расположенная непосредственно в зоне впускного клапана, оказывается наиболее обогащенной топливом. При этом, поступая в хорошо прогреваемую зону впускного клапана, жидкая пленка топлива начинает интенсивно испаряться [7]. [c.34]

Рис. 4-4. Распределение капель и удельных потоков топлива по сечению факела.

Основным элементом современных ручных и автоматических загрузочных устройств является распределительный конус. В сочетании с седлом и отражательным кольцом он может обеспечить более или менее равномерное распределение топлива по высоте и фракционному составу или преимущественную подачу на тот или иной участок сечения газогенератора. Обычно имеет место сепарация топлива и поступление более крупных кусков к периферии, вследствие чего порозность слоя здесь увеличивается. Загрузку топлива нужно производить таким образом, чтобы корректировать недостатки как начального распределения топлива, так и распределе ния потоков воздуха из колосниковой решетки. В связи с этим часто приходится более мелкие фракции направлять к периферии или же иметь в пристеночных слоях большую высоту слоя. [c.145]

Высокопроизводительная работа газогенераторов и получение высокого качества газа возможны лишь при условии равномерного распределения газовых потоков по сечению газогенератора, что обеспечивается 1) подачей в газогенератор определенной, возможно более узкой фракции топлива 2) равномерным распределением топлива и 3) правильным сходом шлака. Для обеспечения этих условий необходимо глубокое изучение работы отдельных узлов газогенератора. Методами такого изучения являются а) холодные исследования б) горячие и балансовые испытания. [c.418]

Под загрузочным устройством иногда устанавливают поворотную доску. При каждом опрокидывании ковша в загрузочную воронку такая отражательная доска поворачивается на 60°, тем самым направляя каждый раз поток шихты в другое место. Этим достигается более равномерное распределение топлива по поперечному сечению печи. Вместо поворотной доски устанавливают один или два поворотных люка. [c.107]

Используя приведенные выше закономерности образования ЗОз и химического недожога для микрообъемов, определим значения этих величин для топки в целом. Будем считать, что для каждого сечения топки имеет место квазистационарное двумерное распределение локальных избытков воздуха а= Ф (л , у) и массовых потоков топлива Ь=1(х, у). Привязка координатной системы к топке призматической формы показана на рис. 4.24. [c.130]

Смесеобразование осуществляется за счет первичного смешения потоков газа и воздуха с помощью горелочных устройств и в самой топочной камере. Первичное смешение должно обеспечить возможно более равномерное распределение потоков топлива и воздуха по выходному сечению горелок. Молярное и молекулярное смешение продолжается и завершается в процессе горения в самой топочной камере. [c.169]

Наиболее благоприятная форма слоя получается при загрузке в два потока (см. фиг. 2) с помощью клиновидного направляющего устройства с рассекателем или с двумя направляющими устройствами квадратного сечения. В этих случаях слой топлива имеет максимальную высоту по торцам шахты, что должно способствовать более равномерному распределению теплоносителя. [c.67]

Это положение справедливо лишь в том случае, когда зола не плавится, не образует комьев и настылей и, следовательно, не нарушает равномерного распределения газового потока по сечению газогенератора. Обычно с повышением зольности в топливе содержание углерода в шлаке возрастает и, следовательно, возрастают тепловые потери не только относительно, но и абсолютно. Эта зависимость показана на диаграмме (рис. 35) [11]. [c.125]

Ход процесса газификации определяется свойствами топлива, скоростью дутья (скоростью газового потока) и степенью равномерности распределения газового потока по сечению газогенератора. Равномерность подачи паровоздушной смеси и распределения газового потока по сечению в основном зависят от конструкции газогенератора и от качества его обслуживания. [c.62]

Ход процесса газификации определяется свойствами топлива, скоростью дутья (скоростью газового потока) и степенью равномерности распределения газового потока по сечению газогенератора. Равномерность подачи паровоздушной омеси и распределения газового потока по сечению в основном зависят от конструкции газогенератора и от качества его обслуживания. Для зоны горения наибольшее значение имеют скорость газового потока и концентрация в нем газифицирующегося реагента. В зоне восстановления большое значение имеет температура. Температурный режим в шахте газогенератора зависит в сильной степени от скорости газа и от концентрации в нем кислорода и водяного пара и, следовательно, эти факторы в значительной мере определяют и ход реакции в восстановительной зоне. Кроме того, работа газогенератора зависит и от реакционной способности топлива, размеров его кусков, содержания в нем влаги и золы, от состава золы и от поведения топлива при его нагревании. [c.205]

Особенностями технологического режима газогенераторов с поперечным потоком теплоносителя, значительно отличающими их от других типов газогенераторов, являются равномерное распределение теплоносителя, пониженное гидравлическое сопротивление слоя топлива и высокая напряженность сечения по топливу в шахте полукоксования. Однако вынужденное решение конструкции газификатора обусловливает в настоящее время одностороннее движение теплоносителя от дутьевой головки в сторону горячего простенка. [c.130]

Крупность кусков и пх однородность имеют большое значение для работы газогенераторов. Для нормального протекания процесса необходимо соблюдение достаточной продолжительности контакта газов с кусками угля и равномерности распределения газового потока по сечению шахты газогенератора. Малая теплопроводность углей заставляет увеличивать время пребывания их в зонах подсушки и сухой перегонки. Высота зоны подсушки должна быть тем больше, чем крупнее куски и выше влажность топлива. Практически высота зоны подсушки колеблется в пределах от 100 мм (антрацит, газовый уголь) до 3 и более в случае влажного крупнокускового торфа. Высота зоны сухой перегонки в зависимости от величины кусков и выхода летучих колеблется в пределах от 300 до 2000 мм. [c.6]

При равномерном распределении кускового материала по сечению шахты наилучшее использование газообразного топлива будет зависеть от распределения его на входе в печь и от полного перемешивания его с воздухом. Как отмечалось выше, именно стадия образования газовоздушной смеси является лимитирующей стадией процесса горения. Изучение процесса перемешивания газовых потоков позволяет определить условия наиболее полного сжигания газа в слое кускового материала. [c.73]

Описанное выше усложнение картины движения по топочной камере не меняет, по существу, приемов борьбы с проскоком периферийного воздуха, приводящим к нежелательному (в обычных случаях) увеличению итогового избытка воздуха. Следует попрежнему стремиться к распространению процесса смесеобразования на все сечение проточной части камеры или вернее на ту его долю, при которой тонкое кольцевое сечение, предоставленное периферийной части чисто воздушного потока (зона ///), было 1бы в состоянии пропустить через себя лишь порцию воздуха, действительно необходимую для завершения процесса в хвостовой части факела. Если осуществление такого мероприятия недоступно единичной форсунке большой производительности, то ее с уопехом можно заменить распределенными по сечению камеры несколькими форсунками соответственно меньшей производительности (фиг. 18-5). Такой прием не имеет, в сущности, никаких ограничений для жидкого и газообразного топлива, без труда распределяе- [c.191]

Однако в общем случае распределение топлива должно в значительной степени определяться передвижением капелек топлива под влиянием начальной скорости при вылете из форсунки и взаимодействием частиц топлива с газовым потоком. При полете капли происходит испарение жидкости. Пары могут частично сгореть в пограничном слое капельки частично они переносятся в поток и лишь затем сгорают. Перемещение капель топлива в пространстве камеры является, по-вндпмому, существенным фактором, влияющим на распределение топлива по сечению и длине камеры горения. [c.261]

На газогенераторный процесс влияют также онструкция и размеры газогенератора. От конструкции газогенератора зависят условия подготовки топлива, его газификации и золоудаления, определяющие состав и количество получаемого газа и продуктов сухой перегонки, из данного вида топлива. Размеры газогенератора влияют, с одной стороны, на равномерность распределения топлива и газового потока по сечению шахты, которое затрудняется с увеличением диаметра шахты, и, с другой — на относительную величину тепловых потерь в окружающую среду, которая с увеличением диаметра шахты уменьшается. Состав получаемого газа в обычных газогенераторах с увеличением диаметра шахты газогенератора большей частью улучшается, что объясняется уменьшением вредного действия краевого газа, т. е. газа, образующегося по периферии у стенок шахты газогенератора. Вследствие меньшего сопротивления слоя топлива у стенок шахты здесь имеют место явления, аналогичные прогарам, которые приводят к ухудшению состава газа. [c.273]

На газогенераторный процесс влияют также конструкция и размеры газогенератора. От конструкции газогенератора зависят условия подготовки топлива, его газификации золоудаления, определяющие состав и количество получаемого газа и продуктов сухой перегонюи из данного вида топлива. С увеличением диаметра шахты ухудшается равномерность распределения топлива и газового потока по сечению шахты, но зато уменьшаются тепловые потери в окружающую среду и улучшается состав газа. Улучшение состава газа объясняется уменьшением вредного действия краевого газа, т. е. газа, образующегося по периферии у стенок шахты газогенератора. Вследствие меньшего сопротивления слоя топлива у стенок шахты здесь имеют место явления, аналогичные прогарам, которые приводят к ухудшению состава газа. [c.170]

В процессе Paraho (США) сланец проходит по вертикальной реторте сверху вниз, последовательно сушится, нагревается и разлагается. Парогазовая смесь отводится из зоны, расположенной несколько ниже верхнего уровня сланца в реторте. Часть газа, отделенного от смолы, нагревается в печи и подается в реторту на нескольких уровнях, обеспечивая равномерный нагрев сланца. В нижнюю часть реторты вводится выделенный из газа диоксид углерода для охлаждения коксозольного остатка, который затем выводится из аппарата. Применение СО2 способствует также частичному восстановлению карбонатов из оксидов и снижает общие затраты внешнего тепла на процесс. Конструкция реторты обеспечивает равномерное движение топлива и распределение газового потока по сечению аппарата. В опытной реторте диаметром 3,1 м и высотой 22,8 м был достигнут 98%-й выход смолы от потенциала. [c.109]

В последние годы опублпкованы отечественные и зарубежные работы [1], в которых делается попытка теоретически решить эту задачу на основе представлений о диффузионном механизме горения, аналогичном горению в ламинарном потоке, но с той разницей, что перемешивание окислителя с горючим протекает не со скоростью молекулярной диффузии, а более интенсивно — со скоростью турбулентной диффузии. Предполагается, что в результате взаимной диффузии горючего и окислителя в пограничном слое на некотором расстоянии от стенки образуется некая поверхность ну.тевой толщины, на которой устанавливается стехиометрическое соотношение горючего и окислителя (а = 1). На этой поверхности — во фронте пламени происходит мгновенное сгорание топлива и достигается температура, соответствующая равновесному составу продуктов горения. Из фронта пламени продукты горения диффундируют в обе стороны, в результате чего выше фронта пламени находится смесь газов, состоящая из продуктов горения и окислителя, ниже фронта пламени — из горючего и продуктов горения (концентрация окислителя равна нулю). В каждом сечении канала поле температур соответствует распределению концентраций продуктов горения в газовом потоке. Параметры пограничного слоя — ноля температур, скоростей и концентраций — находятся нз решения интегральных уравнений движения, энергии, неразрывности и состояния при ряде упрощающих допущений (Рг = Ье = 1, постоянство энтальпий и концентраций на поверхности стенки). [c.30]

Двухступенчатые схемы. Перечисленные ограничения в значительной мере отпадают при распределении воздуха на первичный и вторичный, т. е. с переходом на метод двухступенчатого сжйгаиия твердого топлива [Л. 20]. В этом случае при желании становится возможной работа с толстым слоем при любых сортах топлива (так называемые полугенера-торные или полугазовые топки, чаще всего применяемые в практике технологических печей, в которых полугаз доставляется в самую рабочую полость печи, где и дожигается во вторичном воздухе для развития в этой полости максимального температурного эффекта). Необходимо при этом только позаботиться о том, чтобы вторичный воздух распространился по всему сечению основного потока газов, т. е. был действительно доставлен туда, где в нем испытывается недостаток. [c.154]

Наличие таких холодных стен у пылеугольных камер не проходит безнаказанно для развития факельного процесса. Оно приводит к крайне неравномерному распределению температур по сечению камеры, которые оказываются очень высокими в центральных частях потока, удаленных от настенного холода, и сильно заниженными вблизи холодных стен, отнимающих у газа и частиц значительные количества тепла на прямую отдачу толки, т. е. на интенсивное лучевосприятие холодных экранных поверхностей нагрева. Та часть нылевоздушного потока, которая проходит через центральные, высокотемпературные зоны топки, вступает в раннее и быстрое газообразование сильно разогреваемых частиц. Остальные, краевые участки пылевоздушного потока, проходя через переохлажденные зоны, вяло участвуют в процессе газификации топлива, а иногда, при неудачных очертаниях топочной- камеры и нерациональном сочетании ее с пылеугольными горелками, эта часть ныли даже не успевает вступить в газификационный процесс и выносится в неиспользованном виде в газоходы. [c.186]

Мелкость распыливания зависит также от физических свойств топлива и окрун ающей среды, а распределение фракций по сечению и от скорости потока. [c.306]

Структура кипящего слоя во многом определяется характером распределения газового потока, проходящего через решетку. Неравномерное распределение газа по сечению аппарата вызывает образование каналов и газовых пузырей в слое. Каналообразование приводит к фонтанирующим выбросам материала [3, 4]. При наличии газовых пузырей ухудшается контакт между газом и ма1ериалом слоя. В трубчатых печах с кипящим слоем каналообразование и газовые пузыри могут привести к снижению к. п. д. печи за счет неполного использования кислорода воздуха и недожогу топлива. [c.154]

В большинстве сечений распределение потоков воздуха ил1еет тот же характер, что и распределение сланца по крупности (см. фиг. 4), что подчеркивает связь сегрегации топлива и распределения потоков. [c.72]

Распределение потоков газа в модели генератора прямоугольного сечения и в промышленных цилиндрических газогенераторах с центральной топкой имеет некоторые общие черты. Наиболее существенным недостатком промышленных газогенераторов является неравномерность обработки топлива и сход недоразло-женного топлива в участках, наиболее далеко отстоящих от дюз тонки. Та же картина наблюдается и в модели (участки в обрабатываются хуже, чем торцевые). [c.72]

Контроль полноты сжигания топлива осуществляли по составу сухих продукгов горения. Пробы газа отбирали через водоохлаждаемый зонд в горелке отводящей стороны печи и подвергали анализу на газоанализаторе ГХП-ЗМ. Коэффищ1ент расхода воздуха для несветящегося и светящегося факелов составил 1,10 и 1,11 соответственно. На рис. 11.70 показано изменение плотности падающего теплового потока в поперечных сечениях факела. Полученные данные свидетельствуют о том, что улучшение настильности факела в результате увеличения угаа атаки, а также превышение его светимости приводят к более равномерному распределению теплоотдачи по ширине топливно-воздушного потока (см. рис. 11.70, б). Одновременно существенно увеличивается и уровень падающих тепловых потоков (рис. 11.71, а). Этот факт можно объяснить как улучшением настильности и повышением светимости факела, так и более высокой температурой пламени, обусловленной интенсифищфующим воздействием на процесс горения высокоскоростных струй компрессорного воздуха. Увеличение радиационных характеристик факела подтверждается повышением температуры кладки в варочной зоне печи на 15-20 °С. [c.585]

В некоторых конструкциях обычных газогенераторов (без швельша.хты) устанавливают питательные стаканы, служащие для поддержания топлива на постоянном уровне. Это—удлиненные газовые юбки, сз живающиеся книзу. Питательные стаканы в эксплуатации себя не оправдали, так как они вызывают сегрегацию топлива и неравномерность распределения газового потока по сечению. [c.164]

Практика газификации показывает, что по воздухораспреде-лению отдельные типы вращающихся колосниковых решеток отличаются в связи с хорошей газопроницаемостью слоя шлака сравнительно мало. Независимо от того, как подается воздух— по центру, рассредоточенно или секционно — может быть обеспечено равномерное распределение дутьевого потока по сечению газогенератора, так как определяющим фактором в распределении дутья и газов является газопроницаемость слоя топлива. Так как обычно сопротивление слоя в центре газогенератора больше, чем на периферии, то решетка с центральным подводом дутья оказывается практически более целесообразной. [c.183]

В последние годы в СССР значительно возросло количество типов котлов, в которых сжигают газовое топливо. Однако и в настоящее время большинство их предназначено для сжигания твердого топлива и при работе на газе подлежит реконструкции. При этом переоборудование чаще всего производят так, чтобы в случае необходимости хможно было снова быстро перейти на резервное твердое или жидкое топливо. Условия работы котлов при переводе их на газовое топливо меняются вследствие изменения светимости и длины факела, иного распределения тепловых потоков в топочном объеме, меньшего избытка воздуха и т. д. Эти факторы влияют на распределение температуры в топке и газоходах, на объем и скорость движения в них газов. Так, например, тепловые напряжения топочного объема могут приниматься в несколько раз большими, чем при сжигании твердого топлива, достигая 1 Гкал/(м -ч). Вместе с тем если в топке котла установлены горелки с малым тепловым напряжением огневого сечения, то сгорание газа происходит в ограниченной, чаще всего в нижней, части топки, вызывая по высоте топки значительный перепад температуры. [c.357]

Существует мнение, что процесс смешения благодаря создаваемой горением турбулизации потока улучшается (со сравнению с процессом смешения без горения). Для проверки применимости указанного положения к камерам сгорания были проведен . опыты без горения с нодачей природного газа в камеру п тех же тонливно-воз-душных соотношениях, что и в условиях горения. По данным аэродинамических измерений и по измеренным в этих опытах полям концентраций метана были рассчитаны распределения коэффициентов избытка воздуха н массовых скоростей топлива по сечениям камеры, Местн . е значения коэффициентов избытка воздуха определялись по формлле [c.419]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология