Система пропан—пропилен

Таблица 42. Состав фаз в системе водород—метан—этан— —пропан—пропилен—этилен

Таблица У.23. Сравнение расходных я технико-экономических показателей процесса ректификации смеси пропилен — пропан по обычной схеме и в двухколонной системе из параллельно работающих колонн

Такие системы с водой образуют этан, этилен, ацетилен, пропан, пропилен, изобутан, диоксид углерода, сероводород, хлор, хлороформ, бром, криптон и некоторые другие вещества. [c.13]

Ниже на примере расчета числа теоретических тарелок для разделения системы пропан — пропилен показано использование линейно-однородного преобразования диаграммы у — х. [c.201]

Данные парожидкого равновесия системы пропан — пропилен приведены в табл. 111.12. [c.202]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

Система пропан — пропилен [c.347]

Можно утверждать, что в случае радиационного алкилирования изобутана пропиленом большинство имеющихся данных удается объяснить на основе общеизвестной теории радикального механизма. Поэтому в условиях, применявшихся при проведении рассматриваемых работ, не было необходимости предлагать для инициированной облучением реакции механизм, предполагающий образование каких-либо специфических для радиации промежуточных продуктов, например ионов. Однако можно постулировать и протекание ионных цепных процессов в этом случае также достигается соответствие экспериментальным данным. Лучше всего ограничиться утверждением, что имеющиеся данные находятся в полном соответствии с нашедшей общее признание теорией радикальных реакций предполагать протекание каких-либо новых реакций не требуется. Дать окончательный и однозначный ответ на этот вопрос еще невозможно, так как протекание весьма медленной термической реакции затрудняет непосредственное сравнение продуктов, получаемых при одинаковой степени превращения алкена в результате радиационного и чисто термического алкилирования. Однако проводящиеся в лаборатории фирмы Эссо исследования для более реакционноспособной системы пропан — этилен, которые будут рассмотрены ниже, показали, что получаемые продукты весьма сходны, разумеется, если сравнение проводить при одинаковой степени превращения исходного алкена. [c.129]

Работы по радиационному алкилированию включали облучение систем, содержащих этилен или пропилен, электронами, кобальтом-60 и в ядерном реакторе. Оба эти алкена испытывались совместно с каждым алканом от метана до пентана включительно. Системы бутан — пропилен и пропан — этилен описаны здесь более подробно, так как изучение их непосредственно связано с выяснением механизма радиационного алкилирования. В данной главе невозможно подробно осветить все работы по алкилированию приводится лишь краткое резюме для систем, представляющих особый интерес. В общем, для всех систем при сравнительно мягких условиях — общее давление 10— 55 ат, температура 260—482° С — была получена длинная цепь реакций (значения G от 100 до 10 ООО). Во всех случаях длина цепи увеличивалась с повышением температуры и с уменьшением интенсивности облучения. Влияние интенсивности в тех случаях, когда его удавалось количественно измерить, следовало общеизвестной зависимости (обратная пропорциональность ноло- [c.131]

Значение коэффициента разделения в системе может быть получено в результате простых арифметических действий на основе значений коэффициентов разделения в других системах. Например, коэффициент разделения смеси пропан— пропилен на силикагеле составляет А р = 3,1, а смеси этилен— пропан — Кр" = 2,1. Отсюда коэффициент разделения смеси этилен— пропилен Кр" = Кр Кр" = 6,5 при этом, опытное значение Кр = 6,6. [c.550]

Хроматографический анализ показал, что это несоответствие вызвано наличием различных побочных процессов. В результате контакта пропаргилового и аллилового спиртов с системой палладий — водород образуется не только пропиловый спирт, но и пропионовый альдегид, а также газообразные продукты (пропан, пропилен и др.), хотя абсолютное процентное соотношение последних невелико. В конце реакции в катализате было обнаружено 68,8% пропилового спИрта и 31,7% пропионового альдегида, т. е. /з образующегося аллилового спирта изомеризуется. [c.342]

Включают в работу общеобменную приточно-вытяжную вентиляцию и проверяют работоспособность аварийной вентиляции. Заполняют системы жидким хладоагентом (аммиаком, пропаном, пропиленом) в такой последовательности [c.306]

Рис. V-26. Схема разделения смеси пропилен — пропан в каскаде из двух последовательно работающих колонн (а) и в системе последовательно-параллельно работающих колонн со связанными тепловыми потоками (б)

Линии I — пропан-пропилен (или бутан-бутилен) после промывки раствором щелочи и водой II — пропан или бутан, рециркулирующие в системе III — полимеризат. [c.309]

Система параллельно работающих колонн по сравнению с одной колонной обеспечивает при разделении близкокипящих смесей значительное уменьшение энергетических и капитальных затрат (пример использования системы нз двух параллельно работающих колонн для разделения смеси пропилен —пропан рассматривается в гл. IV). [c.124]

Методика определения оптимальных параметров ректификации смесей пропилен — пропан и этилен — этан в одноколонных системах с тепловым насосом рассматривается в работе [34]. [c.129]

Наибольшей чувствительностью к импульсу давления обладает смесь твердого ацетилена с жидким кислородом. По чувствительности к ней приближаются смеси жидкого кислорода с пропаном и пропиленом, образующие расслаивающиеся системы, а также смеси жидкого кислорода с сероуглеродом. [c.54]

Значения равновесных концентраций пропилена в жидкой и пробных фазах прп разделении системы пропилен — пропан [c.111]

Данные по фазовым состояниям для системы пропилен — пропан опубликованы в литературе [17, 33]. На рис. 6 показана зависимость относительной летучести от равновесного давления и состава согласно источнику [33 ]. Можно видеть, что, как и для системы этилен — этан, относительная летучесть пропилена по отношению к пропану снижается с увеличением молярной доли пропилена в головном погоне. Из рис. 6 видно также влияние давления на относительную летучесть для системы пропилен — пропан по мере приближения к критическому давлению относительная летучесть стремится к единице. В предыдущем примере относительная летучесть предполагалась постоянной. Для решения этой задачи можно использовать данные рис. 6. Для этого колонну подразделяют на соответствующие секции и для каждой секции используют среднее значение относительной летучести таким образом возможно учесть изменения относительной летучести в зависимости от концентрации пропилена. [c.112]

Длительный нагрев масла АМТ-300 при температурах выше 180° С вызывает термическое разложение продукта. В результате термического разложения в масле накапливаются легкие горючие продукты (водород, метан, этан, пропан, этилен, пропилен н другие углеводороды). В связи с этим масло АМТ-300 при эксплуатации в системах высокотемпературного обогрева может изменить свои пожароопасные свойства в сторону повышении опасности. Степень изменения свойств масла зависит от температурного режима напева масла (температуры нагревающей стенки, скорости движения масла, тепловой нагрузки н температуры масла), а также от конструктивных особенностей системы обогрева. [c.47]

В первом реакционном узле системы при термическом крекинге газойля в качестве товарных продуктов из системы отводятся бензин, метан и бутан + + высшие образовавшиеся в процессе крекинга этан и пропан направляются на дегидрогенизацию, этилен и пропилен — на алкилирование бензола, крекинг-остаток направляется на процесс деструктивной гидрогенизации, а флегма возвращается обратно на крекинг. [c.167]

Метилацетилен Пропилен Пропилен, пропан, полимеры Ре на носителях в статической системе, в газовой фазе, 20—230° С [469] Ре в статической системе, при различных температурах и различных соотношениях реагентов. Ряд селективности Ре > Со > N1 [12]° [c.581]

Метилацетилен Пропилен, пропан, полимеры Со в статической системе, при различных температурах и различных соотношениях реагентов. Ряд селективности Ре > Со > N1 [12] = 613 [c.613]

Поскольку для каталитической системы, состоящей из алкила алюм иния и треххлористого титана, полимеризацию требуется вести при полном отсутствии кислорода, спирта и воды, вен аппаратура установки сообщается со специальной системой азотного дыхания. Процесс ведут при 65—70 °С и давлении 10— 12 ат. В реакцию вступает 98% пропилена остальное количество сдувают для эвакуации инертных газов на газоразделительную установку. Полимеризации может подвергаться чистый (99%-ный) пропилен и пропан-пропиленовая фракция (с содержанием пропилена 30%), тщательно очищенная от примесей воды и влаги. Давление в полимеризаторе развивается за счет упругости паров пропан-пропиленовой фракции. Растворитель (бензин или гептан) не должен содержать непредельных углеводородов. Содержание серы в нем должно быть не более 0,001%, воды — не более 0,006%. [c.104]

В табл. 111.12 приведен пересчет координат х и у кривой равновесия системы пропан—пропилен в новые координаты х и у уже преобразованной диаграммы. Исходя из принятого масштаба единицы концентраций 200 мм, определены длины соответствуюпщх каждой координате отрезков [c.203]

Достоинством газообразного топлива является то, что его можно легко очистить от сернистых соединений. Образование сернистого ангидрида при сжигании газообразного топлива может быть сведено к минимуму. Ресурсы газообразного топлива на НПЗ зависят от технологической схемы предприятия, степени оснащения газоперерабатывающими производствами. На многих заводах из-за отсутствия системы сбора и переработки газов сжигается в трубчатых печах такое ценное химическое сырье, как пропан, пропилен, бутаны и бутилены. Например, на одном из нефтеперерабатывающих заводов, где мощности по утилизации газа недостаточны, а на переработку поступает нефть с высоким содержанием легких углеводородов, в течение нескольких лет общий расход топлива составлял 650—700 тыс. т/год, в том числе газа — 450—500 тыс. т/год и мазута 150—200 тыс. т/год. На другом НПЗ до строительства газофракционирующей установки (ГФУ) предельных газов 90% общей потребности в топливе покрывалось за счет сжигания газа. После того, как строительство ГФУ было заверщено, в топливную сеть стали поступать только так называемые сухие газы, содержащие метан, этан и небольшое количество пропана, п топливный баланс завода изменился. Газом обеспечивается не более 30% потребности в топливе. [c.274]

Проведенные опыты в СССР (3. П. Басыров) и за рубежом (Карват) показали, что в смеси с жидким кислородом взрывоопасны все углеводороды, но наибольшую опасность представляет смесь ацетилен—жидкий кислород эта смесь взрывается при наименьшей величине начального импульса (механического удара, ударной газовой волны). Установлено также, что при содержании ацетилена в жидком кислороде ниже предела его растворимости в кислороде система не взрывоопасна. Взрыв может происходить при насыщении жидкого кислорода ацетиленом выше предела растворимости, при выделении ацетилена в виде суспензии или при высаживании его на стенках сосуда в твердом виде. Такие углеводороды, как метан, этан, этилен, достаточно хорошо растворяются в жидком кислороде и воздухе и поэтому не накапливаются в аппаратах в твердом виде. Растворимость метана, например, в 300 раз больше, чем ацетилена меньшей растворимостью, чем указанные выше углеводороды, обладают пропан, пропилен, бутан и бутилен поэтому они представляют большую опасность в случае высокого содержания их в перерабатываемом воздухе. Наиболее опасен пропилен по способности к взрыву он находится на втором месте после ацетилена. [c.703]

Для контроля за санитарным состоянием воздуха и герметичностью системы в компрессорных аммиачных холодильных станциях устанавливают автоматические датчики предельно допустимой санитарной концентрации, которые дают импульс на автоматическое включение аварийной вентиляции при завышении концентрации с подачей звукового и светового сигналов. Для хладоагентов с низким пределом взрываемости и тех, у которых отсутствует специфический запах (пропан, пропилен, зтан, этилен), для предупреждения образования взрывоопасных концентраций в компрессорных залах устанавливаются специальные датчики, также сблокированные с включением аварийной вентиляции и подачей светового и звукового сигналов. [c.334]

Целью настоящей работы было изучение равновесия жидкость — кристалл в системах на основе сероводорода. Микрокомпонентами были сероокись углерода, вода, пропан, пропилен, н-бутан. В литературе, видимо, отсутствуют данные о равновесии жидкость — твердое тело в этих системах. Расчетным и экспериментальным путем находилн коэффициент. распределения микропримеси между жидкой и твердой фазами [c.28]

При разделении пропилен-пропановой фракции примеси срёдне-летучих компонентов (ацетилена, прооадиена и мётйлацетилена) предлагается выделять в системе колонн со связанными тепловыми и материальными потоками (рис. -27) [36]. В соответствии с приведенными схемами боковой погон со средних тарелок (тарелки питания) с повышенным содержанием примесей подается на разделение в полную ректификационную колонну, где выделяется пропан (рис. У-27,а) нли пропилен (рис. У-27,б), в значительной степени свободный от примесей. Поток нижнего или верхнего продуктов второй колонны подается затем в первую колонну, и в среднее се- [c.305]

Схемы управления сложными системами ректификации со связанными материальными и тепловыми потоками проиллюстрируем на примере двух ректификационных колонн для разделения смеси пропилен — пропан и метанол — вода (рис. У1-35) [28]. Особенности технологических схем этих процессов состоят в том, что питание в обе колонны разделяется П риме,рно поровну и кубовый продукт второй колонны подогревается в дефлегматоре первой колонны, которая работает при большем давлении, чем втррая. Вторая схема отличается от первой установкой дополнительных конденсатора и кипятильника. Составы верхних цродуктов колонн высокого и низкого давлений используются в качестве корректирующего сигнала для. регулирования расходов орошения и дистиллята состав нижнего продукта колонны высокого (а) или низкого (б) давлений используется для коррекции расхода тепла в колонну. [c.342]

Использование лииейно-однородного преобразования диаграммы у — X показано ниже на примере расчета числа теоретических тарелок для разделения системы пропилен — пропан. [c.215]

Рис. 6. Зависимость между относительнов летучестью, равновесным давлением и составом для системы пропилен — пропан.

Технологическая схема процесса выделения МАФ (рис. 1.7) соответствует типовой схеме процесса экстрактивной ректификации. Пропановую фракцию из куба пропиленовой колонны подают в среднюю часть колонны экстрактивной ректификации /, а в верхнюю часть этой колонны вводят ацетонитрил. С дистиллятом колонны 1 отводятся пропан и пропилен с примесями аллена и метилацетилена (пропан-пропиленовая фракция). Насыщенный углеводородами ацетонитрил через тепло-обмённик 3 поступает в отпарную колонну 4. Дегазированный ацетонитрил из куба колонны 4 через теплообменник 7 и емкость 9 возвращают в колонну /. Дистиллятом колонны 4 является товарная фракция МАФ, которую через дефлегматор 5 отводят в емкость 8. Циркулирующий в системе установки ацетонитрил постепенно загрязняется примесями, которые удаляют простой ректификацией в колонне регенерации ацетонитрила 10. [c.32]

Аллен высокой степени чистоты выделяют из МАФ низкотемпературной ректификацией. С целью определения условий разделения было исследовано фазовое равновесие бинарных смесей в интервале давлений 0,13—0,20 МПа [24, с, 71]. Полученные экспериментальные данные показали, что изученные системы неидеальны. Для смесей аллен—метилацетилен, метилацетилен— пропилен и аллен — пропилен характерно положительное отклонение от закона Рауля. Коэффициенты активности компонентов больше единицы. Установлено, что смеси аллен— пропан и метилацетилен — пропан образуют положительные азеотропы тангенциального характера. Температуры кипения бинарных азеотроппых смесей в интервале давлений 0,13— 0,20 МПа приведены ниже [c.33]

Метилацетилен Пропилен, пропан, полимеры N1 на носителях, никельмедные сплавы в статической системе, в газовой фазе, 20—230° С [1186]. См. также [1187] [c.657]

Этилен, пропилен или пропан применимы в качестве хладагентов в установках выделения олефинов из-за их низкой стоимости и легкой замены при потерях. В секции сжатия на самой низкой ступени давление немного выше атмосферного, благодаря чему самая низкая температура процесса составляет минус 95,6° для хладагента этилена и минус 42,8° для хладагента пропан-пропилена. Используются каскадная система и двухстадийпый цикл для пропилена. При большом количестве стадий процесса эффективность системы повышается, по требуется дополнительное оборудование, что редко удовлетворяет требованиям экономики. Для повышения экономичности процесса по возможности создают такие условия, чтобы пары хладагента конденсировались в теплообменниках и подогревателях. Рефрижераторная система пропилена показана на рис. 30. [c.91]

Система деметанизатора, в которой используется самоохлажде-ние, показана на рис. 33. Углеводороды С3 и более легкий гаа успешно можно охладить пропаном или пропиленом и в две стадии этиленом. [c.94]

Блок-диаграмма прибора показана на рис. 1. Газ-носитель подают из баллона и скорость его потока определяют при помощи реометра с анилином. Газовые смеси приготовляют в аспираторе на 20 л и вытесняют водой нри постоянной скорости. Смесь и газ-носитель проходят через один и тот же гидравлический затвор в линию газовой смеси включают капилляр, идентичный капилляру реометра, чтобы на входе в колонку создать то н е самое давление. Испытания показали, что вязкость смесей, содержащих в небольших концентрациях пропан и пропилен в азоте, не сильно отличается от вязкости чистого азота. Все газы и газовые смеси до поступления в колонку проходили через осушительные трубки с хлористым кальцием. Колонка (длиной 150 см) была изготовлена из трубки (из стекла нирекс) диаметром 6 жж она была заключена во внешнюю трубку с наружной изоляцией. Соответствующая термостатирующая жидкость циркулировала через кольцеобразное пространство между двумя трубками. Колонку заполняли 19,6 г смеси, состоящей из 30 г триизобути-лена (температура кипения 189—194°) и 70 3 цели-та-535, из которого была удалена мелочь , т. е. мелкие частицы, которые не оседают воде за 3 мин. К концу колонки можно присоединить ртутный манометр для измерения давления на выходе. Газ, выходящий из колонки, проходил через катарометр, и концентрация растворенного вещества регистрировалась самопишущим потенциометром фирмы Зину1с, имеющим отклонение на полную шкалу 15 мв и скорость движения лепты 7,6 см мин. Маностат и вакуумный насос служили для регулирования давления и скорости потока на выходе из колонки. Мертвое пространство в системе было сведено к минимуму и точно измерено. Если бы мертвое пространство было велико, происходило бы размывание фронта вне колонки. [c.21]