Трубчатые теплообменные установки

Установка трубчатая пастеризационно-охладительная ТПУ-2,5М (рис. 17.8) предназначена для пастеризации и охлаждения молока и других молочных продуктов. Основной элемент установки — цилиндрический трубчатый теплообменный аппарат, обогреваемый паром, состоящий из цилиндра 1, трубных решеток 2, пастеризационных трубок 3 и вытеснителей 9. Цилиндр заключен в облицовочный кожух 5 и снабжен изоляцией 4. В торцевых частях аппарата установлены крыщки 6, которые прижимают уплотнительные прокладки 11 рычагом 7 и шайбой 8. В верхней части установки смонтирован кран 10 для спуска воздуха. Конструктивно установка состоит из четырех секций — трубчатых теплообменников, которые попарно укреплены на стойках. [c.906]

Фиг. 1. Схема установки каталитического крекинга со стационарным слоем катализатора / водоотделитель 2— барометрический конденсатор 5 —отделитель неиспарившегося сырья 4 —паровой вжекгор 5 — реакционные камеры теплообменного типа 6 — нагревательнап трубчатая печь 7 — теплообменник в — турбокомпрессор 9 — воздухоподогреватель 10— ректификационная колонна II — конденсатор /2 — га-зосепаратор /5 — холодильник — насосы /5 —сырье /б — тяжелый газойль /7—легкий газойль /8 — бензин /5 — жирный газ 20 —тяжелые остатки неиспарившегося сырья (гудрон) 2/— воздух 22 вода 25 — пар

На фиг. П. 18 показан температурный график работы трубчатой теплообменной установки. Пастеризация молока в такой установке производится при условиях Тх = 283° К и Та = 363° К-Производительность установки т = 5000 кг/ч. Начальная температура горячей воды обычно Т = 363° К, а температура пара в рубашке второй секции 378° К. В первой секции молоко нагревается до 323° К. [c.72]

РИС.1У.1. Схема. трубчатой теплообменной установки. [c.71]

В 1890 г. В. Г. Шухов и С. П. Гаврилов запатентовали трубчатую нефтеперегонную установку непрерывного действия — прообраз современных установок для перегонки нефти. Установка состояла из огневого змеевикового нагревателя, испарителя, ректификационной колонны и теплообменной аппаратуры. Вскоре установка получила распространение во всем мире. [c.12]

РАСЧЕТ ТРУБЧАТОЙ ТЕПЛООБМЕННОЙ УСТАНОВКИ [c.72]

I. Трубчатые теплообменные установки [c.70]

При строительстве современных нефтеперерабатывающих установок в атмосферной части их, как правило, используется принцип двукратного испарения. При этом полнота отбора бензиновых фракций в отбензинивающей колонне зависит в первую очередь от подогрева нефти перед поступлением ее в колонну. Если в схеме установки для основных (атмосферных и вакуумных) колонн нагревателями сырья являются трубчатые печи, то для отбензинивающей колонны таким нагревателем в большинстве случаев служит весь комплекс теплообменных устройств, в которых на подогрев нефти используется тепло дистиллятов из основных колонн. Таким образом, теплообменная аппаратура установок двукратного испарения представляет собой не только узел регенерации тепла, определяющий в целом экономичность установки, но одновременно и нагреватель, который в значительной степени определяет работу отбензинивающей колонны. [c.66]

В комплект установки входит также горизонтальный трубчатый теплообменный аппарат, который монтируется в воздушной камере электродвигателя. Он предназначен для охлаждения воздуха, засасываемого вентиляторами ротора электродвигателя в зазор между железом ротора и статора, с целью охлаждения обмоток электродвигателя. [c.142]

Установка производства ХБК мощностью порядка 1000 т/год при хлорировании БК (10-12%-й раствор в нефрасе) с использованием смеси молекулярного хлора с азотом (1 5 объемн.) (рис, 7.37) включает в качестве основного реактора-хлоратора не классические объемные реакторы смешения, а малогабаритный трубчатый турбулентный аппарат струйного типа с диаметром с1=0,07 м и длиной /=4,5 1,5 м (объем 0,02 0,003 м ) без перемешивающих и теплообменных устройств. [c.345]

Воздух отводится из регенераторов на уровне второй зоны он очищен от влаги, но содержит то же количество углекислого газа, что и на входе в регенератор. Поэтому дальнейшее его использование в установке возможно только после очистки от СОг. Такая очистка осуществляется в одном из переключающихся трубчатых теплообменных аппаратов — вымораживателей, после чего очищенный и охлажденный воздух присоединяют к сжатому воздуху, прошедшему регенераторы. Хладоагентом в вымораживателях служит часть газообразного воздуха, отбираемого из нижней колонны разделительного аппарата. Очистка воздуха от СОг в вымораживателях достаточно качественна (1—2 см 1м воздуха) вымораживатели переключают через каждые 5—7 суток. [c.124]

Большое значение для нормального функционирования установки имеет конструкция и режим работы закалочно-испаритель-ного аппарата (ЗИА). Одна из конструкций ЗИА приведена на рис. 1.6. Он представляет собой трубчатый теплообменный аппарат. Продукты пиролиза поступают в трубное пространство, а химически очищенная вода циркулирует в межтрубном пространстве. Это обусловлено следующими соображениями. В процессе работы на стенках ЗИА накапливается кокс, который не может быть полностью удален путем выжигания, и периодически трубки аппарата очищают от кокса механическим способом — специальными шарошками при высоком давлении. Осуществить очистку от кокса в межтрубном пространстве таким образом пока не представляется возможным. Кроме того, в трубном пространстве можно создать более высокие линейные скорости и соответственно высокий коэффици- [c.36]

Этот завод предназначен для гидрогенизации нефтепродуктов. Водород производится непосредственно на заводе путем конверсии углеводородных газов с водяным паром. Схема установки изображена на рис. 493. Исходное сырье плунжерным насосом подается в трубчатые теплообмен- [c.720]

На рис. 204 приведен примерный план расположения аппаратуры и оборудования атмосферной трубчатой установки. В табл.40 приведены величины допустимых разрывов между аппаратами и строениями трубчатых установок. На рис. 205 изображен макёт установки ЭЛОУ—АВТ-6. Установка разбита на блоки ректификационной и теплообменной аппаратуры (1) огневых нагревателей — печей 2) холодильников (5) вентиляционной камеры и [c.331]

В практике работы нефтеперерабатывающих установок эффективно применяется теплообмен горячей струей (рис, ХХП-26). Например, на установках для перегонки нефти, отбензиненная нефть из низа колонны направляется в атмосферную колонну через трубчатую печь. Вместе с основным потоком отбензиненной нефти через печь проходит поток нефти, циркулирующий между колонной и печью и направляемый в низ колонны в качестве горячей струи . Циркулирующий поток в печи воспринимает тепло, нагреваясь от температуры I, до температуры ij, и затем отдает это тепло в нижней части колонны, охлаждаясь от ij до i,. [c.592]

Применительно к установкам типа ортофлоу рассмотрим схему крупнейшей установки такого рода, введенной в эксплуатацию в конце 1966 г. в Делавэре (США). Внешний вид установки показан на рис. 68, а. Принципиальная схема этой установки дана на рис. 68, б. По взаимному расположению аппаратов реакторного блока опа относится к типу ортофлоу Б. Установка перерабатывает до 15 ООО т/сутки смеси вакуумного газойля и газойля коксования. Трубчатая печь на установке отсутствует сырье проходит систему теплообменных аппаратов, обогреваемых циркулирующим остатком колонны, и смешивается с потоком тяжелого рециркулирующего газойля, выходящего из колонны 7, затем поступает в нижнюю часть кольцеобразной реакционной зоны. Шлам из отстойника 10 подается отдельно в верхнюю часть слоя реактора. Реактор имеет глухое днище, удерживающее слой катализатора сырье проходит серию распылителей, расположенных на кольцеобразном коллекторе. Диаметр реактора 13,6 м. В центре его расположена цилиндрическая отпарная секция диаметром 7 м, снабженная радиальными перегородками и наклонными полками, которые улучшают отпарку пар подается в каждую секцию отдельно. Отработанный катализатор из реакционного слоя стекает через щелевые отверстия в стенке отпарной секции. Расположение щелей на нескольких уровнях по высоте стенки позволяет изменять уровень катализатора в зоне реакции. Отпаренный катализатор попадает вниз пневмо подъем ных линий и переносится в регенератор. Для того чтобы избежать чрезмерно большого диаметра пневмоподъемника и связанной с этим трудности конструирования соответствующей регулирующей задвижки, катализатор поднимается по четырем параллельным стволам. Диаметр регенератора 18,3 м, высота цилиндрической части около 14 м воздух, несущий катализатор, поступает под эллиптическую решетку, имеющую значительно меньший диаметр, чем регенератор. Остальная часть воздуха, необходимая для горения, поступает через кольцевые маточники, расположенные вокруг решетки. [c.203]

Прямую гонку нефти проводят на специальных установках, состоящих из трубчатой печи, ректификационной колонны и теплообменной аппаратуры. Трубчатая печь представляет собой камеру, выложенную из огнеупорного материала. Внутри печи находятся трубы, по которым движется нефть. Трубы обогреваются теплом. [c.62]

Использование огневого подогревателя или горячей струи обуславливается необходимостью иметь высокую температуру, которую трудно или практически невозможно обеспечить в обычных теплообменниках и кипятильниках, или использованием на установке огневых подогревателей для подогрева сырья в последующих процессах разделения. В качестве огневого подогревателя обычно используют трубчатую печь, через которую насосом прокачивают часть жидкости из низа колонны. Однако в том случае, когда на установке нет трубчатых подогревателей, более экономично применять теплообменные аппараты, так как трубчатые печи дороже, требуют больше места для установки кроме того, при эксплуатации печей существует опасность термического разложения продуктов вследствие возможных местных перегревов. [c.249]

При конструировании контактных аппаратов часто применяют комбинирование нескольких приемов теплообмена. Встречаются, например, трубчато-полочные аппараты с загрузкой катализатора на полках и в трубках, расположенных между полками, полочные с совмещением в одном аппарате разных приемов охлаждения между стадиями контактирования, например установка теплообменных труб и ввод холодного газа в колонне синтеза аммиака [c.244]

Цифры даны при соответствующих оптимальных степенях сжатия. Заметим, что при осуществлении незначительной степени повышения давления в цикле требования к полноте регенерации тепла велики, а степени регенерации, меньшие 60— 70%, практически не интересны. для ГТУ, претендующих на сближение по экономичности с паротурбинными установками. Простейшими типами воздухоподогревателей являются так называемые рекуперативные теплообменники, в которых теплообмен осуществляется через разделяющую два потока стенку — сюда относятся трубчатые и пластинчатые воздухоподогреватели. При высоких степенях регенерации такие теплообменники имеют очень большие габариты и большой вес по сравнению с самой турбиной. Естественно, возникает задача найти лучшие решения, заложив другой принцип в организацию теплообмена между продуктами сгорания и сжатым воздухом. Одним из возможных решений является применение РВП. В отношении компактности особенно перспективными представляются воздухоподогреватели с вращающейся поверхностью нагрева. Вращающийся воздухоподогреватель значительно меньше трубчатого и пластинчатого по объему и весу. [c.140]

Трубчатая установка (рис. 14) для перегонки нефти состоит из трубчатой печи I (см. ниже), ректификационной колонны 3, теплообменной аппаратуры 4 и 5 и другого вспомогательного оборудования. Нефть подается на перегонку из резервуара 8 насосом 6 через теплообменники 4, где для сокращения расхода топлива нагревается теплом отходящих продуктов перегонки и затем поступает в трубчатую печь 1. Здесь нефть, проходя по трубам змеевика, нагревается до требуемой конечной температуры и подается в испарительную часть колонны 3, где происходит так называемое однократное испарение нефти. Сущность этого процесса за- [c.44]

Термохимический метод деэмульсации нефтяных эмульсий с применением в качестве деэмульгатора НЧК состоит в том, что нефтяная эмульсия смешивается с деэмульгатором непосредственно в центробежном насосе, подающем сырье на деэмульсационную установку. Деэмульгатор подается дозирующими насосами на приемную линию сырьевых насосов. Смесь подогревается в теплообменных аппаратах или трубчатой печи паром, потоком горячего нефтепродукта или огневым нагревом до температуры 70—75° С. [c.60]

Установка с однократным испарением (рис. 25, а). Предварительно нагретую и обезвоженную нефть прокачивают сырьевым насосом через змеевик трубчатой печи. Из печи нефть под давлением того же насоса поступает в ректификационную колонну, где происходят однократное испарение заданных фракций, отделение от жидкого остатка и ректификация. Так как легкие и] тяжелые фракции испаряются совместно, то легкие фракции способствуют лучшему и более глубокому отгону тяжелых фракций. Это позволяет ограничиться сравнительно низкой температурой нагрева нефти в печи (300—325°). Рассматриваемая схема в случае перегонки нефтей с высоким содержанием (больше 15%) бензиновых фракци характеризуется повышенным давлением в теплообменных аппаратах, водоотделителях и трубах печи это требует применения более прочной и тяжелой аппаратуры сырьевой насос должен развивать более высокое давление на выкиде. Схема перегонки с однократным испарением нежелательна также для переработки сернистых и обводненных нефтей, так как при этом труднее бороться с разъеданием колонны и конденсационной аппаратуры сернистыми и хлористыми соединениями. [c.79]

Часто процесс кристаллизации в трубчатых кристаллизаторах осуществляется при принудительном движении разделяемой смеси вдоль теплообменных поверхностей [195, 198]. Имеются аппараты, в которых такой процесс кристаллизации осуществляется на внутренних поверхностях охлаждаемых снаружи труб. Эти кристаллизаторы представляют собой вертикальные кожухотрубные теплообменники. Разделяемая смесь циркулирует в замкнутом контуре (рис. 5.7), включающем кристаллизатор 1, буферную емкость 4 и теплообменник 2. Установка снабжается такл<е двумя или несколькими приемниками фракций 5, 6. Теп- [c.163]

После реактора П1 ступени 4 газопродуктовая смесь охлаждается в теплообменнике 11, холодильниках 19, 24 и направляется в сепаратор 28, откуда ВСГ поступает на прием компрессора Зй, а. катализат с растворенными газами забирается насосом и через теплообменник подается в колонну стабилизации 15. Стабилизационная колонна обогревается путем циркуляции риформата через печь 8-. Углеводородные газы с верха колонны через холодильники-конденсаторы 20 и 25 поступают в емкость 30, Сжиженный газ из 30 частично возвращается на орошение колонны, балансовый избыток выводится на газофракционированиеГНеконденсирующиеся газы выводятся в топливную сеть. Стабильный риформат охла.ждается в теплообмен- нике 12, холодильниках 21, 26 и выводится в товарный парк. Все трубчатые печи установки скомпонованы в единый блок с котлом-утилизатором. [c.134]

Системы обогрева с естественной циркуляцией схематически изображены на фиг. 209—211. Установка состоит из котла, теплообменного аппарата, предохранительного клапана и соединительного трубопровода. Поверхность нагрева котла образована змеевиком, выполненным из бесщовных котельных труб. Форма змеевика определяется размером поверхности нагрева. При небольшой мощности вполне достаточным является спиральный трубчатый змеевик, а при большей мощности поверхность нагрева компонуется из последовательно соединенных С-образных трубчатых элементов. [c.298]

Холодная циркуляция. Она продолягается 12—18 ч и имеет целью выявить неисправности в работе насосов и контрольно-измерительных приборов. Одновременно ведется тщательный дренаж воды. Холодную циркуляцию осуществляют раздельно по атмосферной и вакуумной секциям либо по установке в целом. В последнем случае сырьевым насосом нефть прокачивают через всю теплообменную аппаратуру, отстойники и трубчатую печь в атмосферную колонну. Отсюда нефть вторым мазутным насосом прокачивается через вакуумную печь в вакуумную колонну. По достижении требуемого уровня в колонне нефть сырьевым насосом возвращается в атмосферную печь, оттуда в атмосферную колонну и т. д. Насосы регулируют так, чтобы уровни в колоннах были постоянными. Убедившись в исправности всего оборудования, приступают к горячей циркуляции. [c.336]

Принцип работы установки пожарной защиты трубчатых открытых печей (рис. 50) основан на том, чтобы своевременно обнаружить прогар теплообменной поверхности печи, постепенно прекратить обогрев печи и подачу разогреваемого продукта в змеевик, автоматически включить подачу пара в печь и продуть паром змеевик (вытеснить содержимое трубчатых печей в аварийную емкость), а затем остановить печь. Установка должна иметь систему оповещения о возникшем пожаре для своевременного вызова подразделений пожарной охраны и аварийно-спасательной службы, которые устраняют возможные загорания, тушат пожары при разливах горючей жидкости на территории установки и т. п. и устраняют неисправности дечи. [c.96]

На установках первичной нерегонки широко используются теплообменные аппараты, ректификационные колонны, трубчатые печи, емкостные аппараты. [c.136]

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

Установка замедленного коксования мощностью 1,5 млн. т сырья в год отличается от описанной следующими особенностями. Она имеет щесть коксовых камер и три трубчатых печи, каждая из которых обслуживает две камеры. Одновременно работают, таким образом, три камеры. Диаметр камер 7,0 м, высота 30 м. Температура нагрева сырья до 510 °С, избыточное давление 0,33 МПа. Вторичное сырье поступает в камеру из печей четырьмя потоками. Между камерами и колонной установлен эвапо-ратор-отбойняк, чтобы предотвратить попадание в олонну мелких коксовых частиц, которые могут нарушить нормальную работу горячих насосов. На установке имеется еще одна печь — для циркулирующего газойля он нагревается до 530 °С и вносит тепло в камеру во время коксования и в первый период после отключения (с целью снижения содержания летучих в коксе). На установке используют конденсаторы-холодильники воздушного типа. Избыточное тепло направляют иа производство водяного пара, а также в систему регенерации тепла в теплообменных аппаратах. [c.91]

На установке Джиро [10] пары газойля смешивались в эвапораторе с 3% водяного пара и поступали в трубчатый конвертер, в котором нагревались до 535—595 С, после чего пары быстро охлаждались в теплообменной трубчатке. Выход бензина составлял 60%, нри расходе топлива 20-25 %. Бензины очищались в паровой фазе. Одна действовавшая установка Джиро в Канаде давала 750 бар. очищенного бензина в сутки. Харает-кристики описанных систем крекинга в нефтяной промышленности США в 1926 г., 1928 г. приведены в табл. 1 [11, 12]. [c.41]

На предлагаемой установке нефть нагревают в высокоэффективных теплообменных аппаратах и трубчатой лечи и подают в ректификационну ю колонну с большим числом кота1гг- [c.162]

В настоящее время в котельных установках применяются трубчатые и регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели. Трубчатые воздухоподогреватели громоздки. Для уменьшения габаритов необходимо переходить к трубам малого диаметра, что возможно до определенного предела, ниже которого возникают трудности технологического порядка. Регенеративные воздухоподогреватели компактные, материал для изготовления поверхности теплообмена дешевый. Существенным недостатком их являются перетечки воздуха через неплотности в скользящих уплотнениях и перенесение воздуха каналами в газовую среду. Постоянные потери воздуха в течение всего эксплуатационного периода снижают к. п. д. котельной установки. Применение такого рода теплообменников является вынужденным явлением, связанным с введением крупных блоков. По мере повышения экономичности блоков станет необходимостью замена вращающихся регенераторов более совершенным аппаратом. В этом отношении наиболее перспективным является рекуперативный тип теплообменного аппарата, обеспечивающий "практически нулевые перетечки. Поэтому для блока П50 Мет электростанции Парадайз американская фирма поставила котлы производительностью 3630 т ч с трубчатым воздухоподогревателем блочного типа для подогрева воздуха от 45 до 290° С. [c.102]

Трубчатые печи А ВТ-крупные теплогенерирующие агрегаты мощностью 30-40 МВт. Нагреваемые в них среды движутся по трубчатому змеевику (диаметр труб 150-200 мм) в неск. потоков. Теплонапряженность труб в топочной зоне достигает 45-55 (печь 7) и 20-25 (печь 8) кВт/м . Гидравлич. сопротивление трубопровода, соединяющего печь 8 с вакуумной колонной, должно быть минимальным (обычно 10-15 кПа), чтобы обеспечить макс. испарение мазута в печи. Это достигается при скорости потока в трубопроводе не выше 150кг/(м -с) и его приведенной длине не более 50 м. Важную роль в Д. н. играют теплообменные аппараты, в к-рых регенерируется теплота горячих конечных продуктов, расходуемая на подогрев исходной нефти, что обеспечивает снижение затрат топлива в печах. Расход его иа совр. установках АТ и АВТ составляет соотв. 15-18 и 22-25 кг/т нефти. [c.88]

Явление теплоотдачи в аппаратах с мешалками более сложно, чем в трубчатых теплообменниках, ввиду осложненности гидродинамической обстановки. Коэффициенты теплоотдачи в аппаратах с мешалками различны и зависят от многих факторов. Согласно результатам экспериментальных исследований, например в случае турбинных мешалок, создающих радиальный поток жидкости, наиболее интенсивная теплоотдача происходит на высоте установки мешалки [4, 27, 59, 79]. Таким образом, можно говорить о местных (локальных) коэффициентах теплоотдачи (для определенной точки теплообменной поверхности) или о средней величине коэффициента теплоотдачи, действительной для всей поверхности. [c.228]

Увеличение теплосъема позволило соответственно увеличить производительность печей для обжига. Теплообменники представляли собой вертикальные или горизонтальные трубчатые змеевики, расположенные на уровне 170—200 мм от подины практика работы показала [66], что в определенных условиях возможна установка элементов и на 100—200 мм выше уровня неподвижного слоя. Коэффициент теплоотдачи находился в пределах от 150 до 180 ккал м ч- град). Несмотря на развитую теплообменную поверхность в слое м 1м пода при высоте слоя Яо=1200 мм) [c.564]

Стоимость 1 поверхности теплообменного аппарата в 7—9 раз меньше стоимости 1 поверхности нагрева трубчатой печи. Поэтому при средней теплонапряженности поверхности трубчатого змеевика печи 15 000—17 000 ккал1 м -ч) установка дополнительного теплообменника будет экономически оправдана в том случае, если теплонапряженность поверхности его нагрева будет величиной порядка 1700—24 ООО ккал1(м -ч). [c.49]