Трение максимум

С уменьшением коэффициента трения / максимум функции б = 1 5 (2г ) удаляется от оси ординат. Для идеальной жидкости эта функция не имеет максимума (2г -> оо) и с увеличением радиуса сопла тонкость распыливания только ухудшается. Для реальных жидкостей с повышением вязкости и уменьшением скорости истечения экстремальное значение радиуса сопла понижается. При уменьшении или увеличении радиуса сопла в сравнении с экстремальным значением тонкость распыливания улучшается. [c.188]

Если деформирование происходит в поверхностных слоях обоих трущихся тел, то только в том случае, когда работа деформирования и условия теплопередачи (возможен также случай их взаимного компенсирования) в обоих трущихся телах окажутся одинаковыми, максимальная температура совпадет с поверхностью трения. Максимум температуры окажется на поверхности также при теплоизоляции деформируемого слоя от контактирующего с ним тела. Как показано ниже, такое положение максимума температуры является одним из условий уменьшения износа и трения, однако в практике оно далеко не всегда встречается, так как сочетание факторов, его определяющих, очень сложно и многообразно. Искусственное создание необходимых условий также достаточно сложно (более подробно об этом говорится ниже). [c.212]

Одной из основных термодинамических функций, которая может характеризовать трение и изнашивание в системе при таком подходе, является энтропия. Считается, что в процессах трения и изнашивания энтропия системы растет и стремится к максимуму [264, 268]. Следует отметить, что общее изменение энтропии системы складывается из изменения энтропии вследствие обмена теплом и веществом с внешней средой и изменения энтропии в результате процессов, протекающих внутри самой системы. При этом поступающая энтропия может быть (в зависимости от характера процесса) положительной или отрицательной, а также равной нулю, в то время как энтропия процессов, протекающих внутри самой системы, должна быть равна нулю для обратимых (или равновесных) процессов и положительна для необратимых превращений, к которым относятся трение и изнашивание. [c.250]

Область начального участка обозначена пунктирной линией 2н(Неу), соответствующей координатам, где значения коэффициента трения I почти стабилизируются ( 1%). Видно, что интенсификация вдува (Ке <0) сопровождается уменьшением длины входного участка при отсосе величина сначала растет, достигая максимума при Неу 12, а затем падает. Следует отметить, что в диапазоне 4<Яev<3,2 полного развития профиля не наступает [1]. Распределение давления по длине канала подтверждает уже сказанное при анализе уравнения (4.46) и рис. 4.2 рост давления при значительном отсосе (Ке1/>1,3) [c.129]

Монотонный рост коэффициента диффузии объясняется характером изменения мономерного коэффициента трения при уменьшении ньютоновской вязкости в системе. Однако кривая изменения коэффициента диффузии по пространству гранулы сополимера (см. рис. 4.17) имеет изломы в области оптической границы ввиду интенсивного увеличения гибкости макроцепей (ср. положение максимума скорости деформации гранулы сополимера на рис. 4.15). [c.328]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

Процесс отсасывания газа из замкнутого объема сопровождается увеличением отношения давлений и температуры в цилиндре. Если этот объем мал, то рост Гц кратковременный. Достигнув максимума, температура газа в цилиндре падает из-за охлаждения его водой и рассеивания тепла в окружающую среду. Подобный перевод компрессора на холостой ход сопровождается затратой работы на преодоление трений в механизме движения компрессора и совершение индикаторной работы холостого хода, что составляет примерно 15—20 % от номинальной работы. Как [c.287]

Не следует предполагать, что приведенный выше довод основан исключительно на выводах, вытекающих из кривых, иллюстрирующих подверженность текстильных волокон действию деформации во времени. Правда, чаше всего ссылаются именно на эти кривые, но это делается потому, что обычно имеется тенденция избегать упоминание факторов формы. Следует однако уяснить себе, что реакция тканей, сотканных из пряжи, не может быть исчерпывающе определена на основании лишь реакции волокон. Известно, например, что камвольные ткани способны принимать четко выраженные складки и хорошо сохранять их. С другой стороны, фланель и похожие на нее шерстяные ткани туго поддаются образованию складок и плохо сохраняют таковые. Факторы формы, играющие в данных случаях влиятельную роль, весьма тщательно изучены Бэкером (см. ссылку 218), который пришел к заключению, что для достижения максимума изгибаемости, сопротивления усталости и сопротивления образованию морщин требуются обеспечение минимума трения между волокнами, а также наличие свобод- ной структуры. Этим путем можно довести до минимума растягивающие напряжения, возникающие при изгибании крученых структур. Свобода движения волокон внутри пряжи может почти полностью предотвратить напряжение, сопутствующее образованию самых разнообразных изгибов пряжи. [c.231]

То обстоятельство, что энтропия достигает максимума в критическом сечении, как раз и обусловливает существование кризиса течения в изолированной трубе, делающего невозможным плавный переход через скорость звука под влиянием трения при таком переходе энтропия должна была бы уменьшаться, а это противоречит второму началу термодинамики. [c.183]

Вращение частиц может полностью прекратиться при условии, что крутящий момент сил вязкого трения Зит о будет меньше, чем максимум ориентирующего момента внешнего поля т. е. при условии, что [c.200]

Для разных эластомеров на температурной зависимости механических потерь наблюдаются максимумы, соответствующие у-, р-, а- и Л-процессам релаксации. Установить природу Я-процессов, обычно проявляющихся на дискретных релаксационных спектрах (см. рис. 5.1, 5.5 и 5.6), можно лишь использовав независимые методы и в первую очередь метод внутреннего трения. Тщательные исследования температурно-частотных зависимостей механических потерь эластомеров показали, что на температурной зависимости фактора их механических потерь при Т>Тс наблюдается несколько. максимумов, меньших по высоте, чем а-максимум, проявляющийся в области механического стеклования при Тм- При этом проявляются три максимума, температурное положение которых (значения Т ) может быть рассчитано, напрпмер, для каждого Я-процесса из уравнения (5.6) с учетом формулы (5.2), и для каждого времени т,-методами релаксационной спектрометрии могут быть определены величины и В . Расчет значений Г, из спектров дает хорошее согласие с экспериментально наблюдаемыми при исследованиях методом внутреннего трения температурами релаксационных переходов [7]. [c.135]

В частично-кристаллических полимерах могут обнаруживаться все типы переходов, присущие некристаллическим полимерам, и, кроме того, максимумы, связанные с кристаллическими областями 1) плавление кристаллических областей 2) переход из одной кристаллической модификации в другую 3) движение боковых групп в пределах кристаллических областей 4) взаимодействие между некристаллическими и кристаллическими областями и 5) внутреннее трение при движении внутри кристаллических областей. [c.244]

По мере уменьшения шероховатости твердой подложки при данной скорости скольжения отчетливо проявляется эффект повышения жесткости эластомеров. При этом жесткость в условиях постоянства температуры изменяется из-за изменения частоты деформирования выступов поверхности твердой подложки при их встрече в процесс скольжения. На температурных зависимостях коэффициента трения скольжения (при постоянных частоте или скорости скольжения), как и на его зависимостях от скорости скольжения (при постоянной температуре), возникают в основном два максимума, имеющих релаксационную природу. Один из них — (при скоростях скольжения V порядка 10 м/с) обусловлен адгезией, а второй (при и = 40- 60 м/с) имеет гистерезисную природу. [c.358]

Для твердых полимеров при температуре ниже точки росы вследствие конденсации влаги на поверхности трения и ее смазочного действия сила трения с понижением температуры уменьшается до тех пор, пока не будет достигнута соответствующая температура. При повышенных температурах сила трения проходит через максимум вследствие действия термоокислительных процессов на поверхностный слой полимера. [c.363]

В стеклообразном состоянии наблюдается низкотемпературный максимум силы трения F. При этом отклонение экспериментальной температурной зависимости F от теоретической объясняется главным образом уменьшением площади фактического контакта твердого полимера по сравнению с полимером в высокоэластическом состоянии. [c.365]

При скольжении полимерного образца со скоростью 1 мм/мин шероховатости его поверхности испытывают деформацию сжатия с частотой 100 МИН . Из рис. 13.5 видно, что низкотемпературный максимум механических потерь наблюдается примерно при той же температуре, что и максимум силы трения. [c.366]

Метод маятника фиксирует зависимость твердости от потенциала лишь при условии достаточно большой нагрузки на коромысло маятника и при шероховатой поверхности шариков на конце опоры. Если уменьшить нагрузку и взять тщательно полированные шарики, то затухание колебаний маятника будет определяться уже не разрушением исследуемого металла, а трением на границе шариков и металла, разделенных пленкой электролита. При использовании формулы (11.4) можно получить зависимость обратной величины коэффициента трения от потенциала, так как логарифмический декремент затухания будет тем больше, чем больше коэффициент трения. Коэффициент трения на границе металла и диэлектрика, разделенных пленкой электролита, также зависит от потенциала и проходит через максимум при п. н. з. [c.48]

Несколько кривых изменения динамических механических свойств приведено на рис. 12 и 13. Для получения этих данных брусок ПТФЭ подвергался поперечной вибрации при его резонансной частоте. На кривых изменения модуля наблюдаются перегибы, а на кривых изменения внутреннего трения — максимумы, связанные с четырьмя основными переходами [c.273]

При трении скольжения в интервале температур топлива 20—120°С износ металлов во всех топливах практически прямо пропорционален объемной температуре и только при температурах выше 120° С намечается перегиб кривой и уменьшение износа (риг, 41, б). В этом случае протекают те же процессы, что и при трении качения, однако смазывающая способносхь пленок химических соединений достигается при более высоких температурах. Если химически активизировать топливо, например, добавкой присадки, то зависимость износа от температуры при трении скольжения будет иметь четко выраженный максимум (см. рис. 42, б), [c.68]

Локальная диссипация энергии по сечению трубы существенно неоднородна она минимальна в центре трубы (в ядре потока), монотонно возрастает при удалении от него, достигает максимума, а затем опять уменьшается при приближении к стенке трубы. На рис. П. 1.1. показано характерное изменение диссипации энергии по сечению трубы кривая построена на осйове измерений Лауфера [153] при Ке=5-10 в безразмерных координатах, в которых 1 =У ТсР — динамическая скорость, определяемая напряжением трения на стенке трубы Тс и плотностью жидкости р. [c.179]

Диффузоры с прямыми стен ками. Гораздо эффективнее диффузоры с постепенно расходян1,и-мися стенками, как показано па рис. 6.9, 6 121. Чтобы размеры тако1 о диффузора и потери на трение в нем были по возможности минимальными, желательно угол раствора сделать максимальным, но таким, при котором еще не происходит отрыва потока и потерь на вихреобразование. Угол диффузора с максимальным к. п. д. зависит от отношения его длины к характерному размеру горла как для прямоугольного диффузора, так и для конического диффузора (рис. 6.10). Кривые на рис. 6.10 построены для трех разных отношений длины диффузора к размеру для каждой конфигурации. Поскольку стенки прямоугольного диффузора расширяются только в одной плоскости, берут отношение длины диффузора к ширине его горла, в то время как в случае конического диффузора, расширяющегося в двух измерениях, используют отношение длины к радиусу горла. Благодаря этому идеальный градиент статического давления вдоль стенок канала по сун еству одинаков в обоих случаях. Как и следовало ожидать, при любой заданной длине диффузора его к. п. д. сначала возрастает с увеличением угла, достигает максимума, а затем уменьшается, как только начинается отрыв потока, вызывающий потери на вихреобразование. Заметим, что чем больше отношение длины диффузора к характерному размеру его горла, тем меньше угол, при котором достигается максимальный к. п. д. Конические диффузоры имеют некоторые преимущества по сравнению с прямоугольными, хотя разница между ними невелика. При одинаковых значениях отношений площадей выходного и входного сечений и длины канала к диаметру кольцевые диффузоры, образованные двумя концентрическими конусами, имеют аналогичные характеристики 12]. [c.122]

Таким образом, полученные результаты позволяют предположить, что максимальная интенсивность отложения парафинов на стенках трубопроводов будет наблюдаться в таких гидродинамических ситуациях, когда происходит переход системы из зоны гладкого трения в зону смешанного трения. При этом наблюдающиеся при максимуме значения критерия Рейнольдса будут определяться как диаметром трубы, так и шероховатостью стенки. Полученный результат согласуется с высказанным ранее утверждением /41/, что "вначале с ростом скорости потока, но при сохранении ламинарного режима течения интенсивность запарафинирования возрастает, а затем, достигнув своего максимума, начинает снижаться". Указывалось, что для стальных труб максимальная интенсивность совпадает с переходом в турбулентный режим. [c.90]

Изучая трение порошкообразного ПВХ, Чанг и Дан [13] заметили, что увеличение шероховатости металлической поверхности приводит к росту коэффициента трения в широком интервале температур. Величина приращения коэффициента трения различна при разных температурах, достигая максимума при 65 °С. Строго говоря, эти результаты нельзя считать безупречными, поскольку одновременно изменялась и химическая природа металлических поверхностей ( ксалой , нержавеющая сталь, хромированная сталь). [c.87]

Это тепло, выделяющееся на поверхности раздела, частично отводится через охлаждаемый цилиндр, а частично уходит в твердую пробку. В результате распределение температуры в пробке имеет максимум на поверхности раздела (цилиндр — пробка). Если пре небречь выделением тепла на других поверхностях, то задача сводится к анализу процесса теплопередачи в одном направлении и решается методами, рассмотренными в разд. 9.3. Так как мощность источника тепла меняется вдоль оси, то необходимо использовать численные методы решения. Это было сделано Тадмором и Бройером [18 ]. Полученные результаты свидетельствуют о том, что температура пробки у поверхности цилиндра возрастает экспоненциально. Ясно, что как только будет достигнута температура плавления полимера, вынужденное движение по механизму сухого трения перейдет в вынужденное течение по механизму вязкого трения [14]. Полученное решение задачи о неизотермическом движении пробки полимера объясняет необходимость эффективного охлаждения цилиндра в зоне питания для достижения высокого давления. [c.437]

Наконец, модель Гаскелла носит изотермический характер, хотя при каландровании наблюдаются значительные температурные перепады, являющиеся следствием диссипативного разогрева и теплопередачи от обогреваемых валков. Торнер [18] приводит экспериментальные данные, полученные Петрушанским [19] при каландровании бутадиенстирольного каучука на лабораторном каландре с валками размером 12 X 32 см. Схематическое изображение экспериментально полученных профилей температур приведено на рис. 16.4. Характерной особенностью полученных температурных профилей является наличие двух максимумов недалеко от поверхностей валков, возникающих вследствие взаимного наложения процессов теплопередачи к поверхности валков и тепловыделений вследствие вязкого трения, максимальная интенсивность которых [c.594]

Типичная кривая изменения коэффициента трения пока ана на рис. 10-16. С увеличением влажности этот показатель снижается. Для сохранения его значения независимым от влажности в материал профильтровываются специальные добавки [10-37]. Коэффициент трения зависит от чистоты обработки КМУУ и от угла ориентации углеродных волокон относительно поверхности трения (рис. 10-17) и снижается с уменьшением отклонения профиля поверхности [10-46]. Максимальным коэффициентам трения по чугуну соответствуют наибольшие скорости изнашивания. Эти величины получены [10-40] при расположении волокон под углами 40 и 120 . Предполагается, что они связаны с минимальными значениями модуля упругости и соответствующими им максимумами упругой деформации кристаллитов графита. [c.659]

Уменьшая а, т. е. удлиняя сопло (ири неизменной величине FJF ,p), можно уменьшить значение фа при этом растет поверхность трения, т. е. увеличивается значение ф/ оптимальное коническое сонло, в котором суммарный коэффициент скорости фс достигает максимума, получается нри а ==8—12°. [c.442]

При проектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сеченпи потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, надает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Весьма чувствительны к релаксационным переходам методы внутреннего трения и термомеханических кривых, а также реологические методы. Наблюдаемые при периодических деформациях механические потери характеризуют внутреннее трение в полимерах. Так, на температурной зависимости коэффициента механических потерь на диффузный фон (или уровень потерь) накладываются отдельные максимумы внутреннего трения. Каждый максимум потерь свидетельствует о существовании отдельного релаксационного механизма с наивероятнейшим временем тг, которое может быть рассчитано из соотношения вида [c.133]

Шмидером и Вольфом еще в 1953 г. были опубликованы результаты исследований внутреннего трения полиизобутилена (ПИБ), НК, бутилкаучука и других линейных полимеров методом затухания свободных колебаний (на крутильном маятнике) в и1иро-ком интервале температур. Из их данных для ПИБ с молекулярной массой М=1,75-10 следует (рис. 5.7), что ниже температуры механического стеклования Гм = 227 К (а-переход) проявляются V- и Р-переходы, а выше нее при температурах 7 1 = 313 К, Гг—353 К, 7 з=388 К — еще три перехода, которые можно связать с проявлением трех Я-процессов. Этими же авторами для несшитого и слабо-сшитого НК также наблюдалось три максимума в области плато высокой эластичности (при 278, 298 и 333 К), а для бутилкаучука— два максимума (при 313 и 338 К). Для НК плато высокой эластичности простиралось от 233 до 423 К, а для бутилкаучука — от 243 до 363 К- Все это подтверждают приведенные выше результаты, полученные на основании расчетов релаксационных спектров эластомеров. [c.135]

В случае гладкой поверхности появление волн отделения приводит к износу полимера посредством скатывания его поверхностного слоя, тогда как в случае шероховатой поверхности имеет место преимущественно абразивный износ [13.5]. В случае гистере-зисного механизма внешнего трения (т. е. при наличии механических потерь) при деформации шероховатостей наблюдается усталостный износ полимеров. Следует отметить, что последний вид износа не является интенсивным как абразивный и изделие из полимера сохраняет работоспособность в течение длительного времени. Абразивный износ является весьма интенсивным, и полимер быстро теряет свою работоспособность. Когда полимер перемещается по грубой шероховатой поверхности, то адгезия и гистерезис приводят соответственно к абразивному и усталостному износу. Для эластомеров с повышенными твердостью и сопротивлением раздиру волны отделения и износ посредством скатывания не имеют места. На температурных и временных зависимостях максимумы силы трения соответствуют минимумам износа (или истирания) полимеров. [c.362]

Природа низкотемпературного максимума силы трения объясняется существованием максимума механических потерь, так как роль гистерезисных потерь при трении полимера в стеклообразном состоянии возрастает. При переходе полимеров из стеклообразного в высокоэластическое состояние изменяется молекулярный механизм трения, связанного с механическими потерями в объеме, что приводит к появлению резко выраженного максимума. Природа этого явления состоит в следующем. Упругие свойства полимеров в высокоэластическом состоянии практически не изменяются (т. е. модуль упругости onst), поэтому 5ф при постоянной нагрузке остается практически постоянной. При возрастании модуля упругости в результате понижения температуры 5ф резко уменьшается [c.365]

Шзму трения, характерному для твердых тел. Начало уменьшения амплитуды деформации (рис. 13.4), соответствующее увеличению динамического модуля, совпадает с началом падения силы трения. С уменьщением V максимум Р в области стеклования смещаеТ [c.366]

При переходе из высокоэластического состояния в стеклообразное происходит замена одного молекулярного механизма трения другим. В стеклообразном состоянии сила трения образуется из вкладов взаимосвязанных адгезионной и объемно-механической-составляющих. Чем больше адгезионная составляющая, тем больше и объемно-механические потери, которые связаны с внутренним трением в самом полимере. Низкотемпературный максимум при температуре Гм2 существенно связан с механическими потерями в самом полимере, так как при многократных деформациях при этой же температуре наблюдается максимум потерь, связанный с замораживанием подвижности малых участков полимерных цепей. При исследовании фрикционных свойств эластомеров в атмосфере при повышенных температурах на кривой р= Т) (рис. 13.12) появляется еще высокотемпературный максимум, связанный с ин--тенсификацией процессов окисления поверхностных слоев. [c.376]

Метод маятника фиксирует зaви имo tь твердости от потенциала лишь при условии достаточно большой нагрузки на коромысло маятника и при шероховатой поверхности шариков на конце опоры. Рхли уменьшить нагрузку и взять тщательно полированные шарики, то затухание колебаний маятника будет определяться уже не разрушением исследуемого металла, а трением на границе шариков и металла, разделенных пленкой электролита. При использовании формулы (П.4) в этом случае можно получить зависимость обратной величины коэффициента трения от потенциала, так как логарифмический декремент затухания будет тем больше, чем больше коэффициент трения. Коэффициент трения на границе металла и диэлектрика, разделенных пленкой электролита, также зависит от потенциала и проходит через максимум в т. н. з. Этот эффект связан с взаимодействием двойных электрических слоев в пленке раствора, разделяющей исследуемый металл и изолятор. Таким образом, в условиях, когда методом маятника фиксируется трение на границе электрод — раствор, зависимость величины Н, рассчитанной по формуле (П.4), от потенциала проходит через минимум в т. н. з.. [c.54]