Теплопередача полная

Величина, обратная коэффициенту теплопередачи, называется полным термическим сопротивлением теплопередачи. Полное термическое сопротивление однослойной стенки запишется [c.30]

Количество насыщенного водяного пара, определяемое по уравнению (11.40), необходимо для обеспечения суммарного давления паров равновесной системы, отвечающей данной температуре. В реальных условиях процесс перегонки ведется с конечной скоростью и поэтому жидкая и паровая фазы фактически не имеют достаточного времени для достижения полного равновесия. Если при этом учесть еще хотя и небольшую, но все же имеющуюся взаимную растворимость отгоняемого компонента с водой, а также и сопротивления массопередаче и теплопередаче в реальном процессе, то будет ясно, что парциальные давления компонентов в жидкой фазе будут несколько меньше, чем соответствующие теоретические значения. Эта особенность процесса учитывается обычно введением некоторого поправочного коэффициента насыщения В, приближенно определяемого выражением [c.79]

Коэффициент теплопередачи при конденсации вторичного пара с ростом вакуума уменьшается, как это явствует из диаграммы, изображенной на фиг. 188, Коэффициент теплоотдачи вторичного пара обычно значительно снижается вследствие загрязнения пара газами, выделяющимися из раствора при испарении, если не принять мер к полному удалению газов. Количество газа, которое необходимо удалить, определить нелегко, так как выделение газов обусловливается многи.чи обстоятельствами. Кроме того, обычно неизвестно количество газа, имеющегося в растворе. Очень часто еще при нахождении сырья -на складе или в процессе самого испарения имеет место протекание целого ряда хими ческих процессов. [c.273]

Для п-кратного повышения масштаба теплообменника с сохранением полного подобия следует в п раз увеличить его линейные размеры, но п-кратно уменьшить скорость потоков. Коэффициент теплопередачи в образце будет в п раз меньше, чем в модели. С технологической точки зрения это невыгодно. В практике используется преимущественно приближенное подобие. Как правило, приходится отказываться от геометрического подобия, заменяя его геометрическим родством, и гидродинамического подобия, заботясь лишь о том, чтобы -в модели и образце был одинаковый режим течения потоков (ламинарный или турбулентный). Следовательно, значения критерия Рейнольдса для модели и образца не будут одинаковы. Это относится и к критерию Нуссельта. [c.454]

Для полного расчета реактора требуется знание начальных и граничных условий, таких как характер теплопередачи у стенок реактора или заданные температуры стенки. Для получения численных решений необходимы экспериментальные данные по коэффициенту трения, эффективной теплопроводности и эффективной диффузии, или по коэффициентам тепло- и массопередачи. Обзор данных для неподвижного и кипящего слоев твердых частиц приведен ниже. [c.245]

Динамического и химического подобия обычно нельзя достигнуть одновременно например, если остается постоянным время реакции, то число Рейнольдса, в которое входит линейная или массовая скорость, изменяется. В гетерогенных каталитических процессах полное подобие может быть достигнуто при изменении размера частиц катализатора и его активности. Если теплопередача осуществляется теплопроводностью или конвекцией, размер частиц должен быть пропорционален диаметру сосуда, а активность катализатора должна меняться обратно пропорционально квадрату диаметра реактора оба условия очень тяжелы и обычно невыполнимы. Часто имеют значение только некоторые из факторов, влияющих на реакцию, так что существенным будет равенство только тех безразмерных комплексов, в которые они входят. Например, если скоростью диффузии определяется процесс в гетерогенном реакторе, то рассмотрение одного динамического подобия будет достаточным для выяснения условий моделирования. [c.341]

Последнее уравнение следует из уравнения (X, 17) и закона Аррениуса. Если теплопередача излучением не имеет значения, то уравнением (X, 16) можно пренебречь. Из этих уравнений вытекает, например, что в меньшем реакторе требуются большие скорости потока и большие скорости реакции если добиваться полного подобия [уравнения (X, 15) и (X, 17)]. Другие примеры применения данных уравнений будут указаны позднее. [c.344]

Выяснение полной модели реакции открывает путь для детального машинного воспроизведения процесса с тем, чтобы установить влияние всех его параметров на образование и выход побочных продуктов. Это позволяет найти оптимальные условия процесса задолго до того, как выполнен окончательный проект и проведены производственные испытания. Введение в машину данных по динамике реактора и других агрегатов вместе с зависимостями по массо- и теплопередаче поможет искоренить пугало моделирования , которое так долго докучает проектировщикам. [c.24]

Более полно особенности процессов массо- и теплопередачи в полых колоннах учтены в работах [120, 134]. [c.184]

Распространение холодного пламени по рабочей смеси, в отличие от нормальных горячих пламен, осуществляется исключительно диффузией в свежую смесь активных частиц, радикалов, образующихся при распаде перекисей. Результатом холоднопламенной стадии является замена исходного, относительно инертного углеводорода химически активной смесью органических перекисей, альдегидов и свободных радикалов. Эта активная смесь подвергается дальнейшему окислению и после некоторого периода индукции происходит новый взрывной распад перекисных соединений, аналогичный прежнему, но с вовлечением большей массы исходной смеси и с участием большего количества перекисных соединений. При этом возникает особый тип пламени, промежуточный между холодным и горячим, названный А. С. Соколиком [27] вторичным холодным пламенем . Реакция идет в нем так же, как в холодном пламени, не до конечных продуктов СО2 и НаО, а до СО, но степень разогрева в этом пламени уже велика и соответствует выделению примерно половины полной энергии сгорания, поэтому вторичное холодное пламя распространяется с большей скоростью не только за счет диффузии активных центров, но и за счет теплопередачи. После прохождения вторичного холодного пламени остается нагретая до высокой температуры смесь СО и неиспользованного кислорода. При достаточно высокой концентрации активных центров происходит цепочечно-тепловой взрыв этой смеси, рождающий настоящее горячее пламя, т. е. происходит самовоспламенение [27]. [c.67]

Пользуясь отношением (И, 117), можно рассчитать полный коэффициент теплопередачи [c.187]

Определяющий геометрический размер — шаг ребра 1. Уравнение (11.17) применимо при Re = = 3000—25 ООО и 1цИ = 3—4,8. Полученный из уравнения (11.17) коэффициент теплоотдачи ар подставляют в формулу для расчета коэффициента теплопередачи, отнесенного к полной наружной поверхности [c.22]

Для сохранения защитной пленки на поверхности труб необходим постоянный тщательный контроль температурного режима в печи температура стенок труб должна измеряться в нескольких местах по их длине. Требуется также контролировать процесс сжигания топлива и следить за направлением излучения горелок для предотвращения местных перегревов труб. Нельзя допускать больших отложений кокса внутри труб, что снижает теплопередачу и может привести к местному перегреву их стенок. При использовании метода паровоздушного выжига кокса нужно добиваться полного его удаления, поскольку только на очищенной от кокса внутренней поверхности труб защитная оксидная пленка может восстанавливаться. Кроме того, в целях восстановления пленки рекомендуется продувать трубчатый змеевик после выжига кокса смесью пара и воздуха в течение нескольких часов. Такую же обработку следует производить после ремонта змеевика, связанного с заменой труб. [c.171]

К теплотехническим процессам, обеспечивающим скоростное и полное проведение термотехнологических процессов, протекающих в печах, необходимо отнести а) получение тепла б) теплопередачу в) движение газов и материалов г) тепловую работу футеровки. [c.13]

Введем обозначения Р (6,46) = Р , ср (6,47) = сро (индекс О означает расчет с осреднением параметров теплопередачи) и (б б) = = Ръ (расчет по эталонному способу полной линеаризации). Из уравнения (6,15) следует [c.97]

При необходимости учета изменения условий теплопередачи вдоль поверхности можно рекомендовать интервально-итерационный метод в случае использования любого из рассмотренных ранее способов расчета теплопередачи, если распространить их на интервал как часть элемента. При этом может быть достигнута одинаковая точность расчета, однако разными усилиями. Поэтому следует выбрать способ расчета теплопередачи в интервале, исходя из простоты его реализации и быстроты сходимости расчета. Эталонный способ полной линеаризации исключается из рассмотрения, так как он сложен в реализации (требуется проводить численное интегрирование) и по точности практически равноценен интервально-итерационному. [c.98]

В выпарных аппаратах с падающей пленкой пар может двигаться прямотоком и противотоком. Падение давления в трубе — очень маленькое, интенсивность теплопередачи — высокая. Основной задачей при конструировании данных аппаратов является выбор распределителя для жидкости. Обычно над трубной решеткой устанавливают перфорированные тарелки или разбрызгивающие сопла. В тех случаях, когда количество исходного раствора недостаточно для полного смачивания поверхности труб, осуществляют рециркуляцию жидкости. Вследствие кратковременного контакта с поверхностью нагрева можно применять такой аппарат для концентрирования вязких и пенообразующих жидкостей. [c.122]

Произведенная киносъемка процесса позволила установить динамику роста поверхности и объема пузырька, время, необходимое для полного испарения, пройденный путь, скорость всплывания и диаметр пузырька с точностью до 0,1 мм. На основании этих данных были определены количество тепла, подведенное к пузырьку коэффициенты теплопередачи, отнесенные к полной поверхности пузырька, так как истинную поверхность теплообмена определить довольно сложно даже в интервале изменения паросодержания О <т< 10%. [c.59]

Изменение коэффициентов теплопередачи и поверхности контакта фаз за время полного испарения пузырька, естественно, затрудняет их использование в практических расчетах. Некоторые авторы предлагают относить коэффициент теплопередачи к начальной поверхности пузырька, поскольку ее сравнительно просто определить. Однако практическая целесообразность такого методического приема весьма сомнительна. [c.60]

Подставив значение и из уравнения (27) в (17) с учетом среднего паросодержания и определив с помощью фото- или киносъемки средний диаметр пузырька в барботажном слое и соответствующие ему диаметры Д и Д,, можно рассчитать среднеинтегральное значение коэффициента теплопередачи Ki- Зная величины Ки Fi и Ди а следовательно, и количество тепла Q, необходимое для испарения пузырька, из уравнения (19) нетрудно определить время полного испарения. Соответственно окончательное выражение для минимальной высоты зоны контакта в барботажных испарителях [c.64]

Спиральные холодильники имеют большие преимущества по сравнению с погружными и оросительными (большой коэффициент теплопередачи, полная герметичность, благодаря чему пары окислов азота, серной кислоты и воды не выделяются в помещение). Поэтому необходимо продолжать работу по улучшению их конструкции (уничтожение промежуточных сварок и дистанционных бобышек) и подбору материала, исключающего коррозию внутри недоступных для ремонта спиральных каналов (как, например, сталь марЕШ 1Х18Н9Т). [c.70]

Кроме того, скорость теплопередачи между кусками кокса и газом можно выразить через разность между температурой поверхности кокса и температурой газа на высоте к (принимая, что градиент температуры в угле имеется лишь в вертикальном направлении), умноженную на полнь1Й коэфициент теплопередачи. Полный коэфициент теплопередачи твердое тело —газ складывается из коэфициента конвекции (Аков.) и коэфициента излучения (Л зд ). Вывести уравнение для вычисления коэфициентов М [йк и (йк, где и —температуры газа и кокса, соотвгтственно на высоте к. Необходимо отметить, что ступенчатое численное интегрирование этой системы четырех дифференциальных уравнений, основанное на принятых величинах скорости подачи реагентов и их температуры в момент поступления в реактор, позволяет вычислить все данные, необходимые для построения реактора точность расчета лежит в пределах точности сделанных выше предположений. [c.352]

Денарафинизация смазочных масел осуществляется в настоящее время большей частью при помощи растворителей [151- Принцип этого метода заключается в том, что фракция смазочного масла растворяется в подходящем растворителе и из этого раствора посредством охлаждения выкристаллизовываются парафины, которые отделяются. После фильтрации раствор освобождается от растворителя, последний возвращается в процесс. Остаток перерабатывается на смазочные масла. Оставшийся на фильтре осадок — парафин — подвергается дальнейшей очистке, заключающейся в обезмасли-вании парафина при помощи растворителей. В большинстве случаев вспомогательный растворитель, применяемый при депарафинизации, является смесью метилэтилкетопа и технического бензола. Применяется такн е смесь ацетон-бензол. Превосходным растворителем для денарафинизации является жидкий пропан, применение которого позволяет решить одновременно две задачи [16]. С одной стороны, он служит растворителем, а с другой вследствие низкой температуры кипения является охлаждающим агентом. Так как при этом имеет место внутреннее охлаждение кристаллизующейся массы, то потери тепла за счет теплопередачи полностью отсутствуют. Содержащее парафин смазочное масло и пропан совместно нагреваются под давлением до температуры, необходимой для полного растворения масла в пропане. Для нагревания берут 1—3 объема жидкого пропана на 1 объем масла. Затем вследствие испарения пропана смесь постепенно охлаждается до температуры около —35°, причем, как правило, температура охлаждения и фильтрации должна лежать примерно на 20°пил е желаемой температуры застывания масла. Выделившийся парафин фильтруют под давлением и остаток на фильтре промывают пропаном. [c.25]

Пример 28. Требуется определить разность температур А/] между теплоносителем и стенкой при полной разности температур между теплоносителями, на-ходяшимися в тепловом взаимодействии, тО = 22,2° С, если коэффициент теплопередачи к = 440 ккал/м час °С, а коэффициент теплоотдачи на другой стороне аа = 3700 ккал1.м час °С. [c.162]

Экономичное использование качественных материалов, высокий уровень технологии изготовления и полное использование всех достижений теплопередачи дают возможность создать рациональньте конструкции, удовлетворяющие всем перечисленным требованиям для любой цели. В последуюш,их разделах показаны наиболее упот- [c.183]

Удобство нагрева сосудов при помощи греющей рубашки состоит в основном в том, что имеется возможлость полной очистки внутренних поверхностей стенок сосуда, на которых часто образуются пригары, осаждается обрабатываемое сырье или различные примеси, что ухудшает теплопередачу через стенку. Доступ к местам, подлежащим очистке, и очистка их у аппаратов с греющей рубашкой по сравнению с аппаратами, оснащенными нагревательным змеевиком или другим нагревательным элементом, лучше и легче. Греющая рубашка необходима также там, где для переме- [c.187]

Достаточно выгодна регенерация тепла паров дистиллятов, особенно конденсирующихся при сравнительно высоких температурах, так как прп этом псиользуется тепло частичной или полной их конденсации с относительно высоким коэффициентом теплопередачи. Использовать это тепло можно только при наличии аппаратов, изготовленных пз материалов с высокой коррозионной стойкостью. [c.74]

Далее, точка пересечения Ь соответствует почти полному протеканию реакции, и она может быть получена в противоположных условиях. Если рассматриваемые кривые пересекаютс.ч в условиях, когда тепло не подводится к системе (т. е. член, выражающий теплопередачу в уравнении (6.7), равен нулю), то реакция, как принято говорить, способна протекать автотермически. [c.158]

По известной температуре на отдельных участках и по значениям G p можно рассчитать величину тепловыделения (АРз) -Кроме температур, необходимо также знать либо коэффициент теплопередачи k для отдельных участков, либо коэффициент к для полной поверхности теплообмена. Он может быть определен по тепловому балансу реактора [c.180]

Лин Шин-лин и Амундсон приводят пример численного решения этой задачи при следующих исходных данных массовая скорость 0 = 2930 кг1 м -ч)-, линейная скорость и= 12,47 м1мин радиус зерна катализатора г — 4,24 мм порозность слоя е = 0,35 полное давление р — ат-, удельная теплоемкость зерна катализатора с, = 0,196 ккал кг-град)-, плотность газа рг=1,12 кг/м -, теплота реакции (—АЯ) = 0,667-10 ккал1моль-, средний радиус пор зерна Гпор = 40А коэффициент теплообмена сквозь газовую прослойку г = 97,6 ккал м-ч-град)-, пористость зерна еч = 0,40 теплоемкость газа с,-= 0,25 ккал кг-град)-, плотность катализатора рч = 960 кг м -, масса одного моля газа Л1 = 48 кг моль-, высота единицы теплопередачи Яс =0,018 м-, коэффициент теплопередачи г = 9,88 моль мР--ч-ат)-, константа скорости реакции к = = 22,5 ехр (—12200/Гч) моль м -ч-ат) поверхность зерна катализатора, приходящаяся на 1 объема, а = 402 м м -, б = ехр [12.98 —(12 200/г чЯ 1ч—температура частицы катализатора, °С т — время, мин. [c.268]

Пескоструйная очистка дает возможность достигнуть наиболее полной очистки тру б, в результате чего коэффициент теплопередачи восстанавливается до значений, соответствующих отсутствию термических сопротивлений, обусловленных загрязнениями. Сущность пескоструйной очистки заключается в обработке очищаемой поверхности взвесью песка в воздухе или воде, подаваемой с большой скоростью. Засасывание песка осуществляется эжекцнонными установками. [c.209]

При переменных условиях теплопередачи в элементе наиболее точен интервально-итерационный расчет. С его помощью достигается практически любая наперед заданная точность решения уравнения теплопередачи. Вторым по точности является способ полной линеаризации. Нами показано, [47, с. 32], что он по точности практически идеитичен интервально-итерационному способу. К тому же решение при полной линеаризации выражается через безразмерные симплексы (6,18)—(6,31), поэтому оно удобно при анализе и сравнении с другими способами расчета. [c.96]

Оценим различие в расчете элементов с переменными условиями теплопередачи при точном учете их (с помощью способа полной линеаризации) и без него так, как это принято в проектировании. В последнем случае используется полученное при условии о, а , k, Со, Сь = onst общеизвестное уравнение теплопередачи [c.96]

Второе решение позволяет учитывать изменение коэффициента теплопередачи точнее, чем по способу Колберна. По точности оно практически равноценно способу линеаризации коэффициентов теплоотдачи и уступает методу полной линеаризации. Однако алгоритмически второе решение Зигмунда значительно сложнее способов Колберна и линеаризации коэффициентов теплоотдачи. Для его реализации требуется одним из численных методов определить значения коэффициентов а, Ьх,й2, >2 уравнения (6,39), используя табличные данные к = которые должны быть [c.99]

При значительном изменении условий теплопередачи в элементе рекомендуется использовать интервально-итерационный способ. В интервале можно применять способ с осреднением параметров либо способ полной линеаризации. В последнем случае время счета уменьшается в два-три рааа, но усложняется алгоритм. [c.102]

На основе расчета материальнотеплового баланса и заданного полного коэффициента теплопередачи вычисляется поверхность теплообмена [c.59]

Полный расчет коэффициентов теплопередачи и поверхности теплообмена совместно с конструкционными параметрами. Оптимизация стоимости с учетом размеров и вынужденных гидравлических потерь из-за гидравлического сопро- тнвления аппарата [c.59]

Здесь уравнения (4.62)—(4.66) описывают средние скорости изменения концентраций инициатора, радикалов, мономеров и суммарной степени превращения в частицах дисперсной фазы. Уравнение (4.67) описывает нестационарный перенос тепла от единичного включения к сплошной фазе. Уравнения теплового баланса (4.68)—(4.69) для реактора и рубашки составлены при допущении полного перемепшвания сплошной фазы в реакторе и теплоносителя в рубашке. Уравнение БСА (4.70) характеризует изменение в течение процесса функции распределения частиц дисперсной фазы по массам р (М, 1). В уравнениях (4.62)—(4.70) введены следующие обозначения / ( г) — эффективность инициирования X — суммарная степень превращения мономеров АЯ — теплота полимеризации — эффективная энергия активации полимеризации 2 — коэффициент теплопроводности гранул р . — плотность смеси — теплоемкость смеси — коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к сплошной среде Оои сво — начальные концентрации мономеров кр (х) — эффективный коэффициент теплопередачи — поверхность теплообмена между реагирующей средой и теплоносителем, Ут — объем теплоносителя в рубашке Гу, и Тт — температура теплоносителя на входе в рубашку и в рубашке соответственно Qт— объемный расход теплоносителя V — объем смеси в реакторе — объем смеси [c.275]

На рис. 132 показано одно из приспособлений для регазификации сжиженного газа. Топливо в этом регазификаторе сгорает в жаровой трубе над поверхностью воды, а продукты сгорания барботируют через водяную ванну. В результате температура ванны поддерн ивается в интервале 37,8—54,4° С. Коэффициент теплопередачи от воды при полной скорости горения составляет 4882-т--г6835 ккал/(ч-м2.°С). [c.209]

Подставив в уравнение (17) значения величин р, и Д , можно получить величину /С,-- Целесообразность введения средненитег-ральных значений величин К1 и Р состоит в том, что в этом случае нестационарный процесс испарения пузырька заменяется квазистационарным с постоянной поверхностью P и коэффициентом теплопередачи Это позволяет, в свою очередь, определить время, необходимое для полного испарения, [c.60]