Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Влияние давления на массообмен

    При исследовании влияния давления на массообмен в насадочной колонне с помощью меченых атомов и С1 Зельвенский с сотр. [209] обнаружил, что снижение давления вызывает уменьшение разделяющей способности колонны. [c.153]

    Сеченов Г. П., Рабинович Л. Б., Альтшулер В. С., Влияние давления на массообмен в условиях протекания гетерогенных химических процессов в кипящем слое, Инж.-физ. ж., II, № 5, 606 (1966). [c.576]


    Влияние давления на массообмен [c.111]

    С целью более полного анализа влияния давления на массообмен в насадочной колонне был проведен расчет активной поверхности контакта фаз по уравнению (III-72) применительно к условиям ректификационной очистки четыреххлористого углерода. Результаты расчета приведены на рис. III-16. Как видно из рисунка, при постоянной плотности орошения с понижением давления (температуры) от 760 до 100 мм рт. ст. активная поверхность контакта фаз уменьшается на 7% (кривая 2). В связи с этим основной вклад в эффект влияния давления на интенсивность ректификации вносит изменение кинетики процесса массопереноса в паровой и жидкой фазах. [c.112]

    Что касается паровой фазы, то при наличии пустот у стенок колонны, может нарушаться равномерное распределение потока пара по сечению колонны, количество обтекаемых паровым потоком элементов насадки снижается, что ведет, —I в конечном счете, к уменьшению его 800 турбулизации. Следствием подобных явлений может быть перераспределение диффузионных сопротивлений между фазами и изменение эффекта влияния давления на массообмен. [c.114]

    Наличие противоположных тенденций в распределении потоков по сечению насадочной колонны может привести к созданию локальных зон массообмена, в которых критерий диффузионного потенциала тХ отличается от подобной величины в целом по колонне. Это может служить причиной изменения контролирующей фазы и связанного с этим изменения характера влияния давления (температуры) на массообмен. [c.115]

    В то же время скорость процесса газификации определяется кроме ука занных факторов также тепло- и массообменными процессами, протекающими на поверхности твердого топлива, температурой и давлением процесса с учетом влияния диффузионных факторов на кинетику процесса. Для кускового топлива влияние давления (Р) на скорость газификации пропорционально УЛ при газификации мелкозернистого и пылевидного топлива оно примерно пропорционально давлению. Исходя из этого данные для промышленного проектирования любого газогенераторного процесса (состав целевого газа, интенсивность процесса газификации, расходные коэффициенты по топливу, кислороду, пару, электроэнергии, тепловые потери в процессе, к. п. д. газификации, энергетический к. п. д.) можно получить только на основе модельных испытаний газифицируемого топлива в газогенераторном устройстве намечаемой конструкции. [c.166]


    ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА МАССООБМЕН В ПРОЦЕССЕ ПЛЕНОЧНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ [c.60]

    В. А. Малюсов. Влияние давления на массообмен в процессе пленочной [c.226]

    Экспериментальные данные о влиянии давления в колонне на гидродинамику и массообмен получены в основном в колоннах малого диаметра. [c.160]

    В качестве основного исследуемого вещества был взят нафталин. Это вещество хорошо испаряется (сублимирует), его физические константы известны. Тепло- и массообмен при сублимации исследовали при разных давлениях воздуха — от 760 до 0,07 мм рт. ст. Это позволило установить влияние давления на тепло- и массообмен. Чтобы сравнить процесс сублимации нафталина с сублимацией влаги капиллярно-пористого тела (льда, находящегося в капиллярах тела), были взяты пористое керамическое тело, пропитанное водой, и 118 [c.118]

    До настоящего времени теория жидкого состояния вещества по существу еще не разработана. Существуют некоторые теоретические подходы к определению теплофизических свойств жидкостей. Однако методы, основанные на этих подходах (см., например, [22, 83]), не только очень сложны, но и малонадежны. Вследствие этого эксперимент является основным источником получения надежных данных по теплофизическим свойствам капельных жидкостей (конденсированных сред), которыми и следует пользоваться при выполнении тепловых и гидравлических расчетов тепло- и массообменных аппаратов [15, 16, 88]. Вместе с тем для интерполяции и экстраполяции экспериментальных данных, как известно, необходимо располагать соотношениями, отражающими зависимости физических свойств от параметров состояния и, в частности, от температуры, Известно, что влиянием давления на теплофизические характеристики жидкости вдали от критической точки можно пренебречь. Ниже приведены основные интерполяционные уравнения, а также некоторые простые формулы для оценочного расчета физических свойств жидкостей. [c.34]

    Анализ соотношений для эксергетического к. п. д. и приведенных массообменных характеристик показывает, что эти величины оказываются функцией отношения (а не разности) давлений в напорном и дренажном каналах. Однако масштабный поток, согласно (7.59), непосредственно зависит именно от разности давлений (Р —Р"), коэффициента проницаемости и толщины диффузионного слоя мембраны. Следовательно, производительность мембранного модуля также окажется функцией этих характеристик мембраны и технологического режима. Повышение разности давлений при сохранении оптимального их отношения (е е ) позволит интенсифицировать мембранное разделение при сохранении максимума энергетической эффективности. Разумеется, этот путь интенсификации ограничен возрастающим негативным влиянием внешнедиффузионного сопротивления массообмену (см. гл. 4). Далее будет дана оценка потерь эксергии в результате этого влияния. [c.248]

    Реальный рабочий процесс одноступенчатого компрессора отличается от теоретического тем, что ни одно из принятых допущений не соблюдается. В реальном процессе существуют сопротивления движению газа, теплообмен со стенками проточной части. Вследствие негерметичности уплотнений поршня и клапанов в закрытом положении возникает массообмен газа в цилиндре с соседними полостями. Оказывает влияние на изменение давления в процессах всасывания и нагнетания и динамика движения закрывающих органов клапанов. Но самое большое влияние на процесс оказывает объем газа, не вытесненный из цилиндра в конце нагнетания, вследствие наличия мертвого пространства. [c.27]

    Влияние массообменных потерь в ступени на рабочий процесс. Влияние внешних утечек газа через уплотнения поршня или сальника. Внешние утечки газа уменьшают производительность ступени и в процессе сжатия снижают давление в цилиндре, отклоняя линию сжатия внутрь диаграммы, уменьшая ее площадь. Утечки в процессе нагнетания практически не изменяют вида диаграммы, так как безразлично, куда вытесняется газ через клапаны в полость нагнетания или через уплотнения в атмосферу. [c.72]

    При всей сложности процессов физико-химического заводнения механизм эффективного вытеснения нефти состоит в изменении фазовых проницаемостей для воды и для нефти, вязкостей воды и нефти, капиллярного давления и в интенсивном межфазном массообмене. Физико-химические реагенты, изменяющие гидродинамические характеристики пластовых флюидов и пористой среды, обычно называют активными примесями. Принято различать растворы активных примесей малых концентраций (химреагенты) и высоких концентраций (растворители) вьщеляют также пассивные примеси, оказывающие влияние на сорбируемость и растворимость активных примесей [24, 25, 27, 30]. [c.175]

    Влияние статического давления на эффективность кавитации может быть использовано для разделения вкладов в интенсификацию массообменных технологических процессов действия гидродинамических потоков и собственно кавитации. [c.52]


    Работа этих аппаратов протекает в исключительно сложных условиях. Для правильного анализа работы и расчета реактора необходимо учитывать многочисленные факторы, влияющие на ход процесса— кинетику реакции, гидродинамическую обстановку, тепло- и массообмен, давление и т. д. (подробнее см. гл. I). Некоторые из указанных факторов противоречивы, что еще более усложняет задачу. Одновременно увязать все эти стороны работы реактора практически невозможно, поэтому влияние отдельных факторов приходится рассматривать изолированно, что, естественно, требует отчетливого понимания теории. [c.7]

    ВЛИЯНИЕ АБСОЛЮТНОГО ДАВЛЕНИЯ НА МАССООБМЕН В ПЛЕНОЧНЫХ КОЛОННАХ [c.111]

    Влиянием осевой молекулярной диффузии при остаточных давлениях выше 1 мм рт. ст. и реальных скоростях пара можно пренебречь. Из уравнения (1У-5б) следует, что при турбулентном режиме понижение давления должно несколько интенсифицировать массообмен. Эти выводы подтверждены экспериментальными данными, в том числе по ректификации воды [75], откуда вытекает также тот факт, что для пониженных давлений применимы уравнения, полученные для атмосферного давления. [c.113]

    Кроме основного влияния яа состояние равновесия реакций газификации, давление существенно влияет также на физический массообмен при повышенном давлении увеличи вается концентрация газовых реагентов, вследствие чего скорость реакции при данной температуре возрастает по сравнению со скоростью реакции, проводимой при атмосферном давлении. [c.27]

    Влияние пульсаций давления. В ряде типов пу ль-сационной аппаратуры большой вклад в интенсификацию массообменного процесса, помимо механических колебаний жидкости, вносят пульсации давления, особенно в начальный период экстрагирования. [c.496]

    Для исследования влияния качества питательной воды на массообмен между наром и водой был устроен независимый промывочный конт ф (фиг. 3). Этот контур состоял из следующих элементов бака для приготовления питательной воды требуемого качества, насоса-дозатора сверхвысокого давления и дополнительной питательной линии, обогреваемой электропечами. [c.133]

    Представление о зоне остаточной деформации можно получить, изучая действие иглообразного индентора [42—43] или падающего тела [43—44] на монокристалл. Эксперименты показали, что укол кристалла индентором с давлением 10 бар приводит к появлению дислокаций, число которых увеличивается по мере приближения к месту соприкосновения. В области непосредственного контакта число дислокаций и других дефектов так велико, что можно говорить об аморфизованной зоне контакта. Соударение падающих тел с монокристаллом также вызывает образование аморфизованной зоны (рис. 6.11). Кристаллизант этой зоны имеет повышенную температуру и за время соударения успевает вступить в массообмен с падающим телом. Аналогичные явления должны наблюдаться при перемешивании суспензии, где, кроме того, происходит растворение аморфизованных зон с последующим заращиванием образовавшихся кратеров , движение точечных дефектов к границе раздела фаз с последующей их ликвидацией, а также перемещение дислокаций под влиянием ударных волн. По-видимому, в результате этих процессов при перемешивании, например совершенных кристаллов КаЗО в водном насыщенном растворе (г я 10 см, Т = 2Ъ °С), наблюдаются следующие явления [39, 40]. Перемешивание суспензии мешалкой с частотой, меньшей пороговой частоты в 2,7 об/с, соот- [c.165]

    Исследоваине влияния давления иа эффективность процесса НТК показало, что повышение давления увеличивает степень конденсации углеводородов, но уменьшает селективность (избирательность). Снижение температуры при постоянном давлении наряду с увеличением стеиепи кондеисацин приводит к увеличению селективности тяжелые углеводороды переходят в жидкую фазу быстрее. Установлено также, что в процессе НТК не достигается равновесие газовой и жидкой фаз л<идкая фаза по составу тяжелее, чем равновесная, а газовая легче. Это объясняется более быстрым протеканием процессов теплообмена по сравнению с массообменом, особенно в жидкой фазе, что и вызывает ее переохлаждение. При расчете процесса НТК в соответствии с фазовым равновесием реальный процесс будет эффективнее расчетного. [c.158]

    Влияние давления на массообмен в паровой фазе было )ассмотрено Н. М. Жаворонковым и В. А. Малюсовым 17, 73, 74]. Установлено, что при нагрузке колонны по пару такое влияние невелико и может быть оценено уравнениями (при условии идеальности паровой фазы)  [c.112]

    Основные направления научных исследований — технология связанного азота, кинетика химических процессов, разработка теоретических основ химической техг логии. В годы Великой Отечег венной войны разработал и вн. рил в производство способ окис, ния аммиака воздухом, обогащс ным кислородом, а также промыи ленный метод очистки электролитического кислорода от щелочного тумана, что позволило значительно увеличить выпуск дефицитной азотной кислоты. Разрабатывал вопросы интенсификации производства азотной кислоты и ее солей. Изучал влияние давления на каталитические и массообменные процессы. [c.28]

    Рис. 4.27 дает представление о характере изменения коэффициента извлечения /Си с ростом давления в напорном канале, при этом имеется возможность сравнить процессы при одностороннем и двустороннем проницании, при вынужденном и смешанноконвективном движении газа с моделью идеального вытеснения (кривая 1). Видно, что внешнедиффузионное сопротивление резко снижает массообменную эффективность мембранного разделения, причем наблюдается максимум зависимости К = Р ). Положение максимума смещается в сторону больших давлений при интенсификации процесса массообмена в результате свободной конвекции, а также при двустороннем расположении мембраны в канале. С ростом коэффициента деления 0 смещение максимума зависимости Ka f Pf) имеет более сложный характер при увеличении 0 от О до 0,5 оптимум смещается в сторону более низких давлений — это область нарастания внешнедиффузионных сопротивлений (см. рис. 4.26). Далее, с ростом 0, оптимальное значение давления Р смещается в сторону больших значений — здесь влияние массообмена в газовой фазе падает вследствие истощения смеси. В гл. 7 дан анализ влияния массообменных процессов в каналах на энергетику мембранного разделения газов, который, позволит дать рекомендации по выбору оптимального давления в аппаратах. [c.156]

    Влияние внешнедиффузионного сопротивления на массообменную и энергетическую эффективность процесса разделения смеси СО2—N2 в плоскокамерном модуле с мембраной из поливинилтриметилсилана исследовано в работе [9]. Результаты расчета коэффициента извлечения /Си = 0г/р/х/ как функции давления в напорном канале были представлены и обсуждались в разд. 4.4 (см. рис. 4.27). [c.265]

    В тепло-массообменных процессах внешние воздействия должны быть связаны с ускорением переноса энергии и массы. Из физической сущности тепло-массопереноса следует, что интенсификация может идти по пути создания больших градиентов скорости и давления по времени, влияния на конвективный перенос и непосредственно на коэффициенты переноса, а также по пути управления распределением источников воздействия. Когда создание больших градиентов лимитировано свойствами перерабатываемых веществ или технологическими условиями, перспективно физическое воздействие через конвективный тепло-марсоперенос. Существенный вклад может дать управляемое пространственно-временное распределение внутренних источников тепла, генерируемых различными полями или частицами. Наконец, существует возможность влияния непосредственно на коэффициенты переноса, например, утончение пограничных слоев под воздействием колебаний и т.п. [c.6]

    Однако аналогия между теплообменом и диффузией (диффузионным массообменом) лишь приближенная. Прежде всего, она нарушается из-за появления при диффузии стефановского потока. При сильном влиянии стефановского потока уже нельзя использовать в качестве исходных критериальные формулы для теплообмена, полученные по опытам (или расчетам) без стефановского потока. Стефановский поток тем сильнее, чем выше относительное парциальное давление диффундирующего вещества р- /Р. Для учета влияния стефановского потока в число определяющих критериев подобия следует включить критерий р Р (точнее, два критерия р о Р и Р1пов иливместопоследнего(р1, , — где и Р1 ов — [c.82]

    При очень малых радиусах кривизны пов-сти И. (напр., при И. мелких капель жидкости) учитывается влияние поверхностного натяжения жидкости, приводящего к тому, что равновесное давление пара над пов-йтью раздела выше давления насьпц. пара той же жидкости над плоской пов-стью. Если Я то при расчете И. могут приниматься во внимание только тепло- и массообмен в газовой фазе. [c.276]

    К. пара из смеси его с неконденсирующимися газами (или неконденсирующимися при данной т-ре парами) на пов-сти твердого тела илй жидкости менее интенсивна по сравнению с К. чистого пара. Поскольку при К. из парогазовой смеси т-ра и парциальное давление (концентрация) пара в ее осн. массе выше, чем на твердой пов-сти, в прилегающем к последней слое смеси (при движении смеси - в пограничном слое) происходит совместный тепло- и массообмен. Если пар неподвижен, даже иезначит. содержание в нем газа приводит к резкому снижению интенсивности К. По мере увеличения скорости (числа Рейнольдса Re ) парогазовой смеси влияние газа на интенсивность процесса постепенно ослабляется. [c.450]

    Ори интенсивном испарении жидкости в движущуюся парогазовую среду на интенсйй-нооть тепло- и массопереноса могут оказывать существенное влияние полупроницаемость поверхности раздела фаз, приводящая к возникновению конвективного (стефанова) поперечного потока парогазовой смеси, и перестройка профилей продольной скорости, температуры и парциальных давлений компонентов смеси, вызванная переносом количества движения и энтальпии поперек бинарного пограничного слоя суммарным (диффузионным и конвективным) потоком вещества. Рассматриваются методы обобщения результатов экспериментальных исследований и теоретических (численных) решений задачи о тепло- и массообмене при интенсивном испарении жидкостей с учетом влияния указанных факторов. На основании анализа опытных и теоретических данных рекомендуются зависимости для безразмерных коэффициентов тепло- и массоотдачи при этих условиях. Лит. — 30 назв., ил. — 7, табл. — 1. [c.214]

    Расчеты значительно упрощаются, если разности парциальных давлений в пределах пограничного слоя малы по сравнению со средним давлением жидкости. В этом случае скорость иормальная к поверхности стенки, невелика и в уравнениях (16-26) — (16-28) ею можно пренебречь. Тогда уравнения количества двил<ения (16-26) и теплового пото а (16-28) приобретут та1кой же вид, как и в случае чистого теплообмена (см. разделы 6-1 и 7-1). Свойства, проявляющиеся в уравнении, являются практически свойствами жидкости 2. Последнее означает, что массообмен не оказывает влияния на движение среды и теплообмен. Уравнение (16-27) описывает процесс массообмена, однако оно не нуждается в решении, поскольку результат можно непосредственно определить из условий подобия [c.570]

    Из отгонной секции колонны и из стриппингов водяной пар с потоком нефтяных паров поступает в укрепляющую часть вакуумной колонны, где его присутствие в паровой фазе снижает парциальное давление нефтяных паров и соответственно температуру. С точки зрения основного процесса массопередачи водяной пар является здесь инертным компонентом, так как не участвует в массообменном процессе между паровой и жидкой фазами. Объемная доля водяного пара в общем потоке при указанных выше расходах — от 8 до 50%, и соответственно с этим снижается концентрация углеводородных компонентов в парах. Наличие водяного пара увеличивает сечение колонны, способствует уносу легкокипящих фракций с верха вакуумной колонны, что увеличивает энергозатраты на создание вакуума и конденсацию смеси нефтяных и водяных паров. В связи с этим вопрос о влиянии водяного пара на интенсивность массопереда- [c.83]

    Ниже рассматриваются результаты исследования влияния физикохимических свойств разделяемой смесй и давления на массообмен между паром и жидкостью в условиях ректификации /ЗЗу. [c.31]

    Гидравлическое сопротивление слоя частиц растительного сырья и скорость движения жидкости в слое не определяют однозначно скорость экстрагирования в нем [85]. Равномерность движения жидкости в слое и условия омываиия частиц экстрагентом, наиболее значительно влияюш,пе на экстрагирование, могут быть достаточно полно описаны только массообменными характеристиками процесса. Поэтому изучение влияния скорости жидкости, удельной нагрузки, продолжительности процесса, размеров и формы частиц и величины гидростатического давления на экстрагирование в слое должно быть основано на сопоставлении гидродинамических и массообмеиных характеристик рассматриваемого процесса. [c.182]

    Скорость циркуляции и темнсратура десорбции определяют тепловую нагрузку в отнарной секции колонны — основную статью расхода на нроцесс. Для выбора оптимальных условий проведения процесса необходимо знать влияние на этх1 основные параметры давления и состава разделяемого газа. При отсутствии необходимых данных для полного расчета процесса, в особенности данных йо массообмену , значительный интерес представляет опытная проверка применимости предельных соотношений и их обобщения на основе экспериментального материала. [c.222]

    Изменение состава и давления газов в рабочем пространстве стекловаренных печей может оказать существенное влияние на процесс осветления стекломассы. Как известно, трудность осветления сваренного стекла во многом заключается в том, что рабочее пространство заполнено теми же газами, какие находятся в стекломассе (СО , Нр и О ). Характер массообменных процессов определяется парциальными давлениями соответствующих газов в расплаве и окружающей его газовой среде. Поэтому даже незначительное изменение состава и давления газов в рабочем пространстве стекловаренной печи может привести не только к у о дшению качества стекла, но и к снижению производительности печей. [c.553]

    Как и в любом массообменном процессе, скорость экстрагирования определяется скоростью протекания наиболее медленных стадий, и именно на эти стадии должны быть направлены интенсифицирующие воздействия. Для ускорения пропитки сырья экстрагентом необходимо удалить из него воздух, что достигается предварительным вакуумированием сырья, заменой воздуха в порах на газ с более высокой растворимостью в экстрагенте или проведением пропитки в переменном поле давления. Если скорость процесса ограничена скоростью растворения твердых включений внутри пористых тел (внутрикинетическая область), то на нее будег влиять температура и концентрация экстрагента в основном объеме жидкости. Если процесс протекает во внутридиффузионной области, т. е. лимитируется скоростью диффузии молекул в пористых телах, его ускорение достигается увеличением скорости диффузии, уменьшением размеров частиц или частичной заменой диффузионного массопереноса на конвективный. В том случае, когда наиболее медленной стадией является отвод ЦК с поверхности пористых тел шш подвод к ней экстрагента (внешнедиффузионная область), на скорость процесса существенное влияние оказываег гидродинамические условия в аппарате. [c.493]


Смотреть страницы где упоминается термин Влияние давления на массообмен: [c.375]    [c.23]    [c.23]    [c.267]    [c.189]    [c.82]    [c.19]   
Смотреть главы в:

Ректификация разбавленных растворов -> Влияние давления на массообмен




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Массообмен



© 2025 chem21.info Реклама на сайте