Гидродинамические модули

Скорость данного процесса значительно выше скорости восстановления оксидов азота аммиаком, что позволяет в этом случае создать каталитический модуль меньших размеров. Поэтому в разработке фильтра для очистки дымовых газов котельных использовался нетрадиционный материал — высокопроницаемый катализатор, позволяющий получить высокую термостабильность, низкий коэффициент термического расширения, малое гидродинамическое сопротивление газовому потоку, высокие допустимые объемные скорости потока, однородность геометрической структуры, а также обеспечить простоту конструкций и удобство в изготовлении и эксплуатации фильтра. [c.152]

Гидродинамический модуль базируется на уравнениях нестационарного течения Сен-Венана для описания речной системы и течений на затопленных поймах, имеющих вид [c.306]

В литературе [1] приведен анализ некоторых решений задачи теплообмена в каналах с отсосом и вдувом при граничных условиях второго и третьего рода, а также при меняющейся температуре стенки канала. Там же дан краткий обзор исследований теплообмена на начальном участке канала для случая, когда формирование гидродинамического и температурного полей происходит одновременно на фоне отсоса (вдува). Эти решения могут быть использованы также в качестве более точных приближений при расчете массообмена в мембранных модулях. [c.137]

При расчете мембранного модуля для разделения многокомпонентных смесей (как и в случае разделения бинарной смеси) заданными величинами являются расход, состав, давление и температура исходного потока. При проектной и технологической постановке задачи расчета и ее решении система уравнений, описывающих процесс разделения многокомпонентной смеси на элементе площади Р (рис. 5.16), независимо от гидродинамических параметров течения и структуры потоков в элементе, имеет вид [19] [c.183]

Анализ энергетической эффективности мембранной разделительной системы предполагает как интегральную оценку энергетических затрат на реализацию процесса в целом, так и изучение распределения этих затрат по отдельным стадиям технологического процесса с целью его оптимизации. Для решения этой задачи необходимо установить зависимость критерия энергетической эффективности от проницаемости и селективности мембран, термодинамических и гидродинамических параметров газовых потоков в мембранном модуле и других конструктивных и эксплуатационных характеристик. Анализ сложной мембранной установки включает выявление связи между интегральными энергетическими затратами на разделение газовой смеси и различными вариантами организации газовых потоков. В лю- [c.228]

Необходимо особо подчеркнуть, что уровень общности модуля зависит от типа элементов или технологических операторов ХТС. Например, модули химического превращения обычно специализируются по отношению к кинетическим характеристикам, к гидродинамической структуре потоков и к режиму теплообмена в реакторе. Модули типа смешение и типа расширение — сжатие (отображающие работу насосов) легко сделать широко специализированными илп общими для моделирования различных ХТС. [c.62]

Одной из важнейших характеристик программы для решения двумерных гидродинамических задач является время счета, использовавшееся в качестве основного параметра при ее создании. Помимо основных расчетных массивов введены дополнительные массивы скоростей (а, v) в правой части F), что позволяет сократить машинное время за счет увеличения используемой оперативной памяти. С тем чтобы уменьшить временные затраты, модули расчета в декартовой и цилиндрической системах координат выполнены независимо. При написании каждого из модулей проводился анализ организации счета отдельных элементов программы, оптимизации и т. н. [c.279]

Таким образом, во всех расчетных формулах, полученных на базе гидродинамической теории, для распорных усилий встречается комплекс г и — произведение вязкости на скорость. Эта величина, в случае использования понятия эффективной вязкости, практически постоянна, мало зависит от скорости, аналогична модулю трения (см. гл. 1) или мнимой части комплексного динамического модуля. Приблизительное постоянство комплекса г и связано с тем, [c.235]

Принимая величину 7 за объем моля элементов структуры, находим объем одной частицы равным 7-10- см на частицу, что хорошо совпадает со значением гидродинамического объема (2- 10-1 5.10 1 см на частицу) с объемом, рассчитанным из модуля эластичности. Тот факт, что параметр у оказался на 4— [c.143]

Введение жестких наполнителей, как правило, приводит к изменению вязко-упругих характеристик эластомера. В силу гидродинамического эффекта и наличия связей каучук-наполнитель динамический модуль растет с концентрацией наполнителя. Эта тенденция модуля сохраняется у наполненных эластомеров и в стеклообразном состоянии, но при этом она выражена значительно слабее, так как в этой зоне температур модули каучука и наполнителя не слишком сильно отличаются друг от друга [4]. [c.140]

А, - коэффициент толщины пленки F, - общая и радиальная нагрузка в контакте Е,г - модуль упругости и коэффициент Пуассона материалов деталей 2р - сумма главных кривизн поверхностей в точке касания Па, Пь -конструктивные параметры подшипника Ад - площадь дефекта ко(х), h(x) - гидродинамическое давление и толщина смазочной пленки в точке с координатой х /л, - динамическая вязкость и пьезокоэффициент вязкости смазочного материала 6 - сближение поверхностей Ха, Хь - кривизны поверхностей до деформации /г 1 -наименьшее расстояние между недеформированными поверхностями Hq - толщина смазочной пленки в точках экстремумов давления А - коэффициент пропорциональности Va, Vb - скорости перемещения поверхностей S, г - параметры, определяющие профиль дефекта [c.474]

Отклонение экспериментальных зависимостей от описываемых предложенными уравнениями, безусловно, связано с тем, что эффект изменения модуля не может быть сведен только к гидродинамическому влиянию частиц наполнителя. Действительно, для каучуков, находящихся в стеклообразном состоянии, влияние сажи на величину модуля сдвига С было предложено описывать с помощью уравнения, учитывающего адгезию [c.164]

Пэйн [301] считает, что динамические свойства системы каучук — сажа в высокоэластическом состоянии определяются следующими взаимосвязанными факторами структурным эффектом— возникновением сажевой структуры, обусловливающей жесткость наполненных вулканизатов при малых деформациях гидродинамическим эффектом частиц сажи, распределенных в вязкоупругой среде адгезией-между сажей и каучуком, роль которой возрастает с увеличением степени деформации. На рис. IV. 11 схематически показана зависимость модуля сдвига от амплитуды деформации с учетом трех факторов, перечисленных выше. На этом основании [c.164]

Первая группа данных получается в результате решения гидродинамической модели речной системы (модуль НО), поэтому модуль АО всегда запускается после модуля НО. Для определения параметров несущего потока используются полученные в НО расходы и скорости как функции от времени для всех расчетных точек. [c.309]

Проведенный анализ показывает, что разработка аппаратурного оформления процесса синтеза НПАВ основывалась на эмпирических данных без детальной разработки кинетических, тепло-массообменных и гидродинамических моделей модуля реакционного оборудования, являющегося основной частью химико-технологической схемы (ХТС). Модуль реакционного оборудования процесса синтеза НПАВ разработан для решения и оценки гомофазного (жидкость — жидкость) и гетерофазного (газ — жидкость) вариантов аппаратурно-технологического оформления и выбора на их основе оптимальной структуры ХТС. [c.286]

Основу формирования блока модулей гидродинамического уровня составляет анализ структуры потоков по функциям распределения времени пребывания в реакторе. Это позволяет выделить группы типовых модулей [1—5] для реакторов идеального вытеснения, идеального перемешивания и промежуточного типа. Рассмотрим процессы полимеризации в каждом из них. [c.48]

В области гидродинамического описания усовершенствование моделей может идти в направлении учета режима микросмешения в реакторах смешения. При описании модулей гидродинамической структуры потоков исходят из введенной Данквертсом характеристики микросмешения J — степени сегрегации, изменяющейся от нуля до единицы. Б режиме максимального смешения (/=0) реакционная среда состоит как бы из отдельных молекул, равномерно смешанных между собой. В режиме полной сегрегации (/=1, режим смешения на макроуровне) реакционная среда состоит из конгломератов частиц, каждый из которых пред- [c.51]

Экспериментальные данные непрерывного процесса используются для идентификации параметров, характеризующих гидродинамический режим и теплопередачу, если параметры кинетических модулей уже определены по данным периодического процесса. В зависимости от целей дальнейшего использования моделей можно либо ограничиться идентификацией по данным стационарных режимов (для оптимального проектирования и оптимизации в статике), либо использовать данные переходных режимов, включая пуск и останов (для оптимизации динамических режимов). Во втором случае может возникнуть необходимость представле- ия гидродинамики моделями промежуточного типа (например, типа вытеснение+смешение), как указывалось в главе I. [c.80]

Предложенный выше модульный принцип построения моделей полимеризационных процессов является удобной формой решения таких задач. Модель, составляющаяся из ряда модулей (кинетических, гидродинамических, тепловых и т.д.), используется для проектирования некоторых типовых процессов полимеризации, а в дальнейшем появляется возможность использования этих типовых решений. Объем сведений, необходимых для выбора того или иного модуля (например, кинетического) из числа типовых, весьма невелик, а специфика рассматриваемого процесса учитывается при идентификации введением зависимости кажущихся констант от начальных условий. Недостающая информация о типе смешения (микро- или макро-) может быть скомпенсирована при расчете каскада реакторов вычислением нижнего и верхнего [c.133]

Это осложняет теоретическое определение в инженерных расчетах среднего по сечению f вектора скорости ю , даже в одномерном стационарном приближении, когда требуется всего лишь его модуль ы) = = й , равный отношению объемного расхода V к площади поперечного сечения f гидродинамического потока. [c.26]

Несоблюдение уравнений (27) и (28) обусловлено также тем, что они основаны на простейших гидродинамических представлениях и не учитывают влияния физических состояний полимеров и фазовых переходов в них. Занижение значения d по сравнению с теоретическим связано с ролью адсорбционных факторов и учетом процесса отверждения адгезива. Существенное влияние оказывает также эластичность клеевого шва, обусловленная различиями в подвижности макромолекулярных цепей и оцениваемая отношением либо объемов повторяющегося звена и сегмента [17], либо модулей упругости адгезива и субстрата. Как следствие, с увеличением с начальный модуль сдвига граничного слоя адгезива увеличивается, а значение предельного модуля практически не изменяется [24]. [c.26]

Гидродинамические условия контакта паровой и жидкой фаз в перекрестноточных насадочных колоннах (ПНК) существенно отличаются от таковых при противотоке. В противоточных насадочных колоннах насадка занимает все поперечное сечение колонны, а пар и жидкость движутся навстречу друг другу. В ПНК насадка занимает только часть поперечного сечения колонны (в виде различных геометрических фигур кольцо, треугольник, четырехугольник, многоугольник и т.д.). Перекрестноточная регулярная насадка изготавливается из традиционных для противоточных насадок материалов плетеной или вязаной металлической сетки (так называемые рукавные насадки), просечно-вытяж-ных листов, пластин и т. д. Она проницаема для пара в горизонтальном направлении и для жидкости в вертикальном направлении. По высоте ПНК разделена распределительной плитой на несколько секций (модулей), представляющих собой единую совокупность элемента регулярной насадки с распределителем жидкостного орошения. В пределах каждого модуля организуется перекрестноточное (поперечное) контактирование фаз, то есть движение жидкости по насадке сверху вниз, а пара — [c.434]

Здесь 0 = (i/G — характеристическое время для жидкости G — модуль сдвига. Путем подстановки в уравнения движения компонентов т по уравнению (3.155) можно решать гидродинамические задачи для движений с малой амплитудой. [c.115]

Принято различать два типа смешения [3, 4] на микроуровне и на макроуровне, чему соответствуют понятия степени сегрегации I, равные 1улю в первом случае и единице — во втором. Будем в дальнейшем пользоваться гидродинамическими модулями лишь для крайних режимов смешения максимального смешения и полной сегрегации. [c.50]

Возвращаясь к общеметодическим вопросам построения эмпирических моделей, укажем, что после выполнения построения эмпирической кинетической модели процесса проводят оценку ее адекватности (с. 70) и далее переходят к эмпирической модели непрерывного процесса. Переход этот, как и в случаях, рассмотренных ранее (с. 58) для известного гидродинамического модуля (типа реактора), не представляет труда. [c.88]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Расчет процесса разделения смеси в мембранном модуле представляет сопряженную задачу, включающую решение системы уравнений, неразрывности, движения и диффузии (4.1ч-4.4) в напорном и дренажном каналах, которые взаимосвязаны граничными условиями в форме уравнений проницания (4.5- -4.8). Следует учесть, что скорость отсоса (вдува) и селективность мембраны являются функцией термодинамических и гидродинамических параметров газовых потоков, меняющихся вдоль канала и зависящих от выбранной схемы движения в мембранном модуле. Кроме того, в определенных условиях возможно возникновение свободной конвекции вследствие концентрационной неустойчивости диффузионного погранслоя. Численное решение системы дифференциальных уравнений весьма громоздко и в ряде случаев основано на существенных упрощениях реальной физической картины, например, не учитывается продольная диффузия и свободная конвекция. Процедуру вычислений можно упростить, если использовать одномерные уравнения расхода, импульса и диффузии (4.18), (4.21) и (4.29) и обобщенные законы массообмена, изложенные выше. [c.150]

ГТИ , который занимает промежуточное положение между аппаратами трубчатого типа и аппаратами с полыми волокнами. Пластмассо-libiii стержень диаметром 3—4 мм с продольными канавками 0,5x0,5 мм покрывают дренажной оплеткой — сеткой, на которую помещают полупроницаемую мембрану. Один конец стержня заглушают, а другой вставляют в трубную решетку и таким образом собирают пучок стержней (108— 241 штук) с поверхностью мембраны в одном модуле до 9 м . К достоинствам этого типа аппарата относятся компактность, механизированный способ получения элементов. Однако сборка модуля достаточно сложна, в нем трудно создать благоприятные гидродинамические условия для снижения концентрационной поляризации, так как раствор поступает в межстержневое пространство, имеющее большое сечение, что значительно упрощает конструкцию и облегчает эксплуатацию этих аппаратов. [c.166]

Для водоснабжения жителей столицы Саудовской Аравии г. Рпада создаются 5 обратпоосмотических установок общей производительностью 120 тыс. пресной воды в сутки [236]. Эти установки должны обессоливать воду с начальным содержанием солей 1200—1500 мг/л до 500 мг/л. Установки полностью автоматизированы. Каждая установка будет состоять из 10 обратноосмотических блоков, содержащих 140 модулей. Размеры одного блока 8,2X1,2X4,5 м. При коэффициенте извлечения воды 0,9 модули (например, рулонного типа) в блоке располагаются в соотношении 4 2 1 для улучшения гидродинамического режима их работы. [c.299]

Фундаментальная проблема разработки САПР заключается в формировании прикладного математического обеспечения. Отсутствие физического аналога процесса на стадии проектирования предъявляет высокие требования к его математической модели. Математическая модель процесса на стадии проектирования является не только многофункциональной, но и имеет переменную структуру в зависимости от гидродинамических, кинетических и иных условий ее применения. Поэтому при разработке модели следует исходить по возможности из общих методов восприятия и преобразования данных, в рамках же САПР модель трансформируется в зависимости от конкретных условий приложения, т. е. подстраивается под ситуацию. Основным принципом конструирования таких моделей является модульность. Модель представляется в виде совокупности отдельных элементов, структурированных на основе физических (гидродинамика, кинетика, равновесие и т. д.) или иных (удобство, относительная независимость и т. д.) соображений. Эффективность применения такой модели будет зависеть от способа структурирования и организации интерфейса между модулями. И опять оперативная оценка параметров конкретного варианта модели невозможна без применения АСНИ. [c.619]

В однородных потоках локальные возмущения концентрации частиц и пористости не приводят к образованию макронеоднородностей, поскольку в реальных потоках существуют механизмы, стабилизирующие поток. Одним из таких механизмов является псевдотурбулентная диффузия, которая связана с мелкомасштабным хаотическим движением частиц, возникающим вследствие их гидродинамического взаимодействия. Роль псевдотурбулентной диффузии в потоке состоит в том, что при локальном измененш концентрации частиц в потоке всегда возникает поток, направленный в сторону уменьшения этого изменения, по величине пропорциональный модулю градиента концентрации. [c.194]

Важнейшей характеристикой механических свойств полимеров является модуль упругости. Рассмотрим-в связи с этим зависимость модуля уцругости наполненного полимера от содержания наполнителя. Большинство работ в этом направлении посвящено наполненным эластомерам, к которым могут быть в известной мере применены гидродинамические представления, лежащие в основе выводов о зависимости модуля от содержания наполнителя. [c.159]

Описание данных по качеству воды. Модуль качества воды WQ включает в себя четыре информационные компоненты. Первая группа данных получается в результате решения гидродинамической модели речной системы (модуль ПВ), поэтому модуль WQ всегда запускаются после модуля НВ. Для определения параметров несупдего потока используются полученные в НВ расходы и скорости как функции от времени для всех расчетных точек. Вторая группа данных содержит информацию о конвективной диффузии. Здесь перечисляются наименования компонент, единицы измерения концентрации для них, коэффициенты дисперсии (диффузия), начальные условия, коэффициенты распада (неконсервативности) несуш,его потока, открытые и закрытые граничные условия. Третья группа данных содержит информацию о граничных условиях для каждого загрязнителя (граничное условие и привязка к руслу речной системы). Четвертая группа описывает процессы взаимодействия биологически активных веш,еств (БПК, нитраты, аммоний) с кислородом. В этих данных указываются основные параметры этого взаимодействия с окружаюш,ей средой и свойства несуш,его потока реки (тепловая радиация, реаэрация, респирация, фотосинтез, температурные процессы и т.д.). Только наличие всех четырех типов данных позволяет произвести корректный расчет качества воды в речной системе. [c.316]

Здесь коэффициент пропорциона п,ности В характеризует такие свойства мембраны, как природа материала, структура пор, пористость, распределение пор по размерам, толщина мембра . Разность парциальных давлений Др зависит только от разности температур по разные стороны от мембраны. В свою очередь, разность температур определяется гидродинамическими условиями осуществления процесса (т. е. скоростью жидкости с двух сторон от мембраны) и конструкцией модулей. От них будет зависеть так называемая температурная поляризация, которая приводит к уменьшению движущей силы процесса. При проведении процесса мембранной дистилляции вещество переносится через мембрану в виде пара. Тешюта, необходимая для парообразования, подводится к поверхности мембраны из объема жидкости. В результате температура будет понижаться по направлению к мембране. Разность температур жидкости вдали от поверхности мембраны и вблизи ее поверхности называется температурной поляризацией. Аналогичным образом со стороны бо.лее холодной жидкости температура будет понижаться в направлении от поверхности мембраны в сторону жидкости (рис. 15.6.4.2). Наличие гемнературной поляризации приводит к з меньщению перепада температур на мембране, т. е. уменьшает движущую силу процесса. [c.436]

Итак, в макроскопически больших объемах, ограниченных только неравенством (3.6), выполняется принцип сохранения модуля. Очевидно, принцип сохранения модуля будет локально выполняться и в неоднородных флуктуациях с достаточно большими длинами волн. Принцип сохранения модуля (3.3) является основой дальнейших выводов о продольной восприимчивости, корреляторах и других свойствах вырожденных систем. Физическое содержание его состоит в том, что в длинных спиновых волнах момент локально вращается как целое, не меняя своей длины. Эта картина явления была положена в основу вывода уравнения Ландау — Лифншца для ферромагнетиков [102]. Описание, основанное на использовании локально сохраняющихся величин в длинноволновых движениях, получило название гидродинамического [103, 104]. Обычно предполагается простейшая форма разложения по степеням градиента поля. [c.159]

В недезаэрированной глине сольватные оболочки водной дисперсионной среды при достаточно малой толщине на гидрофобных участках поверхности твердой фазы приобретают свойства твердого вещества, обнаруживая заметный модуль сдвига. Благодаря этому вся система может приобрести некоторую жесткость и механическую прочность за счет твердости прослоек, разделяющих частицы. Такое структурообразование в тонких пленках жидкой среды имеет резко выраженный тиксотропный характер (см. рис. 4, 1 и 5). При увеличении толщины водной прослойки между частицами она с расстоянием теряет прочностные свойства и начинает действовать как истинно вязкая жидкость. В результате частицы дисперсной фазы оказываются разделенными слоем гидродинамической смазки, а вся система в целом, становясь более пластичной, в значительной мере теряет способность к тиксотропному упрочнению благодаря уменьшению структурообразующих элементов в единице объема. [c.266]

Для облегчения анализа и построения системы моделирования целесообразно представить структуру блока, воспроизводящего модель реактора-полимеризатора, следующим образом первый уровень — собственно кинетические модули второй — макрокине-тические [6] модули, учитывающие гидродинамические и энергетические закономерности третий — модули контроля качественных показателей четвертый — модули управления и т. д. Отметим, что этот структурно-уровневый подход совпадает с принятым направлением проектирования и реализации промышленного процесса от лабораторных исследований кинетических закономерностей к макрокинетике непрерывных процессов с дальнейшей оптимизацией управления ими. [c.10]

Учитывая статистический характер самого процесса полимеризации и данных экспериментальных наблюдений (искажение их погрешностью измерений), наиболее целесообразно -использовать статистические методы. При этом, как и в теоретических моделях, сохраняется многоуровневая структура кинетический, гидродинамический и тепловой модули. Наиболее специфичной задачей является построение кинетического модуля. Ввиду неполной наблюдаемости координат процесса и в соответствии с характером экспериментальных данных модель кинетики строят как двухтрехкоординатную с использованием в качестве координат конверсии цли эквивалентных ей параметров (концентрации мономера, полимера) и интегральных показателей качества (различных физико-механических показателей, которых может быть несколько). [c.83]

Теория образования анизотропной фазы также распространена на случай, в котором раствор или расплав, содержащий жесткоцепные или полужесткоцепные макромолекулы, подвергается воздействию продольного гидродинамического поля (гл. IV). Особый интерес представляют растворы полужесткоцепных макромолекул. В этом случае образование межмолекулярных зацеплений в системе может наложиться на переход в анизотропную фазу под воздействием продольного гидродинамического поля. Явления такого типа могут происходить даже при воздействии сдвигового поля, что, по-видимому, может объяснять высокие значения модулей упругости материалов, сформованных из растворов полужесткоцепных макромолекул, неспособных образовывать анизотропные фазы в состоянии покоя (гл. VII). [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология