Проектирование точек перехода

Проектирование точек перехода [c.183]

Так же как и для проектирования полной элементарной ячейки, данные для проекции вдоль направления [тпр], не параллельного ни одной из координатных осей, можно получить путем перехода к новой координатной системе, одна из осей которой (ось Z ) направлена по [тпр]. Однако, если вид обычной проекции определяется лишь направлением проектирования, то результат построения поясной проекции в равной мере зависит и от направления проектирования и от наклона плоскостей, секущих ячейку и ограничивающих участок ячейки, подлежащей проектированию, и от расстояния между этими плоскостями. Поэтому при переходе к новой координатной системе одинаково существен правильный выбор всех осей координатной системы. [c.331]

Если рассматривать технологический процесс в качестве объекта проектирования, то операции будут элементами. При проектировании операции элементами будут технологические переходы. [c.217]

Несмотря на то, что подводные и другие переходы относятся к линейной части тем не менее их проектирование выделяется в отдельный раздел в силу особой сложности и конструктивных особенностей прокладки этих участков газопровода. Как правило проектирование подводных переходов поручается специализированным проектным организациям. [c.167]

Для проектирования станции катодной защиты необходимо иметь следующую исходную документацию и знать следующие параметры план расположения трубопровода с указанием размещения арматуры, запорных станций и станций регулирования расхода, футляров, дюкеров, мостовых переходов, изолирующих элементов, компенсаторов, размеров всех труб и вида изоляции данные о близости, параллельном пролегании или пересечениях с высоковольтными воздушными линиями, железными дорогами переменного и постоянного тока, о расположении питающих подстанций и точек отсоса блуждающих токов, а также посторонних трубопроводов, данные о виде и удельном электросопротивлении грунта, [c.252]

Выбор теплообменных аппаратов, предназначенных для работы в заданных условиях, производится с использованием каталогов, имеющихся в банке данных. Первоначально, исходя из граничных значений коэффициентов теплопередачи для заданного типа аппарата, рассчитываются граничные значения поверхности теплообмена. Затем, начиная с минимального значения поверхности, из каталога выбираются конструктивные данные аппаратов и производится их тепловой расчет. Если в процессе расчета нарушается какое-либо из условий по скоростям или режимам течения жидкости, то происходит переход к соседней по значению поверхности группе аппаратов. Эта процедура повторяется до тех пор, пока не будет выбран теплообменник с относительной точностью по поверхности менее чем 0,2 м. Если не удается достигнуть заданной точности, то необходимо перейти к другому типу теплообменников или проектированию нестандартного оборудования. [c.387]

Далее ЭВМ выполняет расчет для каждого из конкурентоспособных сушильных аппаратов, определяя необходимую поверхность теплообмена и размеры сушильной камеры. Затем ЭВМ переходит к выбору узла подготовки теплоносителя в зависимости от указанных в задании на проектирование источников теплоты, требуемых параметров сушильного агента и схемы его циркуляции (замкнутый или разомкнутый цикл). Источником теплоты может быть топливо (мазут, природный газ), пар, горячая вода и электроэнергия. При использовании в качестве источника теплоты топлива проектируют топку. Если в качестве источника теплоты используют пар давлением более 1,2 МПа, то в системе подготовки сушильного агента предусматривают кожухотрубчатые теплообменники, при давлении пара менее 1,2 МПа узел подготовки агента сушки комплектуют паровыми калориферами,. Если на входе в калорифер температура сушильного агента ниже 10 °С, то предусматривают предварительный его подогрев отработанным конденсатом. [c.159]

В этом курсе изучаются также закономерности переход а от лабораторных процессов и аппаратов к промышленным. Знание закономерностей перехода от одного масштаба к другому и переноса данных, полученных на одной системе — модели, на другую систему, представляющую собой объект натуральной величины (моделирование), необходимо для проектирования большинства современных, обычно многотоннажных, производственных процессов химической технологии. Так, например, химический процесс, из>>ченный в лаборатории (в малом масштабе) с точки зрения механизма реакции, закономерностей ее протекания во времени и т. п., далеко не всегда может быть воспроизведен с теми же показателями в крупном масштабе. Для осуществления процесса в промышленном реакторе помимо химической сущности процесса должны быть установлены его параметры в зависимости от конструкции аппарата, структуры потоков и режимов их движения, скорости переноса тепла и массы и др. Совокупное влияние этих факторов определяет так называемую макрокинетику процесса, связанную с массовым движением макрочастиц — пузырей, капель, струй и т. п. [c.10]

Необходимо обратить внимание на то основное положение пространственной модели, исходя из которого принято строить ее проекцию. Из правила проектирования (стр. 300) следует, что горизонтальная линия (Н—ОН) при переходе к пространственной модели изображает ребро тетраэдра впереди плоскости чертежа [c.303]

Описанные измерения разности напряженнй AU в трубе отнимают много времени и обходятся очень дорого. Поэтому делают попытки получить данные, необходимые для проектирования систем катодной защиты, также и при помощи более простых измерений. Весьма полезным при ЭТОМ может быть измерение потенциала Тафеля, Имеется ввиду потенциал, при котором наблюдается излом на кривой i/aus(lg/) см, критерий 4 в разделе 3,3,3,1, Эта точка приблизительно соответствует переходу в прямую Тафеля для выделения водорода из воды по реакции (2,19), В этом месте надежно достигается защитный потенциал. Нередко принимается допущение [8]. что найденный таким путем защитный ток обеспечивает защиту обсадной трубы на всей ее длине. Однако ввиду наличия довольно сложных проблем с распределением защитного тока, связанных с различием удельных электросопротивлений грунта на отдельных участках, все же рекомендуется проверка [c.375]

Часто при проектировании плавильной печи конструктор, желая увеличить стойкость кладки, ошибочно принимает очень большую толщину ее (3—4 кирпича). Если в такой печи температура расплава высока и выше температуры плавления кирпича Гпл (которая к тому же может быть понижена против стандарта в результате взаимодействия кирпича с расплавом), то при отсутствии специальных мер по интенсивному охлаждению кладки снаружи тепловое равновесие не может быть достигнуто и кладка будет непрерывно оплавляться, переходя в шлак, пока не достигнет такой малой толщины, при которой процесс оплавления приостановится, так как будет достигнуто тепловое равновесие. Это хорошо подтверждается данными заводской практики (см. пример 5). [c.22]

Вп < О, то при применении такой методики расчета корреляционные формулы (3.9.3), (3.9.4) и (3.9.6) хорошо согласуются с экспериментальными данными, представленными в статьях [49, 53, 121] и других статьях при О 0 85° (это показано в Справочнике по проектированию теплообменников [28]). Если нагретые поверхности обращены вверх, т. е. В > О, эти корреляционные формулы применимы до точки, где возникает отрыв потока или переход пограничного слоя. Как будет показано в разд. 5.8, термины отрыв и переход в литературе иногда истолковывают, подразумевая одни и те же явления,, возникающие в наклонных течениях. [c.286]

При проектировании плоских горелок особое внимание следует уделять конструкции головки. Если сечение камеры смешения и диффузора можно выполнять в виде вытянутых прямоугольников со слегка скругленными углами, то в пределах головки малые боковые стороны прямоугольника должны плавно переходить в полуокружности. Опыт эксплуатации этих горелок показывает, что наличие в выходном сечении головки углов с малыми [c.245]

Расчетных или опытных методов определения плотности диспергационных аэрозолей нет. При проектировании пылегазоочистных систем по возможности принимают, что концентрации дисперсной части выбросов малы и существенно не сказываются на плотности газового потока, которую отождествляют с плотностью газа-носителя при соответствующих температуре и давлении. Если недопустимо пренебречь долей дисперсной части или при данных условиях возможны фазовые переходы, то в плотность газа-носителя вводят эмпирические, а при их отсутствии - аддитивные добавки. В последнем случае результаты расчетов должны рассматриваться как ориентировочные с последующим опытным уточнением. [c.33]

Последовательный переход M- A- P- B- N Си есть построение одной теоретической ступени, иначе — переход от сечения i (точка А) к сечению i + 1 (точка Q. Разумеется, нет необходимости фиксировать точки М, Р п N — достаточно просто построить треугольник АВС между рабочей и равновесной линиями. Переход к следующему сечению (построение следующей теоретической ступени) обозначится треугольником QS. Число таких прямоугольных треугольников в заданном диапазоне изменения концентраций от ло до х и есть число теоретических ступеней п , необходимых для обеспечения процесса. В задачах проектирования при построении может получиться дробное значение п его следует округлить в сторону ближайшего большего, чтобы гарантировать некоторый запас. В задачах эксплуатации известны наклон рабочей линии, ее границы (вертикаль ло, горизонталь уо) и число ступеней % (будем пока считать известным число теоретических ступеней). В случае кривой линии равновесия положение рабочей линии (с определением выходных концентраций у и х ) можно установить лишь подбором. Проводится произвольно, но с заданными ограничениями (tga = Z/Z) уо и хо) рабочая линия строятся теоретические ступени. Если их число совпадает с заданным п , то задача решена если нет, то проводится новая рабочая ли- [c.837]

Следует отметить, что переход от одного режима к другому происходит постепенно. Общие методы расчета границ гидродинамических режимов (критических точек) для барботажных тарелок отсутствуют. Поэтому при проектировании тарельчатых аппаратов обычно расчетным путем определяют скорость газа, соответствующую нижнему и верхнему пределам работы тарелки, и затем выбирают рабочую скорость газа. [c.450]

Очевидно, для того чтобы радиационный метод очистки нашел практическое применение, необходимы не только радиационные исследования, а также серьезная изыскательская работа ученых, занятых проектированием и налаживанием источников ионизирующих излучений. Такие исследования необходимы не только для проблемы очистки сточных вод, но и вообще для всех радиационных процессов, имеющих практическое значение. Однако следует указать на две особенности, отличающие радиационную очистку сточных вод от других радиационных производств. Первая связана с тем, что получаемый продукт — очищенная вода — должен иметь чрезвычайно низкую стоимость — несколько копеек за 1 м . Это, безусловно, сильно усложняет проблему. Вторая — это масштабы производства. Если радиационный метод найдет применение, он потребует не единичных ускорителей, а их серийного производства. То же самое можно сказать и об изотопах. Потребуется их массовое производство. Между тем известно, что переход к массовому производству приводит обычно к снижению, и часто весьма существенному, стоимости производимой продукции. Будем надеяться, что это произойдет и в данном частном случае. [c.138]

Однако построение моделей промышленных процессов непосредственно в условиях производства в большинстве случаев затруднено в то же время имеются очень ценные данные лабораторных исследований, выполненные на этапе разработки процесса. Такие эксперименты обычно проводятся на чистых продуктах, обеспечивающих высокую воспроизводимость результатов они сопровождаются различными измерениями, зачастую требующими чрезвычайно тонкой техники (например, измерения молекулярномассовых распределений). Вновь, как и на этапе эмпирического проектирования, мы сталкиваемся с задачей модельного перехода от периодического (характерного для лабораторий) к непрерывному (характерному для промышленности) способу проведения процесса. [c.9]

Результаты приведенных расчетов показывают, что обменные микропроцессы в глинизированных нефтяных пластах, связанные с изменением минерализации закачиваемого рабочего агента, оказывают заметное влияние на механизм нефтеотдачи, поэтому учет этого фактора прн выборе и проектировании технологии (и метода) воздействия необходим. Предложенная выше модель не позволяет строго количественно оценить влияния изменения минерализации воды на нефтеотдачу в сильно неоднородных коллекторах. Технологическая эффективность заводнения в последнем случае будет существенно зависеть от соотношения пропластков, изменчивости их пористости и проницаемости, от степени неоднородности проницаемости пласта по объему. Если менее проницаемые прослои или зоны будут характеризоваться большей глинистостью (что реально и наблюдается) или глины в этих частях обладают большей способностью к набуханию, то закачка в пласт воды, более пресной, чем пластовая, по-видимому, приведет к снижению нефтеотдачи за счет уменьшения гидропроводности в менее проницаемых зонах. Этим и объясняется установившееся мнение о глинистости как об осложняющем физико-геологическом факторе при разработке нефтяных месторождений. Однако, если менее проницаемый слой характеризуется меньшим коэффициентом глинистости (или содержит слабонабухающую глину) или подвергаемый заводнению пласт сравнительно однороден, то переход на закачку менее минерализованной воды (вне зависимости от времени разработки залежи) может привести к существенному приросту нефтеотдачи за счет выравнивания фронта вытеснения из-за набухания глин. [c.171]

Развитые поверхности получили наиболее широкое распространение не в топках, а в качестве конвективных поверхностей нагрева экономайзеров и воздухоподогревателей паровых котлоагрегатов. При проектировании топок современных крупных паровых котлоагрегатов, рассчитанных на получение пара высоких параметров (давления и температуры), сталкиваются с двумя материаловедчеокими проблемами. Во-первых, при повышении температуры горения от 1300 до 1700°С стоимость футе-ровочных материалов, которыми облицовывают топку, значительно возрастает, поскольку приходится использовать огнеупоры с более высокой температурой плавления. Во-вторых, температура поверхности экранных труб не должна превышать предельно допустимой для труб из углеродистой стали, равной приблизительно 730°С. При этой температуре в углеродистой стали происходит фазовый переход. Если труба работает при температуре, превышающей точку перехода, она разрушается, причем разрушение ускоряется при многократных переходах через эту точку во время пусков и остановов котлоагрегата. [c.43]

Поэтому при проектировании прибора была принята схема генератора с контурами в аноде и сетке (схема Хутта-Кюна). Датчик и схема его включения выбирались так, чтобы для каждого диапазона проводимостей измерения выполнялись только на одном из скатов кривой демпфирования. Положение максимума, т. е. точки перехода от одного ската к другому, отмечалось изме- [c.97]

Определение точки перегрузки эжектора. При проектировании эжектора обычно нет необходимости в построении перегрузочной части его характеристики, а важно лишь установить точку перехода от рабочей части его характеристики к перегрузочной. Этим не устраняется, однако, необходимость применения довольно сложного уравнения (3.17), так как точка перегрузки эжектора, определяемая пересечением ЛИНИН предельных противодавлений с линией действительных противодавлений, может быть точно установлена лишь в случае, если известны характеристика рн = / (Ов) ступени эжектора, определяемая уравнениями (3.27) н (3.28), и линия действительных противодавлений Рс = / (вя), определяемая совместной работой промежзггоч-ного холодильника со следующей ступенью эжектора. [c.121]

В данной работе мы определяем круг наиболее приемлемых методов изучения критических явлений в НДС. В их числе нами впервые предлагается новая методика обработки структур - мультифрактальная параметризация. Для теоретического определения критических точек в НДС предлагается оригинальная модель расчета критических концентраций парамагнитных соединений, при которых в НДС происходят структурные фазовые переходы. Предлагаются варианты использования разработанной модели на этапах проектирования и эксплуатации нагревательных печей и установок получения углеродистых материалов. Описываются созданные нами экспериментальные установки для определения эффектов от наложения волновых воздействий различной природы на НДС в критических точках. [c.3]

Для эффективности проводимых мероприятий по снижению закоксовы-ваемости змеевиков необходимо на этапе проектирования нафевательных печей производить расчет местоположения точек фазового перехода исходя из предполагаемых характеристик сьфья, температурного и барического режимов на1рева и гидродинамики потока. Знания о критических явлениях в процессах термолиза позволят проектировать нафевательные печи с минимальной степенью зококсовывания. [c.22]

Как уже говорилось ранее, нефтяные системы в точках структурных фазовых переходов становятся аномально чувствительным к флуктуациям технологических параметров и внешним воздействиям. Поэтому, определив ме-стоположение таких точек для конкретного термического процесса, можно подобрать соответствующие малые воздействия, положительно влияющие на характеристики целевого продукта. Современные технологические процессы являются непрерывными, либо полунепрерывными. Их можно модифицировать путем врезок в схему оборудования, осуществляюп5его непрерывное воздействие на движущийся поток сырья в точках структурных фазовых переходов. Число таких врезок зависит от количества реализуемых в данном процессе фазовых переходов, а тип дополнительного оборудования - от характера предполагаемого эффекта. Например, принципиальная схема модифицированной таким образом установки производства нефтяного пека будет выглядеть так, как показано иа рис. 10. Как и в случае с нагревательными печами на этапе проектирования технологических схем необходимо проводить расчет местоположения точек фазовык переходов. [c.23]

Подобные уравнения позволяют выполнять маспггабирование адсорбционного процесса, то есть переход от результатов сорбции, полученных в лабораторных исследованиях, к прогнозируемьш характеристикам процессов, реализуемых в промьшшенных аппаратах [5], они, в частности, были использованы в ГрозНИИ при разработке регламентов на проектирование установок адсорбционной деароматизации жидких парафинов. [c.31]

Неуниверсальность ряда известных математических моделей, вызванная тем, что в принципе не удается учесть даже существенно влияющие на ход процесса факторы — одно из основных препятствий к их применению для целей управления. Так, например, переход на сырье другого типа в пределах одной и той же технологической установки обычно приводит к тому, что используемая математическая модель перестает быть адекватной. Обеспечить адекватность модели процессу можно путем ее систематического уточнения, по результатам наблюдений, т. е. адаптацией математической модели к изменяющимся условиям протекания процесса. Этот способ, часто применяющийся в задачах управления, не используется при оптимальном проектировании, поскольку в этом нет необходимости (расчет проводится для фиксированных внешних условий) и к этому нет предпосылок (отсутствует обратная связь). [c.85]

Второй период в развитии химии и технологии полимеров начинается с 1902 г. В этот период, наряду с использованием природных полимеров, интенсивно развивается химия синтетических полимеров, осуществляется переход от реакций химического превращения природных полимеров к реакциям их синтеза из мономеров. Делается решающий шаг к получению полимеров с заданными свойствами, то есть к проектированию новых видов ПМ. Второй период в истории полимеров опирается на крупнейшие достижения теоретической и прикладной органической химии по синтезу мономеров и изучению процессов их полимеризации и поликонденсации. К ним, в первую очередь, относятся работы A.B. Лебедева по полимеризации бутадиена (1908— 1912 гг.), И.И. Остромысленского по синтезу каучука (1911—1917 гг.), Б.В. Бызова по химии и технологии каучука и резины (1913—1915 гг.), Л. Бэкеленда и Г.С. Петрова по синтезу фенолоформальдегидных полимеров (1906 г.) и другие. [c.381]

В последнее десятилетие начался переход от частичной автоматизации технологических процессов к созданию автоматизированных систем управления ими (АСУТП). Ввиду значительного роста мощности единичных аппаратов появилась проблема создания систем управления на стадии проектирования объекта. Возникла задача поддержания оптимальных режимов не только отдельных аппаратов, но и технологической установки в целом. Важной проблемой является также выбор конструктивных параметров аппаратов и синтез структуры системы автоматического управления с точки зрения единого критерия оптимальности. [c.7]

Экономичность технологических процессов определяется большим набором показателей, среди которых важное место занимают качественные показатели товарных продуктов и надежность и эффективность основного оборудования. Как показывают исследования, эти два показателя оказались взаимозависимыми. Трудность возникает вследствие того, что переработка нефти основана на реализации критических состояний, присущих различным фазовым переходам, и эти состояния должны реализоваться в конкретных точках технологической цепочки. Поскольку основными источниками энергии для реализации процессов являются тепловой нагрев и воздействие давления, которые являются мощными универсаш>ными источниками, но низко селективными, критические состояния реализуются не всегда там, где это запланировано. При этом частотный спектр воздействия предопределяет протекание параллельно несколько процессов не всегда желательных. В конечном счете это гфивеяет к тому, что качество продуктов ухудшается и требуются новые энергетические затраты на достижение поставленной цели. В то же время основное оборудование технологических установок начинает испытывать неучтенные при проектировании нагрузки. Особенно наглядно это видно на примере высокотемпературных процессов, таких как крекинг, коксование, пиролиз различных углеводородов. Все попытки решить задачу традиционными способами не дали ожидаемого результата. Развитие новых подходов дает обнадеживающий результат. Рассмотрение новых принципов иерархичности систем, фрактальности и ограничения роста позволяет наряду с применением рядов гармошгческой пропорции более точно определять критические состояния в пространстве и времени. [c.6]

В последние годы получили широкое распространение крупные энергоблоки, для которых основным топливом является мазут, а буферным — природный газ. Эмиссионные свойства мазутных и газовых факелов отличны друг от друга. Эффективная степень черноты мазутного факела составляет 0,65—0,95, а газового факела только 0,5—0,55. Это обстоятельство создает известные трудности при проектировании и эксплуатации газомазутных тонок парогенераторов с естественной циркуляцией. При попеременном сжигании в топке газа и мазута количество тепла, воспринимаемое топочными экранами, различно при сильносветящемся мазутном факеле оно больше, а при слабосветящем-ся газовом факеле — меньше. Вследствие этого температура на выходе газов из топки в последнем случае выше, чем в первом. Различие может достигать значений порядка 100 °С, что не мол<ет не отражаться на тенловосприятии конвективных поверхностей нагрева парогенератора. При переходе с мазута на природный газ температура перегретого пара обычно увеличивается на 30— 50 °С. [c.59]

Предложены также эмпирические формулы для расчета коэффициентов межфазного массообмена. Эти формулы, вычисленные значения а и среднюю движущую силу нельзя пока рекомендовать в инженерной практике для определения Тс и ие только из-за приближенности самих формул. Дело в том, что процесс массообмена при экстракции (переход вещества из одной фазы в другую) является нестационарным, поэтому он не может базироваться на суммарной межфазной поверхности, ибо капли разных диаметров будут за одно и то же время поглощать или отдавать количества вещества, которые ие пропорциональны их поверхности. Задача в действительности еще сложнее, если учесть различные скорости перемещения капель в рабочем объеме, их многократные редисперги-рованне и коалесцеицию, а также большую роль степени перемешивания внутри капель, ие поддающуюся пока количественному определению. В основу реального проектирования должны быть положены результаты непосредственно ия-хождення т и хотя бы иа модельных аппаратах. Переход от последних к промышленным аппаратам требует соблюдения геометрического подобия и одинакового удельного расхода энергии иа перемешивание рабочих жидкостей. Зная требуемое время контакта последних Тс и их суммарный объемный расход V м%, [c.592]

Для оценки взрывоопасности пригоден хорошо апробированный подход, используемый длительное время в производстве взрывчатых веществ, сущность которого заключается в минимизации риска для персонала, количества перерабатываемого сырья и потенциальных возможностей воспламенения. При проектировании производства можно руководствоваться следующими двумя принципами во-первых, иметь по-возможности наименьшее число операторов, подвергающихся опасности, и широко использовать дистанционное управление и телеметрию, и, во-вторых, выполнять различные технологические операции в отдельных зданиях, расположенных на безопасном расстоянии друг от друга. Однако при заливке больших РДТТ или их секций приходится иметь дело со значительными количествами топлива (например, одна секция твердотопливного ускорителя системы Спейс Шаттл содержит 125 000 кг топлива). Что касается воспламенения, то свойства ТРТ и взрывчатого вещества (ВВ) различны (см., например, [157]). ТРТ обладают высокими когезионными свойствами и даже при сравнительно больших напряжениях прочны и взрывобезопасны. ВВ же предназначаются для детонации при ударном инициировании, легко разрушаются и, как правило, специально изготавливаются с плотностью, меньшей теоретической, поэтому энергия удара, необходимая для инициирования, не так велика. В ТРТ скорость горения лимитируется температуропроводностью, а в ВВ необходим переход горения в детонацию. [c.56]

Проектирование самой печи, определение ее основных консфуктивных и режимных параметров. 2. Определение оптимальных фаекторий нафева. 3. Проведение оптимизационных процедур по другим парамефам теплового режима (длина факела, коэффициенты расхода воздуха и т.д.). 4. Оценка представительных точек размещения датчиков температуры в зонах печи. 5. Проведение вычислительной идентификации модели управляющего контура. 6. Определение длины переходного участка (буферной или резервной зоны) нафевательного усфойства, обеспечивающего возможные переходы с минимальными потерями в динамическом режиме от одной траектории нафева на другую и определение других условий поведения системы в динамическом режиме (динамическая оптимизация). [c.423]

С точки зрения резистов для масок также необходим переход на электрсйный луч (в качестве подложки используют обычно стеклянную или кварцевую пластину, покрытую тонким слоем хрома или сжсида хрома). Дело в том, что до последнего времени данные проектирования уменьшали с помощью оптического генератора изображения и изготавливали маску, в 10 раз превышающую натураль ные размеры. Из этой маски методом трансляции в течение длитель- [c.237]

Широкое применение четырехпроводных сетей напряжением 380 В с глухозаземленной нейтралью в промышленных электроустановках полностью оправдывается технико-экономическими соображениями. Однако условия, гарантирующие электробезопасность, во многих случаях полностью не соблюдаются. Исследования, проведенные во ВНИИПроектэлектромонтаже, показали, что кратность силы тока однофазного короткого замыкания по отношению к силе номинального тока защитных аппаратов для значительного числа электроприемников не удовлетворяет требованиям ПУЭ. При этом время отключения аварийных участков недопустимо велико. Это объясняется как низким уровнем эксплуатации, так и недостаточной точностью расчетов, проведенных на стадии проектирования системы зануления. С этой точки зрения переход на повышенное напряжение 660 В требует проверки выполнения условий безопасности как на стадии проектирования системы зануления, так и при ее эксплуатации. [c.50]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология