Давление избыточное, регулирование

Поплавковый (привод диаграммы от часового механизма) ДП-410 160 40 Для измерения, записи и регулирования расхода воздуха, пара, и газа для измерения разности давлений, избыточного давления (напора) разрежения (тяги) и уровня жидкости [c.78]

Большинство абсорбционных процессов осуществляют при значительном избыточном давлении. При этом процессы десорбции газа из насыщенного абсорбента проводят, как правило, при более низком давлении в аппаратуре, не рассчитанной по прочности на давление в абсорберах. Поэтому при работе системы газоразделения, основанной на процессах абсорбции и десорбции, следует принимать меры, обеспечивающие надежное регулирование уровня жидкости в абсорберах и предупреждающие утечку газа из абсорбера в аппаратуру по кубовой части, абсорберов. [c.128]

Для предупреждения подобных аварий следует принимать меры, исключающие подсосы воздуха в резервуары со сжиженными газами и особенно в изотермические хранилища. На изотермических хранилищах необходимо установить надежную систему контроля и регулирования заданного избыточного давления, которая должна исключать возможность образования вакуума в резервуаре при откачке жидкости, быстром отборе газа, возможном переохлаждении и т.д. [c.170]

Например, для факельных труб диаметром 400, 600 и 800 мм расход продувочного газа (метана) соответственно составляет 400, 900 и 1600 м /ч. Однако такие расходы продувочного газа нельзя считать оптимальными, так как они могут изменяться в широких пределах в зависимости от количества сбрасываемого на сжигание газа, скорости ветра у открытого конца факельной трубы и т. д. Поэтому необходимо разработать средства автоматического регулирования скорости газов в факельных трубопроводах путем изменения подачи продувочного газа с учетом количества сбрасываемых газов и ветровых нагрузок, нарушающих стабильный режим факельной установки. Следует помнить, что даже при больших рас.ходах продувочного газа не всегда обеспечивается избыточное давление в трубопроводах факельной системы, а это может привести к аварии. Поэтому следует принимать меры по значительному сокращению расхода продувочного газа и созданию избыточного давления в факельной системе. Скорость диффузии кислорода воздуха в трубу значительно снижается при установке на факельном стволе молекулярного затвора (лабиринтного уплотнения). Молекулярные затворы эффективно замедляют проникновение воздуха в факельную трубу и предупреждают образование взрывоопасных газовоздушных смесей при низких скоростях продувочного газа. Применение лабиринтных уплотнений позволяет снизить расход продувочного газа в 10 раз, что дает возможность реально без значительных затрат предотвратить проникновение воздуха в факельную трубу и обеспечить безопасность при эксплуатации системы сжигания газа. Молекулярный затвор может предохранять также от попадания в ствол пламени, если он смонтирован под факельной горелкой. В таком затворе подпорный газ [c.218]

Для дальнейшего повышения взрывобезопасности факельных установок представляется целесообразным установить системы автоматического регулирования минимальных избыточного давления и скорости газа в трубопроводах сбросных газов. Для обеспечения бездымного сжигания газа следует автоматически регулировать соотношение горючего газа и водяного пара, подаваемых в горелку. [c.236]

В ЦКМ, работающих на взрывоопасных газах с небольшим избыточным давлением на всасывании, во избежание образования вакуума и возможности подсоса воздуха, дроссельные органы устанавливают в нагнетательных трубопроводах или при наличии промежуточного охлаждения газа — во всасывающем трубопроводе второй ступени. На некоторых ЦКМ применяют регулирование производительности перепуском части газа из нагнетания послеД ней илн промежуточной ступени на всасывание первой ступени. [c.275]

В реакторе пары продуктов крекинга отделяются от катализатора. Катализатор ссыпается в отпарную секцию, снабженную перегородками для повышения эффективности отпаривания, и далее самотеком поступает в регенератор 6. Воздух на регенерацию подается воздуходувкой 9. Температура регенерации 700 °С, давление 2,5 МПа интенсивность выжига кокса составляет 80 кг/(т-ч). В регенераторе отсутствуют змеевики для отвода избыточного тепла и тепловой баланс реакторного блока поддерживают изменением соотношения оксидов углерода путем регулирования системы раздельной подачи воздуха в воздушные змеевики. [c.60]

Выпадение конденсата в цилиндрах компрессоров для углеводородных газов помимо возможности образования гидравлических ударов, вызывает растворение смазки и унос ее из цилиндра в промежуточные холодильники, что приводит к так называемому сухому трению, а следовательно, преждевременному износу поршневых колец и выработке зеркала цилиндра. Это явление предотвращается регулированием термодинамического режима холодильников и применением специальных труднорастворимых масляных смесей (цилиндрового масла, вапора и гудрона). Во избежание подсоса в газовые компрессоры воздуха всасывающие линии должны находиться под постоянным избыточным давлением газа. [c.312]

Эффективность предлагаемого комплексного метода при регулировании изменением числа оборотов показана на рис. 9. 12. Здесь изображены характеристики работы ступени при регулировании изменением скорости вращения на переменный расход и постоянное давление. На оси абсцисс нанесены значения объемного расхода, приведенного к условиям на входе в машину, а на оси ординат — изменения избыточного давления за машиной и к. п. д. машины, отнесенного к максимальному значению этого 302 [c.302]

Одной из возможных причин потери герметичности может стать появление избыточного давления инертного газа, например азота, внутри парового пространства резервуара, что вызывается отказом редукционного клапана в случае отсутствия системы автоматического регулирования давления в резервуаре. Другая причина - унос части (остатка) токсичного вещества вместе с водой, например, при промывке резервуара. [c.360]

Решающее значение для повышения кратности циркуляции катализатора имеет конструкция и размеры системы пневмотранспорта. Наиболее эффективными оказались дозеры с пневматическим регулированием циркуляции катализатора (рис. 60). Основной поток транспортирующего газа ( первичный воздух) подается под избыточным давлением примерно 2000 мм вод. ст. и подхватывает поток катализатора, ссыпающийся через штуцер. Одновременно через боковой штуцер подводится вторичный воздух, регулирую- [c.181]

Линзовые компенсаторы применяют в вертикальных и горизонтальных аппаратах и трубопроводах при избыточном давлении, составляющим не более 1,6 МПа. При значительно больших давлениях (более 1,6 МПа) в теплообменной аппаратуре применяют сальниковые компенсаторы. Однако сальниковые компенсаторы могут пропускать рабочую среду, что требует их периодическое регулирование, в связи с чем сальниковые компенсаторы применяют для аппаратов с малыми диаметрами. [c.177]

Воздушная инжекционная горелка, показанная на рис. 22, несколько сложнее. Чтобы обеспечить постоянное соотношение воздух—топливо, необходимо точное регулирование давления газа. Неотъемлемая часть горелки — нуль-регулятор давления. Соотношение воздух—газ регулируется с помощью газового сопла за счет изменения площади его сечения, а расход воздуха — клапаном-бабочкой. Смешение осуществляется в трубе Вентури, куда воздух подается в избыточном, стехиометрическом или до-стехиометрическом для данного газа объеме. Иными словами, с помощью такого устройства можно осуществлять частичное и полное предварительное перемешивание и даже получение бедных газовоздушных смесей. [c.115]

Кокс выжигают подачей в слой закоксованного катализатора горячего воздуха, нагреваемого в специальных топках под давлением до температуры 500 °С. Чем больше количество и выше температура воздуха, тем интенсивнее выжигание. Процесс сопровождается выделением большого количества тепла и, следовательно, повышением температуры среды. Для регулирования параметров процесса избыточное тепло отнимают пароводяной смесью (соотношение пара и воды 1 5), циркулируюшей в змеевике, который по-меш,ают в слое регенерируемого катализатора. [c.281]

Когда производительность компрессора превышает расход газа, давление в нагнетательной сети растет, при недостаточной производительности давление падает. Кратковременное несоответствие между производительностью компрессора и расходом сглаживается ресивером на нагнетательной магистрали при возрастающем давлении ресивер принимает избыточный газ, а при снижающемся — его выдает. Чем совершеннее регулирование, чем более точно следует производительность расходу, тем меньшей емкости требуется ресивер. Если бы величина производительности всегда точно соответствовала расходу, то можно было бы ограничиться только той минимальной емкостью ресивера, которая необходима для снижения пульсаций давления, создаваемых компрессором. У газовых компрессоров применение автоматического регулирования может устранить во многих случаях надобность в установке газгольдера на всасывании. [c.532]

Система регулирования, представленная на схеме рис. Х.67, осуществляемая последовательным включением очередных ступеней регулирования по мере повышения давления нагнетания, нмеет недостаток в том, что давление нагнетания изменяется в широких пределах. В новейших компрессорах, во избежание потерь энергии, связанных с избыточным сжатием газа, применяют другие системы, отличающиеся тем, что включение всех ступеней регулирования происходит при одинаковом давлении нагнетания (способ В на рис. Х.бЗ). Такие системы, действующие на контактных релейных элементах или, что лучше, на транзисторных бесконтактных логических элементах, основаны на том, что включение следующей ступени регулирования мол<ет произойти только через вполне определенный, установленный для компрессора период времени и лишь при условии, что к концу этого периода давление нагнетания равно или выше заданного для включений. Выключение производится также по времени с условием, что давление нагнетания равно заданному для выключений или ниже его. [c.622]

Поверка ТПУ с помощью поверочной установки на базе весов ОГВ с накопительной емкостью и переключателем потока (рис.5.1). Емкость-хранилище предназначена для хранения поверочной жидкости и ее вместимость должна превышать не менее чем в 2,2-2,5 раза максимальную вместимость поверяемой ТПУ. Количество, производительность и напор насосов выбирают с > т етом значений поверочных расходов, потерь давления в гидравлической системе и необходимости поддержания избыточного давления на выходе ТПУ не менее 0,1 МПа. В качестве указателя расхода могут использоваться любые общепромышленные расходомеры. Для регулирования расхода могут применяться или специальные регуляторы расхода, или запорные устройства (задвижки, краны). [c.157]

Контроль и регулирование процесса. Устойчивый режим работы установки контролируется приборами и поддерживается прн помощи автоматических регуляторов. Расход сырья на установку и количество циркулирующего водородсодержащего газа поддерживаются постоянными. Подача топлива в реакторные печи регулируется в соответствии с поступлением нагреваемого продукта в печь и корректируется по температуре продукта на выходе из печи в реактор. Давление в блоке гидроочистки автоматически поддерживается постоянным регулированием расхода водородсодержащего газа с установки, а давление в блоке платформинга — регулированием расхода избыточного водорода на гидроочистку. Уровень в сепараторах С-1 и С-8 регулируется отводом жидкого продукта. [c.255]

При необходимости измерять более высокие давления пользуются мембранными манометрами или манометрами Бурдона [31 ], которые можно применять также и в диапазоне от 760 до - 0,1 мм рт. ст. Один из методов регулирования избыточного давления в процессе ректификации описан выше, в главе 5.45. [c.486]

Суспензия и промывная жидкость подаются через соответствующие штуцеры. Полое пространство между внутренней стороной корпуса и поверхностью кожуха фильтровального барабана разделено элементами 3 на камеры 4i, 42, 4 и 4 . В камере 4i происходит разделение осадка и жидкости, в камере 2—промывка, в камере 4 , — сушильное отсасывание, в камере 4 — разгрузка осадка. Каждая ячейка фильтра, образованная планками 5, снабжена отводной трубкой 6, присоединяемой к регулирующему устройству 7, позволяющему вести разделение маточных и промывных жидкостей. Корпус барабана для герметичности снабжен сальниками с обеих сторон. Барабан установлен на подшипниках, образованных боковыми крышками 9. Привод состоит из механизма регулирования числа оборотов 10 и редуктора 11. Фильтрация может производиться либо под избыточным давлением, либо р,, . 60. Установка для выпаривания, ПОД вакуумом. кристаллизации и фуговки. [c.341]

Исследование вопросов регулирования расходов и давлений, а также учета температур транспортируемой среды в задачах расчета гидравлических режимов ТПС с переходом к разработке исходных положений ТГЦ с переменными и распределенными параметрами. Формулировка проблемы идентификации ТПС и разработка метода математического расходомера . Создание автоматизированных систем программ для многовариантных гидравлических расчетов ТПС. Разработка методик избыточных проектных схем и расчета надежности и резервирования ТПС. Приложения к системам тепло-, водо- и газоснабжения (1967-1973 гг.). [c.259]

Кроме абсолютированного спирта в эфиризатор из мерника 4 подают и рециркулирующий этиловый спирт. Четыреххлористый кремний и спирт поступают в определенных объемных соотношениях (обычно от 1 2,2 до 1 2,3). Оба компонента поступают через сифоны в нижнюю часть эфиризатора. Температуру процесса (30— 40 °С) поддерживают регулированием подачи компонентов. Избыточное давление в аппарате не должно превышать 0,15—0,16 ат. [c.119]

Так же, как и в ректорах для пылеотделения имеются циклоны, а по выходе из циклонов дымовые газы подвергаются очистке от пыли на электрофильтрах. При регенерации катализатора выделяется тепло, иногда намного превышаюш ее потребности установки для нагрева сырья в узле смешения. Утилизация излишнего тепла в регенераторе производится паровыми змеевиками, изготовленными из специальных сталей, устойчивых к абразивному износу. В некоторых случаях для снятия избыточного тепла используют выносные теплообменные аппараты, в которых циркулирует часть катализатора из регенератора. В других случаях понижают температуру подогрева сырья, осуш ествляют циркуляцию легкого газойля. В литературе имеются сведения о регулировании температуры регенерации за счет подачи во вторую зону регенерации кислородсодержаш его регенерационного газа, предварительно сжатого до 0,14-0,35 МПа и охлажденного с помощью хладоагента (для процесса типа R2R ). IFF запатентовал способ рекуперации тепла дымовых газов каталитического крекинга тяжелого сырья. Катализатор крекинга регенерируют в двух зонах. Дымовые газы из первой зоны поступают на многоступенчатую турбину, где давление в ступенях снижается по направлению движения газов. Дымовые газы из второй зоны регенерации направ- [c.79]

На фиг. 115 показана одна из систем регулирования отжима клапанов на части хода, так называемое динамическое регулирование . На отжимной орган 1 всасывающего клапана действует пружина 2. Последняя, преодолевая силу клапанных пружин 3, создает избыточную силу, противодействующую закрытию клапана. Так как эта избыточная сила меньше максимальной силы, создаваемой разностью давлений в газовом потоке на пластины клапана 4, то клапан закрывается иа части хода. Момепт закрытия может регулироваться изменением натяга пружины 2 при помощи винта 5 либо гидравлически путем изменения давления масла. Регулировании допускает плавное снижение производительности иа 60—70% с возможностью дальнейшего снижения скачком до нуля. [c.165]

Предусмотрена возможность проведения термообработки кольцевых сварных швов обечаек диаметром 4,5—5 м и продольных сварных швов длиной до 4,5 м (при одновременном прогреве всей длины шва). Расход природного газа до 84 м /ч, избыточное давление газа 0,5—0,7 кгс/см Гарелки — керамические со смесителем инжекционного типа. Пределы контроля и регулирования температуры 550—1150° С. Регистрация и регулирование температуры осуществляются электронными потенциометрами ПСР1-52 как в автоматическом режиме, так и в режиме ручного (наладочного) управления. [c.82]

Для подачи природного газа в магистральные трубопроводы выпускают одноступенчатые нагнетатели с приводом от газовых гурбин, работающих на природном газе. Корпус нагнетателей этой группы представляет собой бездиффузорную улитку. Рабочие колеса расположены консольно. Подшипники размещены в общем корпусе, являющемся одновременно масляным баком. Концевые уплотнения выполнены в виде лабиринтных уплотнений и крылатки, создающей воздушный затвор и позволяющей работать с небольшим избыточным давлением газа на всасывании. Небольшие утечки газа через лабиринт выводятся за пределы машинного зала. Регулирование работы нагнетателей осуществляется автоматически. [c.280]

Регулирование давления в блоке риформиига осуществляется с помощью клапана, установленного на линии подачи избыточного водородсодержащего газа в блок гидроочистки. Давление в блоке гидроочистки регулируется с помощью клапана, установленного на отдуве водородсодержащего газа из сепаратора гидроочистки. [c.203]

Регулирование циркуляции катализатора в системе. Расход циркулирующего в системе катализатора регулируют соответствующими задвижками. Ни в коем случае нельзя допускать повышения избыточного давления в реакторе более 60 кПа, так как при этом возрастает перепад давления на одной из задвижек, что приводит к быстрому передавливанию катализатора из реактора в регенератор. Уровень кипящего слоя в регенераторе поддерживают в пределах 4,5—6 м. Снижения уровня менее чем до 4,5 м нельзя допускать, так как при этом оголяются змеевики и уменьшается эффективность теплосъема в регенераторе. Уровень кипящего слоя в реакторе обычно поддерживают в пределах 2—3,2 м. При более высоком уровне кипящего слоя процесс крекинга протекает при малой массовой скорости, что при прочих равных условиях обеспечивает большую глубину превращения сырья. [c.88]

Опытно-промышленные пластинчатые реакторы представляли собой несколько последовательно расположенных модулей. Число модулей определялось в ходе предварительного расчета, однако ограничения по величине избыточного давления низконапорных отходящих газов и протяженности горизонтальных участков газоходов, в которых размещались модули, приводили к тому, что число устанавливаемых модулей было меньше расчетной величины. Во всех случаях испытаний пластинчатокаталитические реакторы устанавливались на газоходах сброса горячих отходящих газов в атмосферу после основного технологического оборудования. Обеспечить регулирование режима работы опытно-промышлен-ных реакторов было невозможно, ибо расход отходящего газа, его температура и содержание в нем примесей после основной технологической аппаратуры диктовались производством. В связи с этим при анализе работы пластинчато-каталитических реакггоров периодически проводилось о()следование состояния системы и фиксировались режимные показатели нестационарно работающего оборудования и составы проб газа до и после реактора. [c.197]

При исследованиях фазового равновесия пар — жидкость (см. главу 4.63) целесообразно проводить измерения при строго постоянном давлении 760 мм рт. ст. Если барометрическое давление превышает 760 мм рт. ст., то применяют описанный ниже метод регулирования при помощи вакуум-насоса. Однако обычно барометрическое давление ниже 760 мм рт. ст., ввиду чего в установке должно быть создано некоторое избыточное давление. Простейшим образом это может быть осуществлено присоединением установки к буферной емкости объемом около 10 л, к которой подводят линию от выхлопного штуцера вакуум-насоса с электроприво- [c.491]

Тяжелые условия работы на колощнике, а также то обстоятельство, что окись углерода, сгорая, выделяет очень много теплоты, которая в случае герметизации печи могла бы быть утилизирована, привели к стремлению закрыть также печи для бесшлаковых процессов. Само закрытие печи обеспечивается металлическим водоохлаждаемым сводом, теплоизолированным с внутренней стороны, н тщательной сортировкой шихты, позволяющей отказаться от ухода за колошником печи, осуществляемого в открытых печах вручную. Главная трудность при этом заключается в устранении опасности взрыва. В случае попадания воздуха в наполненную окисью углерода закрытую печь образуется взрывчатая смесь, поэтому в печи должно надежно поддерживаться с помощью чувствительной системы автоматического регулирования небольшое избыточное давление, чтобы исключить проникновение воздуха в печь. В настоящее время в отношении ряда сплавов и, в частности, ферросилиция эта проблема решена, для других процессов ведутся опытные работы. [c.219]

Для регулирования давления в системе применяются особые мембранные регуляторы. В некоторых случаях используются сильфонные регуляторы давления. Эти регуляторы сбрасывают избыточное давление и поэтому чаще всего подключаются перед блоком подготовки пробы. Меньше распространены шариковые регуляторы давления. При очень высоком давлении в установке перед регулятором следует ставить соответствующий редуктор. Испаритель, на выходе которого имеется постоянное давление, предложен фирмой onsolidated Ele trodynami s orporation в 1961 г. [c.367]

Клапан регулирующий диафрагмовый чугунный эмалированный с защитным покрытием эмалью Оу 10—100 мм на Рр=10 кгс1см (ОуЮ—15), 6(Лу20— 32), 4(/)у40—50), 3(Ду70—100) при /=130°С(рис. 28). Предназначен для работы в схемах автоматического регулирования в качестве регулирующего органа на трубопроводах при избыточном давлении для различных агрессивных сред. Клапан может работать в большинстве минеральных (исключая плавиковую) и органических кислот и солях, сухих газах, органических растворителях, нефтепродуктах, пищевых продуктах и пр. [c.110]

На рис. 85 показаны форсунки с предварительной газификацией производительностью 0,5—20 кг/ч. Хансен называет их испарительными форсунками низкого давления [176]. Испарившееся в подогревательных змеевиках топливо поступает вместе с воздухом в схмесительное (инжекционное) сопло, а затем смесь загорается. Топливо подают к соплу под избыточным давлением 0,03—0,3 Мн/м (0,3—3 ат). Диапазон регулирования 1 3. Форсунки пригодны только для легких топлив — керосина, дизельного топлива. Для очень малых производительностей и переносных топок с малым топочным пространством эти форсунки успешно заменяют форсунки обычного типа, которые в этих условиях работают неудовлетворительно. [c.188]

Электродвигатели серии СДКП2 — синхронные, взрывояащи-щенные, продуваемые под избыточным давлением, предназначены для электропривода поршневых, газовых и аммиачных компрессоров в помещениях со взрывоопасными зонами всех классов, в которых могут образоваться взрывоопасные смеси газов или паров ЛВЖ с воздухом всех категорий и групп. Маркировка взрывозащиты В4Т5-П (по ПИВРЭ). Мощность электродвигателей 315—500 кВт, напряжение 6000 или 10 000 В. Возбуждение электродвигателей осуществляется от возбудителей серии ТЕ8-320 с системой управления и автоматического регулирования тока возбуждения. [c.408]

В инжекционных горелках распространенных типов газ перед рабочим соплом имеет избыточное давление, а воздух поступает непосредственно из атмосферы цеха или котельной. Газ с бо.т1ьшой скоростью вытекает из сопла, увлекая в процессе турбулентного смешения воздух, поступаюш ий через кольцевое пространство между соплом и корпусом конфузора. В камере смешения (горловине) продолжается процесс смешения и некоторое (далеко не полное) выравнивание скоростей. В диффузоре горелки заканчивается смешение и увеличивается давление смеси за счет уменьшения кинетической энергии потока. Диффузор играет важную роль в окончании процесса смешения, так как движение смеси в нем сильно турбулизовано. На выходе горелка обычно имеет насадок, выравнивающий поле скоростей по сечению и доводящий выходную скорость до заданной величины, которая обеспечивает устойчивую работу горелки без проскока пламени при нужной глубине регулирования. [c.171]

Снижение потерь тепла в системах пароснабжения и тепло-фиксации оптимизация продувки в парогенераторах оптимизация уровней давления пара дросселирование конденсата высокого давления с получением пара низкого давления снижение избыточной выработки пара низкого давления внедрение предвключенных паровых турбин при возможности перевода систем на пар менее высокого давления регулирование отпарки продуктов паром в соответствии с техническими требованиями на качество продукта использование горячей циркулирующей воды для обогрева трубопроводов и резервуаров. [c.445]

После фильтра часть отходящей окиси углерода, проходя напорную емкость и дополнительный фильтр, поступает в циркуляционный насос, с помощью которого возвращается в испаритель через ротаметр и подогреватель. При этом пары нентакарбонила железа разбавляются Б испарителе абгазом, а объемная скорость газа в аппарате разложения соответственно возрастает. Регулирование количества окиси углерода, возвращаемой в систему разложения, производится с помощью вентилей на шунтовой линии насоса. В буфере и коммуникациях до и после циркулятора поддерживается избыточное давление газа во избежание подсоса воздуха в систему. Шун-товая линия аппарата разложения позволяет добавочно регулировать расход циркуляционного газа, [c.125]

Маленькие вибрационные мембранные насосы, включаемые в сеть переменного тока и оказавшиеся вполне пригодными при измерениях равновесия в токе пропилена (см. стр. 107), для описанной только что аппаратуры недостаточны. Была использована другая большая модель 7 с периодически подвижным эксцентриковым резиновым сильфоном (минимальная производительность за один ход около 20 мл). Не рекомендуется включать этот насос непосредственно в цикл, а лучше сделать отвод от вентиля 8 и перенести пульсацию в и-образную трубку5, заполненную ртутью. Буферный сосуд 0 емкостью около 2 л служит для выравнивания давления газа в системе, а ротаметр/У — для замера потока газа. Регулирование осуществляется с помощью одного из кранов, имеющихся в цикле, а также цутем изменения высоты напора насоса манометры 17 и 3 позволяют производить измерения давления до и после реактора. Работа велась при перепаде давления от 3 до 5 сж и незначительном избыточном давлении во всей аппаратуре по Сравнению с наружным да-плением. В точке 14 производится впуск газообразных олефинов (из ртутного газометра). Циркулирующий газ можно промывать в промывной склянке (снабженной ответвлением для прямого отвода газа). [c.110]

Манометры и мановакуумметры показывающие типов МП-4А-КС, МВП-4А-КС предназначены для измерения давления и разрежения углеводородных газов, содержащих до 25% сероводорода и диоксида серы. Работают при температуре окружающего воздуха -50...+50°С и содержании в воздухе до 10 мг/м сероводорода. Класс точности 1,5. Верхний предел показания манометра 0,6 1,6 2,5 4,6 10 40 60 100 МПа, мановакуумметра - 0,15 МПа. Нижний предел (вакуум) - 0,01 МПа. Манометры, мановакуумметры показывающие и сигнализирующие ВЭ-16 Рб предназначены для измерения избыточного мановакуумметриче-ского давления газов и жидкостей с выдачей сигнала о достижении нижнего или верхнего предела давления. Прибор имеет взрывозащищенное исполнение. Класс точности 1,5. Пределы измерений, МПа манометр - О. .160 мановаку-умметр - 0,01...2,4. Приборы имеют электроконтактное устройство для дистанционного регулирования. [c.294]

Система питания двигателя состоит из двух стандартных газовых регуляторов УМРСО модели РЕУ и двух смесителей СА 125 и СА 300 той же фирмы (рис. 64). Водород из теплообменника-подогревателя под избыточным давлением 35— 225 кПа подается в спаренные регуляторы, а из них уже под давлением 3,0 кПа — в оба смесителя. Регулирование двигателя количественное — последовательным открытием дросселей первого и второго смесителей таким образом, что на частичных и средних нагрузках водородовоздушная смесь постоянного состава (а = 2,2) подается только через первый смеситель. Коэффициент избытка воздуха подбирался из условия [c.114]