Метод идеального вытеснения и перемешивания

Методы решения обеих задач (проектирования и эксплуатации) для массообменных процессов класса 3(2-2) — для различных схем движения потока (противоток, прямоток, перекрестный ток по ступеням) с идеальным перемешиванием фаз или в режиме идеального вытеснения в каждой ступени, а также с непрерывным контактом фаз — подробно изложены в гл. 10. Именно к таким процессам относится абсорбция нелетучим поглотителем при отсутствии растворимости в нем газа-носителя. В настоящей главе отметим лишь некоторые особенности расчета процессов абсорбции, связанные [c.929]

Применение экспериментальных методов для оценки работы реактора. Возникает вопрос, в какой степени экспериментальные методы, описанные выше, позволяют оценить работу реакторов, когда не имеется достаточно близкого соответствия какой-либо простой модели, например, модели идеального вытеснения, модели с параболическим законом распределения скоростей или модели идеального перемешивания. [c.101]

Идеальное перемешивание в дренажном канале. В напорном канале — идеальное вытеснение. Такая организация потоков возможна в аппаратах плоскокамерного типа с отводом пермеата из центра плоскопараллельного двойного мембранного элемента, особенно при работе по вакуумной схеме Рг ниже атмосферного). В этом случае yiA = yip, и расчет модуля при заданных 0 и yif заключается в решении системы дифференциальных уравнений (5.103) с граничными условиями (5.104). Значения yir определяют любым из итерационных методов, а yip — из балансового соотношения (5.107). [c.185]

Один из методов учета продольного перемешивания при расчете высоты колонн заключается в том, что в уравнение (П1.33) подставляются кажущиеся высоты единиц переноса Н оу или Яо, числа единиц переноса при этом рассчитывают для модели идеального вытеснения, т. е. по уравнениям (П1.36)— (П1.38). При использовании диффузионной модели продольного перемешивания кажущиеся высоты единиц переноса можно рассчитать по следующим зависимостям [И, 12] [c.53]

В случае реактора выгеснения простейший метод расчета основан на предположении о поршневом течении, тогда как упрощающим допущением для реакторов смешения является модель об идеальном перемешивании. При хорошем перемешивании и достаточно малой вязкости жидкости отклонения от данной модели обычно много меньше, чем от модели идеального вытеснения. Ван де Васс [1] исследовал влияние перемешивания на степень приближения к идеальной модели. Согласно его данным, время перемешивания определяется мощностью мешалки. По утверждению Данквертса [2] для полного перемешивания необходимо, чтобы за время, много меньшее, чем среднее время пребывания, жидкость, находящаяся вблизи выхода из аппарата, отбрасывалась под воздействием мешалки к его входу. I [c.81]

Определение Шу в явном виде позволяет численными методами решить систему алгебраических уравнений, описывающих стационарный процесс в аппаратах идеального перемешивания, или систему дифференциальных уравнений, описывающих процесс в аппаратах идеального вытеснения или с перемешиванием. [c.71]

Р критерий Дамкелера, решение (6.2) и (6.3) методом преобразования Лапласа при наличии про-до (ьного перемешивания, приводящего к нарушению режима идеального вытеснения, имеет вид [c.183]

Кинетические уравнения и принцип расчета реакторов для гетерогенных процессов определяются также характером перемешивания реагирующих фаз и взаимным направлением их движения. В двухфазных гетерогенных системах для каждой из фаз возможны оба идеальных режима перемешивания — идеального вытеснения и полного смешения. В двухфазных гетерогенных системах могут быть различные комбинации движения реагирующих потоков, например, если обе фазы находятся в режиме, близком к идеальному вытеснению, то возможны их прямоточное, противоточное, и перекрестное направления (см. гл. П, с. 61). Основные виды контакта двух фаз при идеальных гидродинамических режимах показаны на рис. 74. В этой схеме не учтена возможная сегрегация жидкости в системах Ж — Г и Ж — Ж. Идеальные модели положены в основу конструирования реакторов для проведения целого ряда гетерогенных процессов. Кинетика процессов, конструкции применяемых реакторов и методы их расчета определя- [c.155]

Кривые Сл1( ) и Сл2(и, получаемые методом модельной реакции, менее наглядны. Но метод модельной реакции часто позволяет судить о структуре модели в тех случаях, когда метод трассера не обладает достаточной разрешающей способностью. Так, например, при выполнении условия ф/о) =(1 — ф)/(1 — со) (см. модель на рис. 1.22) гп = т.2 = что соответствует идеальному вытеснению. В то же время профили концентраций реагента в фазах различны. Продольное перемешивание вносит большее разнообразие в форму т-кривых, но при этом появляется возможность использовать С-кривые для отбора адекватных моделей. [c.79]

Макрокинетический метод расчета предполагает совместное решение уравнений кинетики адсорбции одним зерном адсорбента и уравнения материального баланса, записываемого с учетом поведения дисперсной фазы и характера движения газа в пределах кипящего слоя (слоев). Наиболее простыми являются предположения о полном перемешивании зерен адсорбента и режиме идеального вытеснения по газовой фазе. [c.302]

При анализе противоточной многоступенчатой экстракции уже отмечалось, что реальный процесс экстракции в колоннах с непрерывным контактом фаз при движении их потоков в режиме, отличающемся от идеального вытеснения (ИВ), нередко удобно рассматривать как процесс в цепочке (каскаде) ступеней идеального перемешивания (ИП). При этом не происходит подмены поверхностной либо смешанной задачи, как при расчете по "методу ВЭТС" (см. разд. 10.12.5), поскольку здесь используется ступенчатая модель структуры потока, а не массопереноса (как в "методе ВЭТС") т.е. здесь можно говорить о подмене задачи структуры потока. Расчет на основе непрерывной диффузионной модели структуры потока значительно сложнее, а при Ре > 20 (что характерно для промышленных ко- [c.1132]

При сравнении непрерывно действующих реакторов идеального перемешивания и идеального вытеснения можно воспользоваться аналитическими расчетными зависимостями для определения т, ранее выведенными нами с учетом конкретных типов реакций, механизмы протекания которых являются наиболее простыми. Для сложных, а также для простых неэлементарных реакций, когда прямая связь между стехиометрическими уравнениями и выражениями скорости отсутствует, составить такие удобные расчетные зависимости на основе моделей реакторов идеального перемешивания и идеального вытеснения не удается и приходится применять приближенные численные методы или получать решения с помощью вычислительных машин. [c.155]

Таким образом, процесс конденсации паровой смеси протекает при переменной разности температур, значение которой зависит не только от физико-химических свойств смеси, учитываемых уравнениями (IV. 88) и (IV. 89), но и от структуры потоков охлаждающей жидкости и паровой смеси. Перемешивание паровой смеси приводит к уменьшению температуры конденсации по длине теплообменника, что невыгодно. При идеальном перемешивании температура конденсации минимальна. Наивысшие температуры конденсации получаются, когда пар не перемешивается, т. е. структура потока соответствует модели идеального вытеснения. Оценка степени перемешивания пара в промышленных конденсаторах представляет определенные трудности в связи с отсутствием надежных данных. Чтобы уменьшить перемешивание пара, целесообразно ввод пара и вывод конденсата делать на возможно большем удалении. Расчет поверхности конденсатора желательно проводить по интервалам, в пределах каждого из которых температуры конденсации и охлаждающей жидкости могут быть приняты постоянными. Принцип поинтервального метода расчета теплообменника описан ниже. [c.331]

Метод пульсирующей функции заключается в том, что в некоторый момент времени во входящий поток мгновенно и равномерно по сечению аппарата вводят меченое вещество. Измеряя зависимость концентрации меченого вещества в потоке на выходе из аппарата от времени, можно "определить перемешивание. Графическая зависимость, характеризующая этот метод, обычно называется С-диаграммой. При режиме идеального вытеснения С-диа-грамма имеет вид прямоугольника, при режиме идеального перемешивания — вид плавной кривой без экстремумов. Для случая, характеризующего промежуточный тип аппарата, С-диаграмма представляет собой кривую, имеющую экстремальный характер. Форма С-диаграммы является характеристикой степени перемешивания. [c.95]

При этом экспериментаторы, использующие нестационарный метод, делают одно из двух допущений принимают режим либо идеального перемешивания, либо идеального вытеснения. Большинство исследователей принимало модель идеального перемешивания газа, ссылаясь на то, что слой почти во всем своем объеме имеет одинаковую температуру. При таком допущении уравнение общего тепло- [c.196]

В табл. 11.4 было отмечено, что все, кроме одного, экспериментаторы, пользовавшиеся нестационарным методом исследования, принимали допущение об идеальном перемешивании, в то время как все работы, основанные на стационарном методе и все исследования по массообмену основывались на модели идеального вытеснения. [c.197]

Всякий статический метод, очевидно, является интегральным, так как в периодическом процессе может быть измерено только изменение концентрации вещества за какой-либо период времени, причем условия процесса в течение этого периода не могут оставаться постоянными. Проточные интегральные и дифференциальные реакторы представляют собой не что иное, как реакторы соответственно идеального вытеснения и идеального смешения, рассмотренные в гл. V. В проточном реакторе идеального смешения (безградиентном) концентрации реагентов и температура повсюду одинаковы и постоянны во времени, и скорость образования любого вещества, отнесенная к единице объема зоны реакции, равна, согласно (V.47), разности между действующей и исходной концентрациями этого вещества, деленной на среднее время контакта. Математическая обработка экспериментальных данных, полученных на дифференциальном реакторе, ведущая к искомым кинетическим зависимостям, таким образом, максимально упрощается, что является важнейшим преимуществом аппаратов этого типа. Наряду с аппаратами идеального смешения, работающими с принудительным перемешиванием или рециркуляцией реакционной смеси, дифференциальные (безградиентные) реакторы могут представлять собой приточный аппарат, работающий при очень малых степенях превращения. Во всех этих случаях (в последнем — с мень- [c.344]

Для интегрирования дифференциальных уравнений при проектировании реактора пригодна одномерная квазигомогенная модель, поскольку благодаря небольшому (менее 3) отношению диаметров трубки и частицы катализатора имеется интенсивное поперечное перемешивание, исключающее радиальные градиенты концентрации и уменьшающее перегревы. Достигается ре-жим, близкий к режиму идеального вытеснения, так как основной градиент температуры сосредоточен на внутренней стенке трубки реактора. В особо важных случаях можно провести проверку, используя двумерную гомогенную модель и интегрируя уравнения в частных производных в радиальном и продольном направлениях методом ортогонального расположения или другими методами. Максимальная температура внутри трубки при устойчивом термическом режиме не должна более чем на 30— 40 °С превышать температуру теплоносителя 78]. Эта максимальная разница температур примерно удовлетворяет условию наклона критерия термической устойчивости 79, 80], выражающегося уравнением [c.245]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

Несмотря на то что О. Левеншпиль [8.1] разработал методы, с помощью которых могут быть получены константы скорости процесса дезактивации в различных типах реакторов, сравнение различных типов реакторов по характеристикам работы им не проводилось. Анализ был ограничен условиями, в которых процесс дезактивации либо не зависел от концентрации в газовой фазе, либо протекал при постоянной концентрации источника дезактивации. Первый из этих процессов соответствует только термическому спеканию и, следовательно, имеет ограниченное приложение, потому что эти процессы протекают очень медленно и трудно получить точные лабораторные данные для больших времен спекания. В [8.1] были рассмотрены периодический реактор идеального перемешивания и реактор идеального вытеснения. [c.183]

За последние годы получил некоторое распространение метод изучения кинетики реакции, проводимой во взвешенном слое твердых частиц. Этот метод является разновидностью проточного. Скорость потока газа через реактор, содержащий твердые частицы (катализатор, реагент, теплоноситель), превышает скорость псевдоожижения , так что слой твердых частиц как бы вскипает ( кипящий слой ). Применительно к топохимическим реакциям рассматриваемый метод обладает существенным преимуществом, так как обеспечивает перемешивание частиц твердого материала. Однако реализуемый в псевдоожиженном слое режим обычно является промежуточным между режимами идеального-вытеснения и идеального смешения, так что описание газодинамики слоя сталкивается со значительными трудностями. Соответственно весьма сложной оказывается и интерпретация результатов кинетического исследования, что становится практически неодолимым препятствием в случае нестационарных топохимических реакций. [c.35]

Исследования гидродинамического движения жидкости в электролизер проведены методом трассирования при подаче (рабочий режим) и без подачи тока (нерабочий режим). На рис. 4.27 приведены зависимости числа ступеней т ячеечной модели от расхода воды. При Р 5 м /ч для обоих режимов ш > 5, но в нерабочем режиме этот показатель почти в два раза больше, чем в рабочем. Это объясняется тем, что в рабочем режиме при электролизе за счет выделяющихся газов увеличивается перемешивание воды в вертикальной плоскости. Таким образом, при расходе воды до 5 м /ч в электролизерах испытанной конструкции с небольшой погрешностью можно принять модель идеального вытеснения. [c.177]

Найденное значение т будет соответствовать продолжительности процесса только в периодическом или непре рывном аппарате идеального вытеснения. На практике же используют аппараты промежуточного типа, в которых поля концентраций и температур определяются конструкцией аппарата, гидродинамическим режимом, поперечным перемешиванием и структурой потоков. Поэтому при расчете продолжительности процесса и размеров аппарата требуется анализ движущей силы процесса. Метод расчета, основанный на уравнении массопроводности, я вляется в настоящее время наиболее предпочтительным для полимерных материалов с большим внутридиффузионным сопротивлением, тем более, что он может быть положен в основу физического моделирования процессов в системах с твердой фазой. [c.115]

Основой для составления математического описания реакторного процесса являются уравнения, описывающие гидродинамику потоков перерабатываемых и получаемых продуктов. В зависимости от этого и классифицируются реакторы по типам. По двум основным моделям потоков различают два типа реакторов реактор идеального перемешивания и реактор идеального вытеснения. При выборе модели потока учитываются следующие факторы [5] модель должна отражать физическую сущность реального потока при относительной простоте математической формулировки должен существовать метод либо экспериментального определения параметров модели, либо аналитического их расчета структура потоков должна быть удобна для расчета конкретного процесса. [c.21]

Изменение потенциальных функций от каких-либо начальных состояний до конечных не зависит от пройденного пути. Следовательно, при расчете любого аппарата, в том числе и аппарата идеального перемешивания, не имеет значения, каким путем будут найдены конечные параметры процесса, если известны начальные параметры и данные, необходимые для расчета по выбранной методике. В связи с этим целесообразно воспользоваться методом, построения действительного процесса в диаграмме /—X для условий идеального вытеснения дисперсной и газовой фаз. Полученные таким образом конечные параметры газа и материала будут искомыми. [c.97]

Кинетическая модель — помимо переменных состояния — содержит в себе параметры (константы скорости, константы равновесия элементарных реакций, энергии активации), смысл которых вытекает из детального механизма реакции. Численные значения этих параметров на сегодняшний день не могут быть получены чисто теоретическими расчетами. Для их определения необходимы лабораторные экспериментальные данные по исследованию кинетики на данном катализаторе. На базе этих экспериментов уточняется форма кинетической модели, определяются неизвестные значения параметров — путем приведения в соответствие экспериментальных данных с предполагаемой формой кинетической модели. Содержание, адекватность, предсказательная сила конечного продукта — содержательной кинетической модели — зависит от того дизайна , который применялся при его построении. В настояш,ее время кинетический дизайн или построение адекватной кинетической модели представляет собой самостоятельное научное направление. Оно базируется на искусстве целенаправленного планирования кинетических экспериментов с целью получения информативного массива данных, на правильной оценке погрешности в данных и их коррекции строгими статистическими методами. Определение численных значений параметров — или другими словами параметрическая идентификация — использует необходимый для этой цели арсенал математических, статистических и вычислительных методов. Вычислительные методы решения задач параметрической идентификации существенно зависят от характера экспериментальных данных, полученных либо в проточном реакторе идеального перемешивания, либо в проточном реакторе идеального вытеснения, либо в реакторе закрытого типа и др. Это очевидно, поскольку уравнения математического описания перечисленных типов реакторов относятся к разным классам уравнений математической физики. В одних случаях работа ведется с системой дифференциальных уравнений с нелинейными правыми частями, в других — с системой нелинейных алгебраических уравнений, неявных относительно измеряемых в эксперименте переменных состояния. [c.68]

Среди исследований этих ученых содержится разработка методов расчета порядка, констант и энергий активации гетерогенных реакций в условиях идеального вытеснения и полного перемешивания [360], а также изучение макрокинетики каталитических реакций в кипяш ем слое катализатора [361, 362]. [c.64]

Г. М. Панченковым получены общие уравнения динамики химических и физико-химических процессов, осуществляемых в потоке как в условиях идеального вытеснения, так и в условиях идеального перемешивания [384]. Рассмотрены методы определения порядков как гомогенных, так и гетерогенных реакций в потоке в условиях идеального вытеснения, а также энергии активации реакции без знания [c.66]

Для дрределения активности контактов и исследования, кинетики гетерогенных каталитических процессов применяются статический, проточный и наиболее прогрессивный — безградиентный методы. Примене-иие стат ичеЬкого метода ограничивается осложнением кинетических данных макрофакторами, связанными с внешнедиффузионными затруднениями переноса вещества и тепла. Применение статического метода перемешивающих устройств (цикл, включающий реактор и циркуляционный насос) позволяет освободиться от таких осложнений. Циклическое устройство с перемешиванием для статического метода было предложено в работах [1, 2], и он был переименован в квазистатический метод. Наиболее часто применяется проточный метод исследования кинетики. Однако в лабораторных условиях (малые количества контакта) из-за стеночного эффекта, продольного перемешивания, а также неизо-термичности вдоль и по сечению слоя практически невозможно поддерживать в шихте контакта условия метода идеального вытеснения. [c.102]

Таким образом, при режиме идеального вытеснения по обеим фазам высота рабочей зоны колонны равна Н = ПохНох = = 5,08-0,381 = 1,93 м. Для определения высоты колонны с учетом продольного перемешивания находим методом последовательного приближения кажущуюся высоту единицы переноса по уравнениям (111.39) и (111.40). Сначала определяем значение критерия Пекле для продольного перемешивания в обеих фазах [c.145]

Две интересные работы были проведены сотрудниками лаборатории Шелла. В первой из них изучали перемешивание твердых частиц путем добавления в слой меченых (радиоактивным изотопом) зерен катализатора и отбора проб через определеннее интервалы времени из различных точек слоя. Были исследованы три промышленные установки каталитического крекинга. Распределения времени пребывания, найденные описанным методом, говорят о том, что псевдоожиженные слои в регенераторах и реакторах непрерывного действия приближаются по рабочему режиму к системе полного перемехнивания. Наблюдаемые отклонения от этого режима обусловлены наличием байпасов, малоподвижных -зон катализатора, участков с идеальным вытеснением или сочетанием перечисленных факторов. [c.259]

Как и раньше, решение частной задачи требует интегрирования уравнений системы и вспомогательных уравнений. Это уже наблюдалось для случая трубчатого реактора идеального вытеснения, но поскольку в случае трубчатого реактора с поперечным перемешиванием учитывается радиальная составляющая, то уравнения значительно сложнее. Макговин применил метод коллокации, чтобы получить численные выражения аксиальных профилей для совокупности поперечных положений, исходя из уравнений стационарных состояний трубчатого реактора с поперечным перемешиванием дс о /дю, 1 ас я [c.236]

Большинство процессов химической технологии имеют двойственную дегерминированностохастическую природу. Исходя из этого в гл. III рассматриваются экспериментальные методы исследования структуры потоков, позволяющие учесть стохастическую составляющую процесса. Излагается метод моментов и его применение для обработки кривых отклика системы на импульсное и ступенчатое возмущения. Рассматриваются типовые модели структуры потоков в аппарате модель идеального перемешивания модель идеального вытеснения диффузионная модель рецирку- [c.4]

При использовании данного метода для оценки влнянпя физических свойств разделяемых веществ на активную поверхность контакта фаз и скорость массообмена необходимо правильно учитывать поле концентраций в аппарате. Неправильное представление о структуре потоков может привести к существенным ошибкам при изучении процесса массообмена. Так, например, соотношение (И1-76) получено при учете перемешивания в жидкой фазе. Обработка тех же результатов по модели идеального вытеснения, приводит к зависимости вида [c.88]

В однорядном реакторе идеального вытеснения [3] в трубку, диаметр которой лишь ненамного превышает диаметр зерен катализатора, помещают ряд зерен катализатора, чередуя их с разбавляющими цилиндрическими таблетками пз инертного мате-р1шла. Проходя в зазоре между разбавляющей таблеткой и стенкой трубки, газ принимает температуру стенки, этим обеспечивается изотермпчпость наружной поверхности катализатора. Так как ширина зазора мала, а следовательно, скорость газа в зазоре велика, то это предотвращает продольную днффузию. Поскольку прп прохождении газом зернистого материала длина пути перемешивания по порядку величины совпадает с диаметром зерна, то отдельное зерно катализатора функционирует в условиях, приближающихся к режиму идеального перемешивания. Эта аргументация, по мнению авторов метода, позволяет им моделировать однорядный реактор системой последовательно соединенных одинаковых по объему перемешивания реакторов. [c.169]

Исследования, проведенные методом трассера показывают, что продольным перемешиванием в зернистом слое можно принебречь при значениях критерия Ре 100. Однако для кинетической аппаратуры, работающей с разными веществами и в широких пределах режимов такая оценка большей частью затруднительна. Исходя из того, что в зерненном слое обратное смешение не распространяется более чем на 4—5 рядов зерен, и учитывая, что на практике соотношение размер зерна/диаметр реактора = 5 Ч-8, можно принять, что длина кинетического проточного реактора должна составлять не менее 15—20 его диаметров, поскольку при числе зон смешения более 10 аппарат следует рассматривать работающим в режиме идеального вытеснения. [c.189]

Можно также измерить концентрацию реагентов и продуктов реакции в нескольких точках вдоль слоя и путем графического. дифференцирования определить эмпирическое кинетическое уравнение. При этом предполагается соблюдение в потоке газа в реакторе режима идеального вытеснения или поршневого течения газа, между тем, как показывает анализ особенностей проточного метода, поршневое тачание в шихте нао шавтся за счет наличия продольного перемешивания в слое и за счет стеночного эффекта. [c.192]

С этой целью удобно пользоваться реакторами, работающими в режиме идеального вытеснения или идеального смешения. При этом слой катализатора должен быть изотермическим, процессы внутреннего и внешнего переноса массы и тепла должны быть быстрыми по сравнению со скоростями реакции и выделения тепла и ноток веществ в реакторе должен характеризоваться либо картиной поршневого регкима, либо картиной полного перемешивания. Кроме того, для простых кинетических опытов необходимо, чтобы активность катализатора была постоянной достаточное время (желательно несколько дней) и чтобы имелись точные методы анализа для всех или некоторых реагентов и продуктов реакции. [c.8]

Значения Кжй, полученные из модели неисчерпаемости (максимальная движущая сила, минимальное КжО), модели полного смещения (минимальная движущая сила, максимальное Кжо), модели идеального вытеснения и путем измерения с помощью двух датчиков при одних и тех же исходных данных, могут различаться более чем в три раза [408]. Допущение о хорощем перемешивании в жидкой фазе неизменно делается для реакторов с циркуляцией [386]. Часто это допущение необоснованно как для реакторов с циркуляцией, так и для крупномасштабных реакторов с мешалкой. Ошибки, происходящие из этого допущения как в том, так и в другом случае, были изучены Андре с сотр. [409]. Часто балансовые методы оказываются более предпочтительными [388, 401]. Однако их применение требует знания истинной растворимости, если необходим точный результат, а также дополнительных приборов, если скорость массопереноса определяется по изменению концентрации в газовой фазе [391]. Обзор различных способов измерения скорости оксигенации в аэротенках был выполнен Буном и Чемберсом [410]. [c.205]

Величину удельное объемной поверхности контакта фаз (а, м /м ) определяли химическим методом , используя абсорбцию СО2 елочью из смеси с воздухом. При вычислении поверхио-С1И контакта фаз на осаовании экспериментальных данных принимали идеальное вытеснение по газу и полное смешение по жидкости в каждой секции. Если иметь в виду, что в условиях опытов в той иди иной мере имело место перемешивание газовой фазы, то полученные значения объемной удельной поверхности контакта фаз следует рассматривать как минимальные. [c.117]

В настоящее время экстракция является важным технологическим процессом, позволяющим решать сложные задачи, например переработки ядерного топлива атомных электростанций, требующей разделения ряда элементов с близкими свойствами. Что затрудняет применение осадительных методов, кроме того, последние приводят к увеличению количества радиоактивных отходов, концентрирование и хранение которых связано со значительными трудностями. Экстракция широко используется при переработке многих видов минерального сырья, например в технологии урана, циркония, редкоземельных элементов. В связи с этим применением большое внимание уделяют экстракционной аппаратуре, смесителям-отстойникам с механическим и пульсационным перемешиванием, центробежным экстракторам,, различным колоннам. Время, необходимое при экстракции для должного приближения к равновесию, имеет существенное значение, так как от него зависит производительность существующих экстракционных аппаратов или размеры проектируемых. Применение центробежных экстракторов дает возможность обеспечить малое время контактирования фаз и их быстрое разделение. Так, французские экстракторы Robatel при объеме камеры смешения 17 л имеют производительность 6 м Ч, а при объеме 110 л — 25 м /ч. В случае идеального вытеснения время контакта фаз в камерах смешения составляет 10,2 и, 16 с [1]. [c.5]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология