Прямого потока метод

Прямые экспериментальные методы определения величины концевого эффекта, основанные на непосредственном измерении концентрации за время образования капли, отсутствуют. В работах [333, 337, 338] концентрацию экстрагируемого каплей вещества замеряли после ее обратного втягивания в капилляр. Этот метод нельзя считать прямым, поскольку процесс образования капли и ее последующего втягивания в капилляр неадекватны. Плотность диффузионного, потока велика в начальный период образования капли и уменьшается по мере роста капли и ее дальнейшего втягивания в капилляр. По-видимому, этот метод должен приводить к несколько заниженным значениям коэффициента массопередачи. Экспериментальные данные работ [333, 337, 338] по концевому эффекту при лимитирующем сопротивлении дисперсной и сплошной фаз методом втягивания в капилляр привели к удовлетворительному соответствию с результатами расчетов по формуле Ильковича, согласно которой а = 1,52. [c.213]

В работе [53] продемонстрирована возможность такого подхода для расчета каталитического крекинга в восходящем потоке. Оптимизация по такой структуре математического описания требует применения прямых вариационных методов и проиллюстрирована в главе VI. [c.373]

Использование математической модели с источниками и стоками, а также прямого гидродинамического метода определения структуры потоков позволило установить зависимость статической удерживающей способности Фет от гидродинамических режимов в аппарате. Установлен экстремальный характер этой зависимости (рис. 201). Динамическая удерживающая способность определялась методом отсечки и прямым методом. Статическая удерживающая способность Фет рассчитывалась как разность между полной удерживающей способностью насадки и динамической удерживающей способностью насадки фд . Полная удерживающая способность насадки определялась по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Наблюдаемое увеличение Фет с ростом нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в [c.402]

Е Исследование продольного перемешивания с учетом эффективной и застойной зон с использованием модели источников и стоков и прямого гидродинамического метода определения кривых отклика показало, что коэффициент продольного перемешивания возрастает с увеличением расхода жидкости и падает с ростом нагрузки по газу. В интенсивных гидродинамических режимах профили скоростей потока выравниваются, что снижает коэффициент продольного перемешивания. Аналогичный характер зависимости наблюдается и для скорости потока жидкости. С ростом нагрузок по газу и жидкости критерий Пекле уменьшается. В проточных зонах аппарата устанавливается экстремальный характер зависимости критерия Пекле от нагрузки по газу и плотности орошения в колонне. Коэффициенты продольного перемешивания, определенные индикаторным методом, значительно выше (в некоторых режимах в несколько раз), чем полученные прямым методом. Разница между их значениями исчезает в режиме эмульгирования, что объясняется отсутствием застойных зон. [c.407]

Ожижение водорода методом дросселировании. Рассмотрим принципиальную схему ожижения водорода методом дросселирования с предварительным охлаждением (рис. 48, а). Газообразный водород сжимается изотермически в компрессоре — до давления р, и поступает в теплообменник /, где охлаждается до температуры Т/, затем водород поступает в ванну // предварительного охлаждения, где его температура понижается до температуры Т . Дальнейшее понижение температуры в теплообменнике III позволяет после дросселирования до давления р (процесс 5—6) получить в сборнике IV жидкость в количестве х кг кг. Жидкость отбирается из цикла, а оставшиеся пары (1 — х) идут обратным потоком через теплообменники III и /, охлаждая прямой поток. [c.104]

Кожеподобная резина может быть получена методом непрерывной радиационной вулканизации, если смесь будет предварительно формоваться на непрерывно действующей машине барабанного типа с последующим поступлением отформованной ленты в зону действия ионизирующего излучения. Процесс формования ленты из резиновой смеси длится 1—2 мин. Для получения кожеподобной резины, по комплексу свойств не уступающей резине, полученной обычной серной вулканизацией, доза облучения должна составлять 50—60 Мрд (см. табл. 3). Экспериментальные данные подтверждают возможность обработки образцов методом прямого потока приготовления резиновой смеси в смесителе и листования (формования) на каландре с последующим пропуском ленты через машину безотходной вырубки с дальнейшим направлением деталей низа обуви в зону радиационной вулканизации. Следовательно, в зону радиационной вулканизации может поступать непосредственно с каландра лента кожеподобной резиновой смеси или же вырубленные отдельные детали низа обуви. Скорости листования — каландрирования в радиационной вулканизации должны быть синхронизированы [4]. [c.324]

При массовом производстве резиновых смесей одного назначения наиболее прогрессивным методом их передачи на последующие технологические операции является метод прямого потока. [c.142]

Метод прямого потока предусматривает отбор готовой резиновой смеси от оборудования, установленного после смесителей, и транспортировку ее в горячем состоянии к питательным вальцам потребляющих агрегатов. При этом из технологического процесса выпадают такие операции, как срезание [c.142]

Приоритет в разработке и массовом освоении в промышленности поточного выпуска полуфабрикатов принадлежит в СССР Ярославскому шинному заводу, который впервые в 1955 г. перешел на выпуск протекторных заготовок по этому методу без ухудшения качества изделий. В последующем область применения прямых потоков в производстве шин и других резиновых изделий значительно расширилась. В настоящий момент при листовании резин и шприцевании заготовок изделий массового ассортимента применяется поточный метод, при котором отпадает необходимость в охлаждении и вылежке готовых резиновых смесей после их изготовления. [c.143]

Возможность применения прямых потоков стала реальной только после того, как советскими специалистами был разработан прибор для ускоренного контроля качества резиновых смесей. Применяемые методы экспресс-контроля описаны в главе V. [c.148]

На холодных концах азотных регенераторов разность температур должна быть уменьшена до величины, при которой азот обратного потока мог бы полностью уносить двуокись углерода, несмотря на то, что количество отходящего азота несколько меньше количества воздуха, проходящего через азотные регенераторы. Это достигается применением так называемой петли по методу тройного дутья. Принцип петли заключается в том, что часть холодного воздуха после регенераторов используется для дополнительного охлаждения воздуха прямого потока в регенераторах. При введении петли по методу тройного дутья насадка дополнительно охлал<дается потоком холодного (петлевого) воздуха. При таком оформлении процесса необходимы три азотных регенератора. [c.85]

Схема аппарата БР-1 приведена на фиг. 138. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре до 5—6,2 ата, поступает в регенераторы. В установке имеется два кислородных регенератора 1, в которые поступает около 20% воздуха, и три азотных регенератора 2, в которые подается остальное количество воздуха. Азотные регенераторы работают по схеме тройного дутья, т. е. по методу так называемой петли. Принцип петли заключается в использовании части холодного воздуха после регенераторов для дополнительного охлаждения воздуха прямого потока в регенераторах. С этой целью предусмотрено три азотных регенератора, по которым последовательно проходят три потока [c.467]

Схема 2. Материальные потоки производства концентрированной фосфорной кислоты прямым полугидратным методом по способу ЛТИ им. Ленсовета—Винницкого химического комбината—ЛенНИИгипрохима (расходы материалов в кг/т апатитового концентрата). [c.210]

Необходимый для получения исходного газа методом "тексако" кислород производится в двух воздухоразделительных установках. Для получения на этих установках жидких кислорода и азота они работают по циклу высокого давления (14-21 МПа) холод.образуется за счет последовательного расширения прямого потока в двух детандерах вначале - в поршневом, а затем - в турбодетандере. [c.106]

В настоящее время при массовом производстве резиновых -смесей одного назначения для передачи их на последующие технологические операции широко используется метод прямого потока, предусматривающий непрерывный отбор готовой резиновой смеси от оборудования, установленного после резино-смесителей, и транспортировку ее в горячем состоянии к питательным вальцам каландров, червячных прессов или другого профилирующего оборудования. При отсутствии прямого потока снятые с вальцов листы резиновой смеси подвергают охлаждению на воздухе или в ваннах с водой. Во избежание слипания при хранении снятые с вальцов листы резиновой смеси пропудривают сухим тальком или смачивают суспензией талька в воде. [c.56]

Метод расчет.а холодильного цикла с двумя детандерами на прямом потоке. Исходя из того, что низкотемпературный детандер играет определяющую роль в цикле, а высокотемпературный источник холода необходим только в той мере, в какой он снимает часть тепловой нагрузки с основного детандера и производит соответствующую часть холода на более высоком температурном уровне, представляется целесообразным низкотемпературную часть цикла рассчитывать исходя из оптимальных соотношений, а затем дополнять ее другой зависимой от нее частью. Вопрос о выборе оптимального температурного уровня Гз, на котором устанавливается первый источник холода, является самостоятельным и не рассматривается. [c.31]

Адсорбция осуществляется при низких температурах в газовых адсорберах. Часть воздуха (прямой поток) отбирается из регенератора или теплообменника и направляется в силикагелевый адсорбер при температуре, близкой к точке вымерзания двуокиси углерода при имеющемся давлении воздуха. В некоторых установках, работающих по циклу низкого давления, этот метод применяют для очистки от двуокиси углерода потока, отбираемого из регенераторов в детандер при давлении 0,5. .. 0,6 МПа и температуре 143 К-Отмывка твердой двуокиси углерода жидким воздухом осуществляется на тарелках нижней колонны. Метод применяют в установках, в которых производится предварительная очистка воздуха от двуокиси углерода методом вымораживания. Во избежание забивки дроссельных вентилей и ректификационных тарелок кубовую жидкость в таких установках следует очищать в фильтрах, где отделяется твердая углекислота. В отфильтрованной кубовой жидкости остается около 3-10- % СОг- Этот остаток затем поглощается при прохождении жидкости через адсорбер, после чего она поступает в верхнюю колонну и колонну сырого аргона. Из фильтра твердую двуокись углерода удаляют путем подогрева. [c.91]

Воздух, сжатый в турбокомпрессоре 1 и прошедший скруббер 2, поступает на очистку и охлаждение в регенераторы 5 и 4, направ- — ляется на ректификацию в нижнюю колонну 7. Регенераторы заполнены металлической насадкой — дисками из тонкой рифленой алюминиевой ленты. Незабиваемость кислородных регенераторов обеспечивается превышением обратного потока над прямым, азотных — методом тройного дутья. Конструкция переключающих клапанов на кислородных регенераторах 3 и их компоновка исключают загрязнение получаемого технического кислорода. [c.132]

В регенераторах воздух охлаждается до состояния, близкого к сухому насыщенному пару, и освобождается при этом от углекислоты и влаги. В кислородном регенераторе обратный поток превышает прямой примерно на 3%. При этом средняя разность температур на холодном конце регенераторов не превышает 9°, что обеспечивает возможность уноса обратным потоком кислорода всех примесей из регенератора. В азотных регенераторах необходимо уменьшить разность температур на холодных концах до величины, при которой азот обратного потока полностью унес бы углекислоту и влагу. Для этого ставят не два, а три регенератора. Выделение углекислоты и влаги достигается введением так называемой петли по методу. тройного дутья. Принцип петли заключается в использовании части холодного воздуха после регенераторов для дополнительного охлаждения прямого потока в регенераторах. После прохождения через регенератор азота в том же направлении проходит воздух петли и выводится через петлевые клапаны 19 из середины регенератора. [c.94]

Прямое обобщение метода Чаплыгина на случай обтекания профиля безграничным потоком невозможно по следующим причинам [c.142]

Одним из преимуществ метода охлаждения аппаратов блока их постепенным подключением с таким расчетом, чтобы температура прямого потока на холодном конце регенераторов практически не изменялась, является то, что автоматически обеспечивает плавное понижение температур в подключаемых аппаратах. Существо процесса при этом таково. [c.101]

Исходя из уравнения (2.23), по измеренной абсолютной активности Л<г(, известным условиям облучения и измерения (Ф, обл, расп) и табличным значениям ядерных параметров ((Такт, М, 9, А) можно рассчитать количество определяемого элемента. Такой подход получил название абсолютного метода. Несмотря на кажущуюся простоту, на практике абсолютный метод в строгом виде используется очень редко из-за трудности достижения точных результатов. Прежде всего далеко не всегда можно с требуемой точностью определить плотность потока активирующих частиц в зоне облучения каким-либо прямым физическим методом. [c.36]

Кроме бокового ответвления основного потока возможно отделение струй воздуха в прямые ответвления тройников, причем возможны два случая, когда скорость потока в прямом ответвлении меньше или больше скорости сборного потока. В первом случае потери энергии отделившегося потока обусловливаются снижением его скорости и должны определяться таким же методом, как и при внезапном расширении сечения трубопровода. Особенностью этого случая является возможность удаления в боковое ответвление пограничного слоя под действием градиента давления, направленного противоположно скорости движения потока. Это приводит к снижению мощности циркуляционных токов, возникающих в зоне расширения прямого потока, а также к увеличению значения а для оставшейся части суммарного потока. Если скорость потока в прямом ответвлении больше скорости сборного потока, то гидравлическое [c.38]

Измеряя в процессе эксперимента значения интегральной температуры газа на выходе из слоя / г = д(т), можно найти значение а. Однако практически реализовать такой прямой общий метод не представляется возможным по следующим основным причинам. Во-первых, для этого необходимо знать величины Лэ/, ос и р, которые сложным образом зависят от параметров псевдоожижения. Кроме того, коэффициент ос представляет собой формально вводимую величину. Во-вторых, система уравнений (7.97) — (7.102) содержит существенные упрощения. Так, для не слишком мелких материалов предположение о равенстве температур поверхности и центра частиц может оказаться неверным. Не учитывается теплообмен частиц, попадающих в объем газовых пузырей. Граничные условия в неявной форме содержат спорное предположение об односторонней эффективной теплопроводности в газовом потоке на входе в слой. Нулевое значение градиента температуры газа на выходе из слоя также недостаточно обосновано 61]. Некоторые вопросы межфазного теплообмена на основе упрощенной двухфазной модели рассматриваются в монографии [88]. [c.201]

Таким образом, задача оптимизации Л -стадийного процесса с т байпасными потоками сведена к задаче оптимизации для (А/ + 2/п)-стадийного процесса без них, но с дополнительными условиями ( 1,176), с учетом которых получается совокупность значений Х , (/ ],. . ., т). Решение этой задачи может оказаться значи-тельгю проще, чем прямое применение метода динамического про-грамгшрования для оптимизации исходного Л -стадийного процесса. [c.301]

Прн организации прямых потоков в подготовительных цехах, при непосредственной подаче резиновых смесей на шприцевание или калаидрование без промежуточного охлаждения и хранения их, необходимы такие методы контроля, которые позволяют получать результаты через 2—3 мин. В этих случаях обычно ограничиваются определением кольцевого модуля и твердости. Вулканизацию образцов при прямом потоке производят при температуре 180—190 °С в течение 1—1,5 мин в малогабаритном настольном прессе. [c.275]

Последоват. неформальное рассмотрение всех указанных эффектов возможно лишь в рамках динамич. расчета (см. Динамика элементарного акта). Предпринимались попытки учесть их по отдельности. Напр., был предложен метод си-стематич. уточнения конфигурации АК, поскольку выбор в кач-ве таковой именно седловой точки основан на интуитивных представлениях и, вообше говоря, не обязателен. Могут существовать и др конфигурации, для к-рых погрешность вычислений по ф-лам (2) и (3 обусловленная возвращением системы в область реагентов после прохождения этих конфигураций, меньше, чем для конфигурации седловой точки. Используя формулировку А. к. т. в терминах теории столкновений (см. выше), можно утверждать, что обратному потоку (от продуктов к реагентам) через критич. пов-сть соответствует порождающая его и равная ему часть полного прямого потока (от реагентов к продуктам). Чем меньше эта часть, тем точнее вычисление скорости р-ции по А. к. т. Эти соображения легли в основу т. наз. вариационного определения АК, согласно к-рому критической считается пов-сть, минимизирующая прямой поток. Для нее скорость р-ции, вычисляемая по ур-ниям (2) и (3), минимальна. Как правило, нулевые энергии поперечных колебаний изменяются вдоль координаты р-ции. Это еще одна причина смещения конфигурации АК из седловой точки ППЭ она также учитывается вариационной теорией. [c.75]

Совершенствование циклов с дросселированием достигается применением в качестве рабочей среды смеси хладагентов (рис. 11) с разл. т-рами конденсации в интервале Т - Г,. Такая смесь сжимается в компрессоре К, при этом на уровне Го (р=рг) ковденсируется часть потока- компонент с самой высокой т-рой конденсации. В сборнике Сб происходит разделение фаз пар направляется в теплообменник ТО,, а жидкость в кол-ве В] дросселируется через вентиль Др[ в обратный поток. После охлаждения в ТО2 часть прямого потока снова конденсируется и т.д. Процесс продолжается до достижения наинизшей т-ры Г -т-ры конденсации последнего компонента смеси при давлении Р]. Криогенные установки и методы расчета состава смесей хладагентов достаточно сложны, но получаемый в результате эффект весьма значителен. [c.305]

Сущность метода. Ниже предлагается прямой хроматографический метод определения малого количества дихлорэтана (ДХЭ) в воздухе в виде разовых и поточных анализов. Для анализа нспользуется хроматограф с пламенноионизационным детектором. При разовых анализах проба вводится шприцем в объеме 0,6 сл/- . При анализах в потоке для отбора проб применяется автоматический дозатор.. Минимально определяемое количество ДХЭ — 0,005 мг/л. Вре.мя анализа 4 лиш. [c.183]

Химический обмен — метод И. р., основанный на неравномерном распределении изотопа в системе двух веществ при равновесии изотопного обмена. Коэфф. разделения определяется соответствующими константами равновесия. Так же, как ректификация, метод химич. обмена применим к легким изотопам, однако мол. вес соединений не имеет значения для величииы а. Процесс чаще всего проводят в колоннах. Поскольку обмен происходит между различными химич. соединениями, то прямой поток в колонне представлен одним веществом, а возвратный — другим поэтому на конце колонны необходим реактор для обращения потоков, т. е. для химич. превращения одного вещества в другое. В лабораторной практике метод широко применяется для разделения многих легких изотопов. Используется иногда каталитич, изотопный обмен и изотопный ионный обмен. В пром-сти химич. обмен применяется при концентрировании дейтерия ири этом для ликвидации дорогостоящей стадии обращения потоков использован т. н. двухтемпературный вариант изотопного обмена между водой и сероводородом, в к-ром стадия химич. превращения воды в сероводород заменена изотопным обменом между этими же веществами, но при более высокой темп-ре. В произ-ве тяжелой воды применяют также химич. обмен между водой и водородом в сочетании с электролизом, к-рый представляет собой в этом случае стадию обращения потоков (см. Дейтерий). [c.100]

Книга известных специалистов в области газовой хроматографии В. Дженнингса (США) и А. Раппа (ФРГ) посвящена важной стадии проведения анализа методом газовой хроматографии — предварительной подготовке пробы. Рассматриваются различные способы введения образца (прямое введение, ввод с разделением газовых потоков, метод без разделения потока), обсуждаются методы выделения и концентрирования проб, а также применение методов подготовки образцов в различных областях аналитической химии. [c.4]

Метод расчета. На фиг. 2 показано изображение цикла для реального газа в 5—Г-диаграмме. Линия 0—2 соответствует изотермическому процессу сжатия в компрессоре, линия 2—5 — изобарному процессу охлаждения прямого потока в теплообмен-нике, линия 5—6 и 5—б,— соответственно, изоэнтропий-ному и действительному процессам расширения хладоагента [c.5]

ОГО дутья, основанный на дополнительном охлаждении насадки нижней части регенератора. Сущность метода заключается в том, то часть воздуха из регенератора (несбалансированный поток), аправляют для дополнительного охлаждения насадки другого егенератора. Это позволяет охладить прямой поток до более низ-их температур в результате подогрева несбалансированного потока тем самым уменьшить разность температур на холодном конце егенераторов до величины, обеспечивающей их незабиваемость. [оскольку в процессе теплообмена участвуют три потока (прямой, братный, несбалансированный), регенераторов также должно быть ри. [c.101]

Существенным недостатком метода тройного дутья является наличие трех азотных регенераторов, а также сложной клапанной системы для переключения трех потоков с холодными клапанами принудительного действия для петли. Недостатком регенераторов-рекуператоров (регенераторы с каменной насадкой и встроенными змеевиками) является их громоздкость. Метод отбора части прямого потока неудобен тем, что требует установки дополнительного оборудоввния в блоке разделения для очистки отбираемого воздуха от двуокиси углерода. [c.128]

Ожижитель (теплообменник средней зоны 10, ванна вакуумного азота 11, теплообменник холодной зоны 12, эжектор 13, сборники 14 и 15) и блок предварительного охлаждения 7 с азотной ванной 8 размещены в сосудах Дьюара с хорошей тепловой изоляцией. Сжатый до давления 12. .. 15 МПа в компрессоре 1 водород последовательно проходит очистку от масла в угольном фильтре 2, от примесей кислорода в реакторе высокого давления 3 и осушку от влаги в алюмогелевом осушителе 6. В реакторе газообразный водород очищается от примесей кислорода методом каталитического восстановления последнего водородом до воды на металлическом катализаторе никель—хром. В результате охлаждения водорода в холодильнике 4 происходит конденсация паров воды с последующим удалением конденсата во влагоотделителе 5. Каталитическая очистка водорода как правило должна быть на потоке водорода из компрессора и желательна на потоке из электролизного отделения до компрессора (в реакторе низкого давления 16). Водород, осушенный от влаги и очищенный от примесей кислорода, проходит блок предварительного охлаждения 7 (теплообменник теплой зоны, состоящий из водородной и азотной секции), и охлаждается в змеевике, погруженном в ванну жидкого азота, который кипит под атмосферным давлением. После азотной ванны 8 сжатый водород (прямой поток) очищается от примесей азота в угольном адсорбере 9. Применение активированного угля для очистки водорода весьма удобно, так как интенсивность адсорбции резко возрастает с понижением температуры и при температуре, близкой к температуре конденсации адсорбируемого газа, достигает максимума. [c.153]

Следует иметь в виду, что при равных давлениях прямой поток теплого воздуха может внести в регенераторы влаги и двуокиси углерода больше, чем удаляется с холодным обратным потоком (вследствие понижения парциального давления паров СО2 и Н2О). При этом регенератор замерзнет , т. е. будет забит льдом и твердой СО2. Если же давление поступающего воздуха будет выше давления обратных потоков, а объем их больше, то даже при более низкой температуре возможна сублимация твердой СО2 и льда с поверхности насадки и удаление их из регенератора. Кроме того, необходима минимальная разность температур прямого и обратных газовых потоков. Установлено, что при давлении перерабатываемого воздуха 6 ат и давлении обратных потоков 1,2 ат регенераторы не будут замерзать , если на их холодных концах поддерживается разность температур не более 6—8 °С. Для обеспечения такой температурной разности количество (объем) обратных потоков должно быть на 3—4% больше, чем прямых потоков. Для этой же цели применяется метод несбалансированных потоков ( петлевой поток), как, например, в блоке разделения БР-6, где часть воздуха ( петлевой воздух) отбирается из середины регенераторов. Вследствие этого обратные потоки в холодной части регенераторов становятся больше прямых потоков и разность температур между ними уменьшается. Далее петлевой воздух доохлаждается и очищается от СО2 в вымораживателях 3 и 4. [c.120]

Перенос вещества через мембрану зависит, по-видимому, от следующих факторов — движущей силы самого переноса и сопротивления мембраны. Константа проницаемости как мера второго фактора имеет значение лишь в случае применимости закона Фика. Если растворимая молекула соединяется с другой диффундирующей молекулой, то это нарушает постоянство величины Р. Поэтому при исследованиях следует определять величины, непосредственно находимые в опыте. Такой величиной служит поток, определяемый как количество вещества, проходящее через единицу поверхности мембраны в единицу времени. Этот поток может характеризовать скорость диффузии в противоположных направлениях и может различаться как прямой поток и обратный поток. Их можно измерить, помечая исследуемое соединение изотопом-индикатором только в объеме, находящемся по одну сторону мембраны. Чистый перенос вещества можно измерить либо обычными аналитическими методами, либо путем нанесения метки различными изото- [c.279]

ГО азота (обратного потока) даже несколько меньше, чем количество воздуха (прямого потока), поступающего в регенераторы. В этих усло виях для обеспечения выноса углекислоты уменьшение средней разности температур на холодном конце регенератора имеет решающее значение. Вынос влаги из азотных регенераторов не вызывает затруднений при таком соотношении потоков. Поэтому метод тройного дутья преследует основную цель — полностью очистить регенераторы от углекислоты. Одновременно регенераторы очищаются от влаги. [c.50]

Таким образом, единственным средством, обеспечивающим вынос осевшей на насадке углекислоты, яв1ляется дальнейшее уменьшение средней разности температур на холодном конце между азотом и прямым потоком (воздухом). Уменьшить эту разность можно двумя способами 1) подогреть обратный поток и 2) дополнительно охладить насадку холодного конца регенератора перед прохождением прямого потока. Так как температура обратного потока (азота) остается практически постоянной, а отепление его при обратном неравенстве по массе повлечет за собой еще большее отепление прямого потока, то этот метод неприменим. Поэтому остается одно — дополнительно снизить температуру холодного конца регенератора, а с(ледовательно, и прямого потока, максимально сблизить между собой температуры обратного и прямого потоков и тем самым уменьшить на холодном конце среднюю разность температур. Достигают это следующим образом. [c.113]

Брекеры изготовляют путем дублирования (сдваивания) двух полосок закроенного под углом обрезиненного корд-брекера. При этом способе применяют установку, напоминающую агрегат для дублирования тканевых полосок. Закроенные широкие слои кордбрекера соединяют встык и разрезают на две полосы нужной ширины на продольно-резательной машине. Более узкую полоску накладывают сверх широкой и прикатывают дублировочным валиком. Сдвоенные полосы закатывают в прокладку или направляют прямым потоком к сборочным и браслетным станкам. Продольнорезательные машины устанавливают за диагонально-резательной машиной и закроенные куски корда с помощью поддувающих столов подают на продольно-резательные машины. Иногда для изготовления брекеров пользуются специальными дублировочными станками, но этот способ малопроизводителен и применяется на предприятиях небольшой мощности. Брекер для полудорновой сборки браслетным методом изготовляют на браслетных станках. [c.270]