Температура программы конечная

Программирование температуры следует предпочесть изотермическому процессу, когда область температур кипения компонентов смеси превышает 50—100° С. Начальную и конечную температуры программы следует выбирать исходя из температур кипения самого летучего и наименее летучего компонентов пробы. Температура удерживания определяется отношением скорости нагрева к скорости потока. [c.90]

Конечная температура программы выбирается близкой к температуре кипения наиболее высококипящего компонента, присутствующего в смеси. Необходимо учитывать, конечно, практические ограничения, связанные с летучестью жидкой фазы. Некоторые из наиболее широко применяемых фаз, такие, например, как 5Е-30 и aпи pJH Ь, используются обычно при программировании температуры до 300°. [c.196]

В идеальном случае конечная температура программы определяется наименее летучим компонентом пробы. Для обычных наполненных колонок эта температура часто близка к температуре кипения наименее летучего компонента. Кроме того, верхний предел конечной температуры может зависеть от других практически важных факторов, таких, как температурная стабильность неподвижной фазы или самих компонентов. В таких случаях для элюирования компонентов с более высокими температурами кипения [c.202]

Область температур программы зависит от разности в температурах кипения наиболее и наименее летучих компонентов она зависит также от температурных ограничений, связанных со стабильностью пробы и неподвижной фазы, и от характеристик аппаратуры. Ввиду уже упоминавшегося изотермического предела 80—100°, минимальная ширина области температур может быть на 80—100° меньше интервалов температур кипения пробы. Например, для компонентов пробы с интервалом температур кипения О—400° программирование температуры будет от 50 до 350°. Если эта конечная температура слишком высока для неподвижной фазы, то можно выбрать другую программу и насадку колонки, чтобы получить температуры удерживания от О до 300°. С другой стороны, можно выбрать более высокую конечную температуру, чтобы достичь лучшего детектирования или более высокой точности. Конечная температура может быть выше максимально допустимой температуры при изотермическом режиме, так как ее применяют только в течение короткого времени, и тогда, когда разделение компонентов пробы с воздухом уже произошло. [c.203]

Конечно, для многих проб следует учитывать скорость, с которой можно записать пики, в некоторых случаях собрать фракции. Для данной области температур программы и данной скорости элюирования компонентов скорость нагрева должна быть обратно пропорциональна общему числу компонентов пробы. Например, если требуется элюировать один компонент в минуту из смеси, для которой требуется повышение температуры на 200°, то максимальное число компонентов, которые могут быть удовлетворительно разделены при различных программах, можно получить из кривой на рис. 95. [c.207]

Скорости были указаны авторами работ или получались делением разности между конечной и начальной температурами программы на время анализа.) [c.208]

Программирование температуры является самым полезным первым подходом к анализу любой пробы неизвестного состава. Его следует предпочесть, когда область температур кипения компонентов пробы превышает 50—100° или когда необходимо вводить пробу в течение длительного времени. Выбор программирования температуры определяется также и другими менее важными причинами, как повышение точности анализа, предела чувствительности детектирования или сокращение времени анализа. Начальную и конечную температуры программы обычно выбирают, исходя из температур кипения самого летучего и наименее летучего компонентов пробы. Температура удерживания определяется отношением скорости нагрева к скорости потока. Для достижения оптимальной степени разделения пиков скорости нагрева и потока не должны быть чрезмерно большими. Число компонентов в пробе, которое можно разделить, зависит от эффективности колонки, степени внутреннего разделения и ширины температурной области программы. Для быстрого анализа необходимо применять большую скорость нагрева и большую скорость потока при этом повышенная скорость нагрева для сильно удерживаемых компонентов более эффективна. Противоречивые требования времени анализа и степени разделения требуют соблюдения некоторого компромисса в выборе скорости нагрева, скорости потока, длины колонки и количества неподвижной фазы. [c.254]

Программа составлена так, что после выполнения заказа для одной температуры сразу же вычисляется на основе найденного корреляционного уравнения (найденных корреляционных уравнений) значение (значения) заказанной константы скорости или равновесия и печатается соответствующая часть протокола конечных результатов. Только после того имеет место переход к следующему заказанному значению температуры. Если пря разных значениях температуры в конечном счете необходимо произвести одинаковые вычисления (например, для данной реакции имеются данные только при одной температуре), то эти вычисления и печать протокола не повторяются. [c.415]

Если после начала подачи сырья нет признаков термической неустойчивости, то температуру реакторов медленно повышают со скоростью около 14°С/ч. Программа нагревания включает несколько изотермических участков, когда определенная температура поддерживается столько времени, сколько необходимо для снижения содержания влаги или серы в рециркулирующем газе до определенного уровня. Конечная температура нагрева должна обеспечить нужное октановое число продукта или требуемый выход ароматических углеводородов. [c.150]

С использованием конечно-разностных формул была разработана программа расчета температурного поля системы "КСП-сода". Численные исследования, проведенные с применением данной программы, позволили установить распределение температуры по сечению КСП и зависимость температуры от технологических параметров процесса кальцинации. [c.72]

Когда температура входа и" охлаждающий фактор заданы, программа выполняет единственный расчет. Если, однако, какой-нибудь параметр не задан и заменен во входных данных на —1 , то программа будет искать оптимум. Она может оптимизировать температуру входа, охлаждающий фактор или обе величины. Критерий оптимизации в форме отношения выходной концентрации к объему слоя позволяет проводить оптимизацию при проектировании и при расчете режима в зависимости от того, какая величина фиксирована и принята за конечное условие. [c.192]

В качестве исходных данных задают объемы газа Yj в момент времени, окончательный конечный объем V , а также давление Р (мм рт.ст.) и температуру Т (К). На первом тапе программа осуществляет приведение объемов к нормальным условиям по формуле f. где f = 0,359 Р / Т. [c.104]

Алгоритм имеет следующую структуру. Вначале вводятся исходные данные, константы, величина шага по времени при решении конечно-разностных уравнений. Затем следует подпрограмма инициализации графического режима. Перечисленные блоки составляют общую часть программы. Далее следует циклическая часть, которая многократно повторяется в процессе расчета. Она начинается с оператора-счетчика К=К+1. Затем идет собственно расчет искомых величин. Расчет температур жидкой и газовой фаз в камере для двух рассматриваемых случаев осуществляется по одним и тем же конечно-разностным формулам. После расчета температур и вывода результата на печатающее устройство алгоритм разветвляется на два направления по признаку ветвления X . [c.444]

Отличием этого прибора от реогониометра является развитие методов автоматизации обработки результатов измерений. Это достигается тем, что измеряемые величины подаются на вход мини-ЭВМ, которой укомплектован прибор, а экспериментатор считывает непосредственно значения конечных характеристик материала— модулей упругости и потерь. Этот прибор может работать в автоматическом режиме по (различным программам повторяя измерения через требуемое время, изменяя частоту или температуру и т. п. При этом результаты измерений фиксируются печатающим устройством. [c.132]

Нестационарные задачи теплообмена развитых поверхностей являются математически более сложными, нежели исследованные ранее стационарные задачи. Все рассматриваемые в настоящей главе случаи, начиная с задачи теплопроводности для радиального ребра прямоугольного профиля, у которого мгновенно повышается температура в основании (а температура окружающей среды постоянна и однородна), не могут быть решены аналитически. Поэтому значительная часть представленного в этой главе материала отведена методу конечных разностей и описанию обобщенной программы решения нестационарных задач. [c.259]

Так, применительно к процессу разделения технологического газа в производстве аммиака показано [238], что габариты абсорбера, поверхность теплообменной аппаратуры уменьшаются, если повысить температуру жидкости. Как видно из рис. 7.1, существенный эффект для процесса, проводимого в адиабатических условиях, достигается при повышении температуры уже на 10—15 °С (в зависимости от конечной степени использования хемосорбента) по сравнению с обычно используемой в практике проектирования (метод высокотемпературной абсорбции). Данные, приведенные на рис. 7.1, получены на основе метода локальной оптимизации при определенных ограничениях (постоянная производительность по газу в жидкости, концентрация хемосорбента, давление и др.) зависимость степени извлечения СОг от температуры получена численным методом на основе моделирующего алгоритма по программе ABS (см. разд. 6.5). [c.196]

Решить аналитически систему уравнений (2.1) — (2.8) при произвольном законе изменения температуры во времени не представляется возможным. Поэтому ее решение осуществляли методом конечных разностей с применением ЭВМ. По разработанной программе определяли кинетические константы процесса кристаллизации /С/, К1, а, т путем последовательных приближений. [c.82]

Условия работы хроматографа газ-носитель — азот или гелий температура испарителя 350—400° С скорость газа-носителя 50 мл/мин температура детектора не ниже 350° С. Программа температур начальная температура 50° С, изотермический период 5 мин от начальной температуры, конечная температура 320° С. Скорость повышения температуры 10° С/мин. [c.473]

Численный метод. В основе метода — конечно-разностная аппроксимация дифференциальных уравнений. Пластина делится на слои толщиной Ах=2,54 см. С помощью программы для ЭВМ, подробно описанной в гл. 6, получаем, что температура центра пластины через 5 мин составляет [c.25]

Чтобы определить, действительно ли необходимо столь длительное время для восьмого резервуара, был осуществлен небольшой просчет по программе с теми же значениями температуры и времени, что в последней строке табл. 10.6, кроме времени для последнего резервуара, для которого оно было выбрано равным 0,1 сек. Начальное значение производительности было равно 0,42011, и после 50 проб для каждой переменной контактное время для последнего резервуара вновь вернулось к 20 сек. При этом другие переменные изменялись мало, а конечное значение производительности было равно 0,43455, Поскольку во всех предыдущих просчетах на машине контактное время для каждого резервуара было ограничено пределами О и 20 сек, при дальнейшем просчете пришлось этот интервал раздвинуть. [c.342]

На фиг. 10.5 показана структура программы, когда распределение температур определяется прямой и экспонентой, а конечное время переменное. [c.350]

Фракция II (200—430° С). Углеводороды состава jj—Сг- Анализ проводится на капиллярной колонке с апиезопом эффективностью 40—60 тыс. т. т. Газ-носитель водород (применение водорода всегда предпочтительнее при высокотемпературной ГЖХ, так как предохраняет неподвижную фазу от окисления). Начальная температура программы 100° С, конец 300—310° С. Скорость подъема 2°/мин. В этом интервале, кроме, конечно, нормальных алканов, определяются монометилзамещенные алканы, а также алканы изопреноидного типа строения. [c.39]

Температура колонкн (термостата колонок) или в случае использования режима с программированием температуры — начальная и конечная температура программы и скорость подъема температуры. [c.436]

Очевидно, высокая чувствительность пироэлектрических датчиков температуры накладывает жесткие требования на системы термостабилизации, а также системы задания скорости изменения температуры и конечных приращений температуры. Одним из путей преодоления этой трудности является дифференциальное включение двух идентичных пнродатчиков, один из которых в этом случае будет служить в качестве датчика свидетеля , а второй — для измерения. Разнообразные схемы дифференциального включения пиродатчиков разработаны и подробно обсуждаются в работе [2]. Второй путь — соз. дание прецизионных систем автоматического регулирования скорости изменения температуры и задания приращений температуры, имеющих чувствительность на уровне чувствительности пироэлектрических термодатчиков. В частности, в работе [12] представлена система задания скорости изменения температуры на основе пироэлектрического термодатчика, для которой отклонения от заданной программы составили <10-5 1С/С. [c.111]

Области температур, применяемые в ГХПТ, показаны на рис. 93. Среднее значение разности между конечной и начальной температурами равно приблизительно 135°. В некоторых программах применяют повышение температуры менее чем на 50° и более чем на 250°, в большинстве же программ применяют повышение температуры в пределах 50—250°. По мере того как предпринимаются попытки разделения все более сложных смесей, все явственнее проявляется тенденция к расширению областей температур программы. [c.204]

Температуры удерживания определяются отношением скорости нагрева к скорости потока г Р и по крайней мере для последних пиков не зависят от начальной температуры программы. Обычно конечной температурой программы является температура удерживания наиболее сильно удерживаемого вещества (если только по каким-либо причинам в качестве конечной не была выбрана более низкая температура и последние пики не были получены при изотермическом элюировании). Следует отметить, что э4х )ек-тивное разделение на колонке возможно только до тех пор, пока сорбция компонентов значительна. При высоких температурах, когда в изотермическом удерживаемом объеме преобладает величина мертвого объема, программирование не дает результатов (разд. 5.6). [c.204]

Выбор неподвижной фазы в ГХПТ — это самая важная экспериментальная переменная величина, имеющаяся в распоряжении исследователя. Неподвижная фаза должна отвечать требованиям, обусловленным начальной и конечной температурами программы. В ранних описаниях ГХПТ были широко распространены твердые адсорбенты, такие, как окись алюминия, уголь, силикагель и молекулярные сита, вероятно, из-за широкого температурного интервала, в котором они могут применяться. Их популярность суще- [c.207]

Один из аппаратов для ГХПТ с высокой теплоемкостью изображен на рис. 132. Он состоит из масляной бани для колонки, нагревателя и мешалки, чтобы поддерживать равномерное повышение температуры. При фиксированном положении автотрансформатора скорость нагрева имеет тенденцию медленно снижаться при высоких температурах. Если желательно компенсировать это снижение, то можно два или три раза немного повысить напряжение, чтобы получить линейную программу. В примере, показанном на рис. 133, максимальное отклонение от линейности составляет приблизительно 0,2°, а среднее отклонение — менее 0,1°. Когда используют сосуд Дьюара, два или три разумно выбранных повышения напряжения автотрансформатора на 5 в дадут хорошую линейную программу, которую невозможно получить для систем с низкой теплоемкостью. При использовании такой аппаратуры должны быть приняты меры предосторожности против расширения жидкости в бане в процессе ее нагрева. Масляную баню трудно быстро охладить, поэтому можно приготовить две масляные бани для быстрого охлаждения колонки. По завершении программы горячую баню убирают и заменяют охлаждающей. Таким путем перерыв между программами можно уменьшить до менее чем 5 мин . Скорость понижения температуры будет меньше, если в масляную баню поместить небольшой змеевик, по которому пропускается холодная вода. Перед следующим периодом нагрева змеевик необходимо удалить. Масляную баню не рекомендуется применять при таких конечных температурах программы, при которых происходит слишком сильное разложение и испарение масла. [c.271]

Температура, при которой сумма концентраций равна единице, соответствует условиям термодинамического равновесия. Поэтому эта температура и состав паровой фазы будут искомым решением [выполняются все (Л/- - 1) уравнения равновесия]. В этом случае программа вызывает подпрограмму вывода для печати конечных результатов. Расчет равновесия той же самой смеси при другом давлении или ином составе жидкой фазы может быть выполнен путем повторения указанной процедуры, начиная с ввода новых значений давления и состава жидкой фазы. При этом уже нет необходимости в заданйи начальных значений температуры и коэффициентов фугитивности, поскольку свойства смеси хранятся в [c.61]

Если равновесная температура определена точно, то значение переменной SUMX1 равно нулю с заданной точностью и управление передается метке 650, где вызывается подпрограмма вывода конечных результатов. Если для расчета вириальных коэффициентов было использовано разложение в ряд по давлению, соответствующая информация об этом печатается. После вывода программа передает управление оператору с меткой 520 для чтения следующей карты исходной информации. В Приложении представлены примеры машинного вывода промежуточных и конечных результатов при расчете [c.102]

Изменение температуры термостата колонок при программировании отражается на тепловом режиме детекторов, что оказывает влияние на чувствительность и нулевой сигнал (положение нулевой линии). Поскольку глубина этого влияния для разных типов детекторов резко различна, отличаются и аппаратурные средства защиты этих детекторов. Вследствие резкого влияния температуры на чувствительность детектора по теплопроЕюдности, и особенно на нулевой сигнал, его помещают в индивидуальный термостат, в котором поддерживается постоянная температура, близкая к конечной температуре программирования. В 1том случае площади пиков не зависят от температурной программы колонок и обеспечивается наибольшая устойчивость нулевой линии. Термостатирование при более низкой температуре для достижения большей чувствительности может привести к конденсации паров неподвижной фазы, что отрицательно сказывается на записи нулевой линии. Вынужденное расположение колонки и детектора в различных термостатах вызывает необходимость в удлинении перехода колонка—детектор . Иногда существенные искажения формы пиков высококипящих веществ при работе с большими дозами могут быть вызваны конденсацией анализируемых веществ в газовом переходе колонка—детектор . Подобные искажения встречаются при работе в изотермическом режиме, но особенно усугубляются при программировании температуры, так как в последнем случае температура перехода оказывается ниже, чем в сопоставимом по длительности цикла анализа изо- [c.84]

Вольщинство имеющихся программ предназначено для оптимизации диаметров трубопроводов, перекачивающих жидкие продукты. Например, компания Te hint (Италия) [8] разработала специальную програм1му расчета на ЭВМ трубопроводов для перекачки нефтей с лодогревом, конечной целью которой является определение оптимального диаметра трубопровода и начальной температуры подогрева. Вычисление производится в следующей последовательности [c.33]

ДЛЯ ввода инертного газа и мембраной в 15 мл безводного ТГФ (в атмосфере азота) растворяют 0,84 мл (6,00 ммоль) сухого диизопропиламина и раствор охлаждают до 0°С. После этого шприцем добавляют 3,44 мл (5,50 ммоль) 1,6 М раствора н-бутиллития в гексане, смесь перемешивают 20 мин при О °С, охлаждают смесью ацетон-сухой лед до -78°С и шприцем медленно вводят 1,00 г (5,00 ммоль) (48)-3-бути-рил-4-изопропилоксазолидинона-2. Реакционную смесь перемешивают 60 мин при — 78 °С и медленно вводят при помоши шприца охлажденный раствор (см. разд. 1.4) 0,75 мл (10,0 ммоль, с1= 1,577) свежеперегнанного пропаргилбромида в 1 мл ТГФ. Смесь перемешивают в течение 8 ч при — 78 °С и затем в течение 8 ч нагревают до комн. температуры. Смесь обрабатывают, вливая ее в насышенный водный раствор КН4С1 (30 мл), разделяют фазы и водную фазу экстрагируют эфиром (3 х 20 мл). Объединенные органические фазы высушивают над М 804 и растворитель отгоняют в вакууме. ГХ-анализ неочишенного продукта (капиллярная колонка 8Е-30 длиной 50 м, давление N2 1 атм, начальная температура 150 С/15 мин, температурная программа 5 "С/мин, конечная температура 270 °С ПИД) дает соотношение диастереомеров 120 1 (время удерживания = 18,23 мин, 19,11 мин). Продукт очишают методом колоночной хроматографии на 50 г силикагеля (размер зерен 0,063-0,200 мм) при элюировании смесью эфир-петролейный эфир (1 3), что дает 0,83 г (70%) продукта алкилирования в виде прозрачного желтоватого масла. [c.489]

Процесс разделения рассчитывают по системе уравнений (38) — (56) методом конечных разностей с использованием стандартных программ расчета сложных химико-технологических процессов переработки нефтяного и природного газов [3]. Используют программы ДТНДР — расширение потока до заданного давления, при заданном повышении энтропии ПЕЧЬ —нагрев потока до заданной температуры при постоянном давлении ТЕПЛО — теплообмен между двумя потоками с заданной недорекуперацией ХОЛОД—охлаждение потока до заданной температуры при постоянном давлении [c.147]

По мере конденсации смеси определялось изменение ее энтальпии, т. е. строилась диаграмма Q—Т. Кривые конденсации снимались с интервалом температуры, равным 5°С. Для расчета дросселирования в программу дополнительно вводился логический подбор значения конечной температуры дросселирования, при котором энтальпия полученной парожидкостной смеси равнялась бы энтальпии потока до дросселирования. Температура третьего и последующих приближений находилась линейной интерполяцией результатов предыдущих расчетов (по температурам и разности энтальпий). Смешение двух потоков рассматривалось как частный случай дросселирования, когда конечное давление равио начальноку. [c.311]

Используя методы вычислений в конечных разностях совместно с обобщенной программой для решения стационарных и нестационарных задач теплопроводности на ЭВМ, Винд [4] получил профили температур для радиальных ребер при произвольном распределе- ЪО НИИ коэффициента теплоотдачи. Были рассмотрены радиальные ребра прямоугольного 0,9 и треугольного профилей. [c.141]

Описанную выше обобщенную программу решения стационарной задачи можно легко приспособить для расчета методом конечных разностей распределения температур в радиальном ребре прямоугольного профиля. Для того чтобы избежать неудобств, связанных с применением в расчетах числа я, нами было использовано предложение Дюсин-бера о проведении вычислений для сектора ребра в пределах угла в 1 /2 радиана. [c.255]