концевой блок обратная

В качестве блока питания используется любой ламповый ультразвуковой генератор мощностью не ниже 50 вт с частотой 18— 25 кгц. Нагрев паяльника осуществляется от отдельной обмотки силового трансфорхМатора. Подмагничивание осуществляется от селенового выпрямителя ВС. Цепи возбуждения, подмагничивания и нагрева подключаются к паяльнику с помощью штепсельного разъема. Излучатель полуволнового типа (из пермендюра толщиной 0,1 мм) соединяется с паяльником с помощью латунной детали, являющейся акустическим трансформатором. Одновременно вследствие низкой теплопроводности эта деталь защищает излучатель от перегрева. Паяльник и акустический трансформатор спаяны твердым припоем и образуют полуволновую систему, настроенную на частоту излучателя, к которому она также припаяна твердым припоем. Крепление излучателя производится в узле смещения с помощью особого зажима с прокладками из фторопласта и двух плоских пружин, припаянных в узле смещения к акустическому трансформатору. В паяльнике предусмотрено устройство для автоматической подстройки частоты генератора путем подачи положительной обратной связи в задающий генератор. Это осуществляется с помощью конденсатора. Одна пластина конденсатора закреплена неподвижно, а вторая жестко соединена с концом магнч. острикционного [c.182]

Уравнение (5.8) записано для теоретического цикла, когда не учитываются теплоприток из окружающей среды через теплоизоляцию криогенного блока и потери холода от недорекуперации, определяемые разностью температур между прямым и обратным потоками на теплом конце теплообменника ТО, которая равна = Г, - Г,. [c.339]

На конце первичного вала закреплена ведущая шестерня 1, находящаяся в постоянном зацеплении с шестерней 6 блока обратного хода. [c.160]

В конце концов сведения о доходе и ценах по всем схемам производства сравниваются для выявления наиболее экономичной схемы. Полученные данные по линии обратной связи возвращаются снова в блок первоначального анализа. Здесь нужно принять решение работать ли над, вероятно, наиболее экономичной схемой или же попытаться отыскать другое, более удачное решение, основываясь на современных научных данных и торговой конъюнктуре. [c.171]

В конце эксперимента оси поляризатора и анализатора возвращаются обратно в плоскость падения, и операции компьютера прекращаются. Компьютер можно также запрограммировать на прекращение операции без возвращения поляризатора и анализатора в плоскость падения в этом случае запоминается конечное состояние программы, и оно учитывается при повторном обращении к программе. Эти функции выполняются в блоке Выход. [c.421]

Гидроцилиндр /4 блока форм питается как при прямом, так и при обратном ходе маслом высокого давления (до 500 н/смР-) сначала совместно от ступени высокого давления сдвоенного насоса (18 л мин) и малого насоса (5 л/мин). В конце хода ступень 18 л мин отключаете и давление поддерживается уже только малым насосом. [c.390]

Проточная кювета изготавливается из тонкостенной стеклянной трубки диаметром около 1,27 см и длиной 3,8 см. Центральная часть (2,5 см) освещается. Для уменьшения рассеяния излучения концы и соединительная трубка окрашены в черный цвет. Наполняется и освобождается кювета с помощью вакуумного водяного насоса, так что отработанная проба немедленно удаляется. Схема устройства показана на рис. 84. При установке втулки 3 в положение заполнение проба из воронки 2 соединяется с дном кюветы 1, а вакуумная линия — с ее верхом. В положении слив соединение будет обратным, так что кювета полностью освобождается. Проточная кювета и соединительная система для эффективного промывания и наполнения требуют только 20 —25 мл раствора, но если количество пробы ограничено, то можно поставить другой блок, в котором для замены требуется только около 4 мл раствора. [c.256]

Электронно-микроскопические исследования блок-сополимеров СБС (см. разд. 4.4) обнаружили довольно высокую степень дальнего порядка в расположении их доменов. На рис. 4.3, например, показаны сферические частицы полибутадиена, расположенные друг от друга в среднем на расстоянии 400—500 А в непрерывной фазе полистирола [593]. При обратном соотношении компонентов, когда непрерывную фазу образует полибутадиен, упорядоченность доменов должна быть еще более высокой по двум причинам. Во-первых, блоки полибутадиена релаксируют значительно быстрее, чем блоки полистирола. Во-вторых, если оба жестких конца макроцепи входят в два (предположительно различных) полистироль-ных домена, то непосредственную роль в упорядочении играет величина отклонения от среднего статистического расстояния между концами полибутадиеновых блоков поскольку для блок-сополимеров предполагается достаточно узкое распределение по длинам цепей (см. разд. 1.2.1 и 1.5.4), роль эластичности каучука существенно ниже в системах, в которых непрерывную фазу образуют длинные жесткие блоки. [c.121]

Проволока, натянутая небольшой спиральной пружиной, изолирована от металла маленькими бакелитовыми пробками через пружину проходит электрический ток. Обратно ток идет по медной проволоке, протянутой в тонком стеклянном капилляре, проложенном вдоль стенки держателя. В полую вершину держателя наливают расплавленный пи-цеин, чтобы предотвратить утечку газа и закрепить проволоки. Длина платиновых проволок 115 мм, диаметр 0,05 лш и сопротивление около 7,9 ом. Отверстия 1 предназначены для стандартного газа отверстия 2 — для анализируемого. Последний проходит через центральное отверстие, и часть его шунтируется мимо проволок через узкие каналы 5 и 4 (рис. 26). Таким путем удается избежать охлаждения от конвекции даже в том случае, когда скорость потока газа весьма высока. Шунтирующий эффект изменяется с помощью пластинок 5 с отверстиями различного диаметра. Оба отверстия для стандартного газа закрывают специальными оправами, через которые он проходит, или пробками с нарезкой, если в качестве стандартного газа применяют воздух. Кроме того, в верхней части блока отверстия соединены узким каналом 6. Если газ шунтировать неудобно, то можно его пропускать через эти отверстия, а стандартный газ — через два других. После того как в блок вставлены все четыре держателя, концы проволок припаивают к четырем изолированным штифтам 7. Затем надевают колпачок 8. Нижние концы четырех штифтов припаивают к клеммам гальванометра и аккумулятора. Отдельные детали прибора показаны на рис. 27. [c.48]

Для механизации подачи известняка к ковшу скипового подъемника используют скреперные лебедки. Лебедка установлена на специальной тележке, которая может перемещаться вдоль склада. К барабану лебедки прикреплены оба конца стального троса таким образом, что при включении двигателя лебедки один конец троса наматывается на барабан, а другой в это время с него сходит. Трос пропускается через блок, укрепленный на противоположной стороне склада, и к нему прикреплен специальный ковш. При наматывании троса на барабан ковш подтягивается к лебедке и забирает куски известняка. При переключении двигателя на обратный ход на барабан начинает наматываться другой конец троса, и ковш скрепера оттягивается обратно. [c.54]

Для того чтобы насадка регенераторов самоочищалась обратным потоком воздуха от отложений влаги, разность температур прямого и обратного потоков воздуха на холодном конце регенераторов должна быть минимальной. Это условие обеспечивается, если петлевой поток равен 12—15% общего количества воздуха, подаваемого в блок разделения. [c.628]

IV этап—охлаждение остальных аппаратов блока разделения воздуха до рабочих температур Направление потоков воздуха на IV этапе совпадает со II этапом пуска. В этот период пуска разность температур на холодном конце регенераторов поддерживается равной 4—6 град, а нагрузка турбодетандеров доводится до максимально допустимой. Температура воздуха после турбодетандеров должна поддерживаться на 1—2 град выше температуры конденсации воздуха при данном давлении. Вначале охлаждают переохладитель, и когда температура воздуха за ним снизится до минус 177—189 °С, включают на охлаждение остальные аппараты. Количество подаваемого в блок разделения воздуха поддерживается на уровне 40 ООО м / ч. Когда аппараты охладятся, температура воздуха обратного потока перед регенераторами начнет несколько понижаться. Тогда начинают следующие этапы пуска накапливание жидкости и перевод блока разделения воздуха на рабочий режим. [c.629]

Принцип работы регенераторов заключается в следующем. По истечении определенного времени при помощи переключающего механизма через регенератор пропускают поток сухого газа (азота или кислорода), который, проходя по регенератору такое же количество времени, как и поток воздуха, поглощает и выносит из него углекислоту и влагу. Особенностью работы регенераторов является весовое неравенство прямого и обратного потоков. В блоке разделения воздуха типа КТ-3600 это неравенство достигается за счет поступления в него воздуха высокого давления. Четыре процента всего воздуха поступает в аппарат, минуя регенераторы. Это же количество воздуха в виде продуктов разделения из блока выходит через регенераторы вместе с основным потоком. За счет увеличения обратного потока достигается меньщая разность температур на холодном конце регенератора между потоками. Чем меньше эта разность, тем более полно регенераторы очищаются от углекислоты и влаги. Происходит это по следующей причине. [c.129]

Работа регенераторов значительно отличается от работы теплообменника. В теплообменнике два рабочих тела обмениваются теплом через какую-то поверхность, причем процесс протекает непрерывно, и, как правило, рабочие тела между собой не смешиваются. В регенераторе в течение некоторого времен поток воздуха под определенным давлением двигается в одном направлении, после чего происходит переключение и в обратном направлении начинает перемещаться азот или кислород. В блоках разделения воздуха, оборудованных регенераторами, потоки переключают при помощи системы органов переключения и клапанов автоматического и принудительного действия. Командным элементом в системе является механизм переключения. Переключение клапанов принудительного действия осуществляется при помощи так называемого приказного воздуха. Эти клапаны установлены на теплом конце азотных и кислородных регенераторов. На рис. [c.136]

Для того чтобы вся осевшая на насадке углекислота была поглощена и вынесена, температура обратного потока на входе в регенераторы должна быть как можно более высокой, так как при этом он будет способен поглотить и вынести максимальное количество углекислоты. Однако если температура обратного потока будет чрезмерно высокой (а этого можно очень просто достигнуть, подключив на охлаждение сразу несколько сравнительно теплых аппаратов), то он-сильно отеплит холодный конец, регенератора. Если по такому отепленному регенератору пустить прямой поток, то в блок проникнет больше углекислоты, потому, что в связи с отеплением холодных концов из воздуха не сможет выделиться такое количество углекислоты, которое выделялось ранее, когда концы регенераторов были более холодными. Возникает противоречие. [c.99]

В действительности в блоке БР-1 избыточное давление пря-< мого потока равно 608—637 кн/ж (5,2—5,5 ати), а избыточное давление обратного потока в конце зоны оседания влаги равно примерно 105 kh m (0,07 ата). Таким образом, отношение давлений у этих потоков постоянно поддерживается в пределах 5.8—6, а средняя разность температур не более 8— 10° С, что и обеспечивает унос всей влаги, несмотря на то, что в верхней части азотных регенераторов в отличие от кислородных, имеется обратное неравенство потоков, т. е. азота по массе проходит даже несколько меньше, чем сжатого воздуха. [c.111]

Отрегулировав поток воздуха через кислородные регенераторы таким образом, чтобы его температура на выходе из регенераторов изменялась в пределах 5—6° С, измеряют разность температур между прямым и обратным потоком на теплом конце регенераторов. Эта разность температур, называемая недорекуперацией, крайне важна, так как яв(ляется показателем правильного использования вносимого в блок холода . Измеряется она следующим образом. В течение одного периода температура воздуха иа входе в регенератор практически не изменяется. Температура же обратного потока в течение одного периода изменяется значительно. Так как температура воздуха на входе в регенератор известна, то измеряют температуру выходящего кислорода из регенератора в начале и в конце периода. [c.115]

При нажатии на 2ВК поступает команда на отключение Э12 и включения Э13 насоса НПМ. Блок насоса перебрасывается в другую сторону, и жидкость начинает поступать в штоковую полость цилиндра выталкивателя, происходит обратный ход выталкивателя, в конце которого нажимается 1ВК. [c.298]

Обратными потоками в кислородных регенераторах / и. 2 являются технологический кислород, проходящий по насадке, и технический кислород, проходящий в трубках змеевиков несколько трубок змеевиков служат для вывода сухого воздуха, отбираемого после отделителя жидкости 10 и используемого для технологических нужд блока (отогрева аппаратов, в теплообменнике и др.). Обратным потоком в азотных регенераторах 3—6 является отбросной азот. Переключение потоков в каждой паре азотных регенераторов происходит через 3 мин и через 9 мин в кислородных. Незабиваемость насадки регенераторов обеспечивается отводом из средней части регенераторов воздуха петлевого потока при —125° С. При такой температуре в воздухе полностью отсутствует влага. В результате этого на холодных концах регенераторов устанавливается разность температур, при которой обратный поток выносит из регенераторов все примеси, оставляемые на насадке воздухом прямого потока. [c.36]

Кислородные регенератору работают в условиях, аналогичных условиям работы регенераторов блоков типа КТ-1000 или КТ-3600, т. е. обратный поток кислорода в них превышает прямой поток воздуха примерно на 3% и средняя по периоду дутья разность температур на холодном конце регенераторов составляет около 8 град. Такой режим дает возможность обратному потоку выносить из регенераторов все примеси, оставляемые на насадке прямым потоком, и охлаждать прямой поток до состояния сухого насыщенного пара, при котором содержание углекислоты в воздухе уже незначительно. Кислородные регенераторы переключаются через 3 мин. [c.232]

Способ составления TPRS и TPS поясним на примере с. х.-т. с., изображенной на рис. 101. Массивы TPR и ТР имеют вид (XII,1). Сопряженный процесс показан на рис. 110. Для получения TPRS надо переместить итерационные блоки 10 001 и 10 002 из конца в начало соответствующих комплексов и произвести инверсию порядка блоков. Обратный переход с итерационного блока теперь осуществляется на блок, предшествовавший итерационному блоку в TPR [c.284]

Чувствительным элементом прибора является и-образная трубка 1, жестко закрепленная в траверсе 7. Концы трубки посредством сильфонов 8 герметично соединяются с патрубками 11, служащими для отвода и подвода анализируемой жидкости. Траверса 8 связана с неподвижным кронштейном 9 при помощи двух взаимноперпендикулярных пружин, выполняющих роль шарнира. Все это обеспечивает трубе 1 подвижность. Труба 1 через траверсу соединяется с блоком обратной связи 3—6-и элементы рассматриваемой схемы) и блоком температурной компенсации (элементы 13—16). Также труба соединена гибкой тягой 20 с трехплечным рычагом противовеса 21 с грузами грубой и точной настройки равновесия и настройки устойчивости (элементы 22—26). [c.126]

Охлаждение расплава начинается уже в начале цикча литья (за исключением случая с обогреваемым распределителем), поскольку форма имеет примерно комнатную температуру. При заполнении формы температура расплава снижается как в направлении течения расплава, так и в поперечном направлении. Образуется пристенный слой затвердевшего полимера, средняя толщина которого уменьшается при повышении температуры поступающего в форму расплава и при увеличении скорости впрыска. В конце стадии заполнения формы охлаждение становится доминирующим процессом. Для компенсации уменьшения удельного объема полимера, вызванного охлаждением, приходится слегка подпитывать форму. Если снять давление до момента застывания расплава во впуске (или при отсутствии обратного клапана), то вследствие высокого давления внутри полости формы может начаться обратное течение расплава. И, наконец, в процессе охлаждения происходит слабое вторичное течение, приводящее к заметной молекулярной ориентации. Это течение вызвано наличием градиента температуры и перетеканием расплава из горячих зон в холодные, компенсирующим объемную усадку при охлаждении. Такие вторичные потоки следует ожидать в местах резкого уменьшения поперечного сечения полости формы. Если вторичное течение невозможно (обычно из-за нехватки материала), то в блоке литьевого изделия образуются пустоты. Во избежание образования пустот необходимо, чтобы масса вводимого в форму полимера превышала или была равна произведению объема внутренней полости формы на плотность полимера при комнатной температуре. [c.537]

Включить вилку питания прибора п сеть и тумб,тер сеть блока пнтаи[1я 2 (см. рис. IX.2). Прп этом должна загореться сигнальная лампа. Включить переключатель Термостат блока питания 2. При таком включении начинается нагрев растворителя в термостатирующей рубашке. Величина нагрева определяется заранее для каждого растворителя. Она должна быть такой, чтобы нри кипении растворителя с носика обратного холодильника капало 1—2 капли в секунду. Аналогичные требования предъявляются к нагреву раствора в измерительной ячейке. С нижнего конца термобатареи 2 (см. рис. IX.3) должно капать по 1—2 капли в секунду. [c.149]

Для определения условий массообмена в экстракторе снимаются экстракционные кривые, для чего экспериментально устанавливаются концентрации экстрагируемого вещества в твердых частицах и в жидкости в пробах, отобранных в ряде точек по длине аппарата. По известным, таким образом, концентрациям на каждом интервале аппарата между точками отбора проб, размеру частиц, времени пребывания частиц на интервале, коэффициенту диффузии (который может быть измерен для каждого интервала в лабораторных условиях) коэффициент массоотдачи для этого интервала вычисляется с помощью алгоритма обратного интервально-итерационного расчета (см. Приложение, блок-схемы VII и VIII — рис. П1 и П2) либо с помощью номограмм, построенных для частиц определенной формы (см. гл. 4). Так, например, в случае использования номограмм необходимо вычислить отношение избыточных концентраций на концах интервалов (2), определить величину критерия Фурье для интервалов (по известным коэффициенту диффузии, размеру частицы и времени пребывания частицы на интервале) и, зная д — соотношение расхода масс, по номограмме найти величину критерия БиО (см. раздел 4.2). [c.195]

Сборка новой цепи ведется в обратном порядке. На верхнюю ветвь транспортера укладывают друг за другом и соединяют подготовленные секции. Передний конец собранного участка цепи с помощью лебедки, установленной в хвостовой части транспортера, и блока, укрепленного у его приводной головки, направляют через последнюю на нижнюю ветвь. Поддерживая цепь в натянутом состоянии той же лебедкой (после соответствующей перестроповки каната), собранный участок цепи приводом транспортера осторожно перегоняют на нижнюю ветвь, оставив на верхней ветви лишь задний конец его для присоединения последующего участка. Трос от лебедки следует крепить к концу цепи так, чтобы во время ее протягивания не погнуть валики цепи. [c.149]

Для разделения растворов методом обратного осмоса, как правило, используют аппараты, в которых разделительные элементы имеют центральные опорно-распределительные трубки. Различные варианты таких аппаратов схематично представлены на рис. 5.22. На рисунке 5.22, а представлена схема разделительного аппарата ВИТАК [30]. При изготовлении разделительного элемента этого аппарата полое волокно наматывают на цилиндры диаметром 500—600 мм, после чего проклеивают полосой вдоль образующей цилиндра. По месту склеивания волокна разрезают и снимают с цилиндра в виде полотен. Затем полотна оборачивают вокруг опорно-распределительной трубки, концы волокон склеивают эпоксидным компаундом. Готовый разделительный элемент покрывают. слоем гидрофобного нетканого материала, а затем на него наносят термореактивную смолу (эпоксидную, фенолоформальдегидную и т. д.), которую армируют стеклянной тканью. Таким образом, стеклопластиковый корпус представляет собой единое целое с разделительным элементом. Разделяемую систему подают в межволоконное пространство через опорно-распределительную трубку. Проникая через стенки полых волокон, один из компонентов системы (например, вода) выходит из каналов волокон и попадает в сборные камеры, образуемые блоком-коллектором и крышкой аппарата, откуда выводится через специальный штуцер. Жидкость, обогащенная малопроникающим компонентом, по каналу выводится с противоположной стороны аппарата [30]. [c.187]

В 1962—1964 гг. Робертс и Куин [345, 373] провели точные измерения изменений работы выхода, сопровождающих адсорбцию кислорода па напыленных пленках молибдена, хрома и других металлов, используя конденсаторную ячейку, схематически изображенную на рис. 28. Полый стеклянный камертон жестко закреплен своим верхним концом в металлическом блоке, а его два нижних свободных конца могут колебаться под действием электромагнита. Исследуемая металлическая пленка наносится испарением на вибрирующий электрод, который прикреплен к внутренней стенке одного из колен камертона. Во время испарения принимались меры предосторожности, чтобы полностью избежать конденсации плепки на неподвижном электроде, который закрепляется на н<есткой части ячейки. До тех пор пока между поверхностями этих двух электродов существует электрическое поле, в цепи, соединяющей их, вследствие изменения емкости ячейки будет возникать электрический ток. Изменение же электрической емкости происходит потому, что вибрирующий электрод заставляют колебаться. Если с помощью обратного потенциометра [3451 подать па ячейку компенсирующее напряжение, то оно сводит к нулю контактную разность потенциалов, т. е. и при колебании ячейки не будет возникать никаких сигналов тока. В усовершенствованных ячейках типа ячейки Миньоле обычно в качестве неподвижного электрода используется золотая фольга, а расстояние между электродами примерно равно 0,5 мм. [c.130]

Несколько конструкций горелки были испытаны непосредственно на установке. Конструкция горелки, которую использовали в конце войны, показана на рис. У.27. Кислород входил в камеру смешения вдоль ее оси, с линейной скоростью, в 3—4 раза превышавшей скорость метана, который входил тангенциально, проходя через решетку. Верхняя часть камеры смешения была цилиндрической, а нижняя в сечении имела вид прямоугольника. Газы проходили со скоростью 26—30 м/сек через две ловушки, предотвращающие обратный проскок пламени смеси, после чего к газам добавлялся дополнительный ноток холодного кислорода, необходимый для поджигания факела. Воспламенение происходило ниже главной ловушки (так называемого блока горелки ), где линейная скорость снижалась до скорости горенпя, а температура в результате горения достигала 1500° С. Длина экрана для пламени составляла 12—15 см. Газы, выходившие из зоны сгорания, подвергались мгновенной закалке под действием двух рядов струй воды, разбрызгиваемой таким образом, чтобы образовать тонкий слой воды, полностью нерекрывающий все сечение реакционной камеры. Один ряд струй был направлен горизонтально, другой наклонен вниз. В результате газ охлаждался до 80° С. Время пребывания газа в укороченном пламепп составляло 50—100 мсек, выход сажи около 1 г/м газа. Некоторое количество [c.383]

Следует иметь в виду, что при равных давлениях прямой поток теплого воздуха может внести в регенераторы влаги и двуокиси углерода больше, чем удаляется с холодным обратным потоком (вследствие понижения парциального давления паров СО2 и Н2О). При этом регенератор замерзнет , т. е. будет забит льдом и твердой СО2. Если же давление поступающего воздуха будет выше давления обратных потоков, а объем их больше, то даже при более низкой температуре возможна сублимация твердой СО2 и льда с поверхности насадки и удаление их из регенератора. Кроме того, необходима минимальная разность температур прямого и обратных газовых потоков. Установлено, что при давлении перерабатываемого воздуха 6 ат и давлении обратных потоков 1,2 ат регенераторы не будут замерзать , если на их холодных концах поддерживается разность температур не более 6—8 °С. Для обеспечения такой температурной разности количество (объем) обратных потоков должно быть на 3—4% больше, чем прямых потоков. Для этой же цели применяется метод несбалансированных потоков ( петлевой поток), как, например, в блоке разделения БР-6, где часть воздуха ( петлевой воздух) отбирается из середины регенераторов. Вследствие этого обратные потоки в холодной части регенераторов становятся больше прямых потоков и разность температур между ними уменьшается. Далее петлевой воздух доохлаждается и очищается от СО2 в вымораживателях 3 и 4. [c.120]

Разность температур на теплых концах регенераторов не должна превышать 5°. 11ри нормальной работе в блок поступает 18 000—18 500 м час воздуха низкого давления и 850— 900 м 1час воздуха высокого давления. Увеличение количества воздуха высокого давления приводит к сближению температур прямого и обратного потоков на холодном конце регенераторов и улучшению выноса углекислоты, но одновременно увеличивается недорекуперация на теплом конце, что ведет к значительным потерям холода. Для охлаждения воздуха высокого давления через основной теплообменник пропускают 140—180 м 1час азота, поступающего из турбодетандера. Следует иметь в виду,, что азот, отводимый в турбодетандер, не участвует в ректификации. При нормальном режиме в турбодетандер поступает 8— 12% азота, содержащегося в перерабатываемом воздухе, или 1200—1800 мУчас. [c.120]

Средняя разность температур на теплых концах регенераторов не должна превышать 5° С. При нормальной работе в блок поступает 18 000— 18 500 воздуха низкого давления и 1000— 1100 м 1ч воздуха высокого давления. Увеличение количества воздуха высокого давления приводит к сближению температур дрямого и обратного потоков на холодном конце регенераторов и улучшает вынос углекислоты, но одновременно увеличивается недорекуперация на теплом конце, что ведет к значительным потерям холода. Для охлаждения воздуха высокого давления Через основной теплообменник отводится 140—180 м /ч азота, идущего из турбодетандера. Следует иметь в виду, что азот, отводимый в турбодетандер, не участвует в ректификации. Увеличение подачи азота в турбодетандар уменьшает количество флегмы, идущей на орошение верхней колонны, в результате чего ухудшается извлечение кислорода из перерабатываемого воздуха. При нормальном режиме в турбодетандер поступает 8—10% азота, содержащегося в перерабатываемом воздухе или 1200— 1600 мУч. [c.60]

В отличие от других установок, где работа азотных и кислородных регенераторов идентична в смысле очистки от влаги и углекислоты, у блока БР-1 способ очистки азотных регенераторов существенно отличается от очистки кислородных регенераторов. Кислородные регенераторы работают по обычному принципу. Обратный поток, который по массе на 3—4% превышает прямой, проходит по всей высоте насадки. Из-за неравенства по массе на холодном конце создается такая разность температур, при которой обратный поток полностью по1глощает вначале углекислоту, а затем, проходя по насадке регенераторов, и влагу. [c.111]

Газ поступает в коллектор тёплого конца основного теплообменника 9, в котором охлаждается обратными потоками газов, промежуточного и низкого давлений. Пройдя ледоотделитель 70 блока глубокого охлаждения, газ направляется к дроссельному вентилю 17, где расширяется до промежуточного давления (20 ат) в сосуд промежуточного давления 72. [c.62]

На всех этапах пуска нагрузка турбодетандеров должна быть в пределах установленной по графику пуска, чтобы не допустить конденсации воздуха при его расширении в турбодетандерах. В отличие от блока БР-1 регенераторы блока БР-1Кч охлаждаются в I этапе до рабочих температур. Для обеспечения незабиваемости регенераторы охлаждаются при максимально допустимом давлении в них. Разность температур прямого и обратного потоков на холоднрм конце регенераторов устанавливается в соответствии с графиком пуска, при этом разность температур не должна превышать 15 град при температуре до минус 130° С и 10 гра<5 —при более низких температурах прямого потока воздуха на холодном конце регенераторов. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология