Модуль армированных пластиков

Армированные пластики, представляющие собой сочетание непрерывной полимерной матрицы (со сравнительно малыми значениями модуля упругости и прочности) с прочными высокомолекулярными волокнами, появились сравнительно недавно, но уже сейчас играют значительную роль во многих отраслях техники. Наиболее прочные стекло-, боро- и углепластики получаются на эпоксидных связующих [1, 5, 6], что обусловлено особыми свойствами эпоксидных полимеров, которые делают их наиболее пригодными в качестве матрицы для композиционных материалов. [c.207]

Кроме неорганических волокон для создания армированных эпоксидных пластиков применяют полимерные волокна, в частности новые высокопрочные синтетические волокна, наиболее известным из которых является волокно кевлар-49 [3, 21, 23]. Как видно из табл. 8.5, прочность некоторых полимерных волокон приближается к прочности стеклянных волокон в то же время их плотность значительно ниже, что позволяет достигать высокой удельной прочности. Однако модуль упругости этих волокон сравнительно невелик, что ограничивает применение армированных пластиков на их основе. Кроме того, данные волокна представляют собой сильно ориентированные полимеры с малой прочностью в поперечном направлении, что затрудняет получение материалов с достаточно высокой прочностью при сжатии и растяжении поперек волокна. Малые значения модуля упругости этих волокон снижают требования к механическим свойствам связующего, но для таких систем на первый план выступают вопросы специфического взаимодействия компонентов эпоксидного связующего с волокном, которые еще мало исследованы. [c.214]

Недостатки простукивания - субъективность оценки результатов контроля и невысокая чувствительность -устраняются применением аппаратуры (МСК дефектоскопов) для анализа спектров и оценки их изменений. В изделиях ударно возбуждают изгибные упругие колебания, а получаемые акустические импульсы преобразуют в электрические сигналы и обрабатывают в электронном блоке. Колебания обычно возбуждают электромагнитными вибраторами, принимают - микрофонами или пьезоприемниками. В зоне дефекта спектр ударно возбуждаемого импульса меняется в результате изменения модулей механических импедансов Z для соответствующих составляющих спектра. Это меняет колебательные скорости данных составляющих и, следовательно, амплитуды связанных с ними электрических сигналов. Наиболее резкие изменения механического импеданса наблюдаются при совпадении спектральных составляющих с собственными частотами отделенных дефектами слоев. Диапазон рабочих частот определяется в основном параметрами ударного вибратора, свойствами контролируемого объекта и амплитудно-частотной характеристикой приемника упругих колебаний. Обычно его выбирают в пределах 0,3. .. 20 кГц. Для контроля изделий из глухих материалов с низкими модулями упругости достаточно частот до 4. .. 5 кГц изделия из более звонких материалов (например, металлов) обладают более широкими спектрами. В большинстве случаев дефекты увеличивают амплитуды спектральных составляющих, однако иногда, например в зонах ударного повреждения армированных пластиков, наблюдается обратный эффект. [c.272]

Влияние температуры на термореактивные пластики определяется прежде всего поведением сетчатого связующего. Известно, что в области стеклообразного состояния с повышением температуры деформационно-прочностные свойства медленно понижаются до достижения температуры размягчения, превышение которой сопровождается ускоренным падением свойств [1]. В отдельных случаях в температурном интервале 10-20 градусов значение модуля упругости и разрушающего напряжения уменьшается на два десятичных порядка. Наличие дисперсных наполнителей, оказывающих аддитивное действие на композит, несколько сглаживает эту ступень, а в случае высоконаполненных армированных пластиков переход связующего из твердого, стеклообразного в высокоэластичное состояние происходит еще медленнее. [c.107]

Джо вновь садится за чертежную доску. Первое его желание—удвоить размеры в опасных сечениях кронштейна. Но будет ли этого достаточно Не слишком ли возрастет при этом стоимость Он вновь обращается к справочнику, к тем главам, в которых рассматриваются физические свойства пластмасс. В них он находит такие характеристики различных типов пластмасс, как предел прочности, модуль, теплостойкость, но. данные по ползучести отсутствуют. Джо—очень настойчивый человек, и он берет у Гарри почитать несколько технических журналов. Там он находит, что за последние годы интерес к явлению ползучести пластмасс заметно возрос, причем особенно в связи с работами в области армированных пластиков и труб. [c.174]

Согласно вычислениям, проведенным на основе статистических методов [150, 155], модули сдвига О и объемной деформации К хаотически армированного пластика равны [c.217]

Модуль упругости, определяемый по тангенсу угла наклона начального линейного участка кривой деформирования, дает однозначную зависимость между напряжением и деформацией на этом участке. При высоких напряжениях кривая деформирования больпшнства армированных пластиков отклоняется от первоначальной линейной зависимости. Это отклонение приводит к появлению в материале остаточных деформаций. [c.27]

Кривые деформирования при сжатии армированных пластиков показаны на рис. 7. Перелом кривых деформирования, наблюдаемый при растяжении, при сжатии почти незаметен . Модуль упругости при сжатии равен или несколько больше модуля упругости при растяжении, за исключением материалов, армированных стекломатом и хлопчатобумажной тканью. Вследствие начального искривления волокон и их тенденции к потере устойчивости армирование тканью лри сжатии менее эффективно, чем при растяжении. На рис. 7 приведены также значения касательного модуля упругости для определения критической нагрузки этих пластиков. [c.31]

Наполнитель вводят в связующее не с целью модификации свойств ПКМ (кроме связующих для лакокрасочных материалов), а для создания нового материала на основе армирующего наполнителя и отвержденного связующего. Вследствие этого свойства ПКМ зависят от свойств связующих практически в такой же степени, как и от показателей армирующего каркаса. Связующее в ПКМ обусловливает одновременную работу волокон в полимерной матрице. Поэтому основными требованиями, предъявляемыми к связующим для армирования пластиков, являются способность обеспечить максимальную адгезию к поверхности наполнителя, (необходимое условие для совместной работы армирующих волокон и матрицы) и высокая прочность, обеспечивающая равномерное распределение напряжений между армирующими волокнами. Существует оптимальное соотношение между модулями упругости волокон и связующего, обеспечивающее их наилучшую совместную работу [3]. Высокая адгезия к поверхности дис- [c.11]

Испытания на статический изгиб благодаря простоте осуществления эксперимента являются наиболее распространенным видом прочностных испытаний армированных пластиков. При испытании на изгиб определяются предел прочности и модуль упругости при изгибе. [c.10]

Волокна минерального происхождения, которые получают из металлов, сплавов, полимеров, подвергнутых графитизации или обугливанию, из стекла, нитридов или карбидов металлов, используют главным образом для производства армированных пластиков и конструкционных материалов. Эти волокна отличаются высоким модулем деформации и малым удлинением (обычно в пределах упругих деформаций, не более 2%). [c.9]

В то же время благодаря хорошей формоустойчивости, высокому модулю деформации и достаточно высокой температуре начала снижения прочности полиэфирные волокна особенно пригодны для производства кордных р резинотехнических тканей. Эти же волокна должны в будущем найти широкое применение при изготовлении армированных пластиков. Термопластичность полиэфирных волокон позволяет применять их для производства текстурированных нитей, высокообъемной пряжи, фетра, технических сукон и т. п. , [c.414]

Комбинируя полимерные вещества с неорганическими материалами, получают армированные полимеры или армированные пластики. Производство армированных полимеров вызвано тем, что высокие прочности и модули упругости, необходимые для создания конструкционных материалов, не могут быть получены у чисто полимерных веществ. Поэтому полимеры комбинируют с неорганическими материалами, в первую очередь с волокнами (стекловолокно, асбест и др.). Чтобы волокнистое вещество могло быть использовано в качестве материала для производства изделий, нужно соединить волокна каким-либо полимером, который в этом случае носит название связующего. [c.18]

Вернемся к армированным пластикам. Для них, как и для каждого полимерного материала, возникает задача переработки и формования. Наиболее простым и дешевым является материал с беспорядочно расположенными стеклянными волокнами, образующими своеобразный стеклянный войлок, который пропитывают связующим. В качестве последнего применяют жидкости, обладающие при обычных температурах малой вязкостью это необходимо, чтобы жидкость могла пропитать волокно. При нагреве жидкости подвергаются процессам полимеризации или поликонденсации, т. е. отверждаются, образуя полимерное вещество с достаточно высоким модулем упругости и малым относительным удлинением при разрыве. Полимерное вещество служит для распределения напряжений между отдельными стеклянными волокнами. [c.20]

В результате установлено, что полученные армированные материалы обладают прочностью, обусловленной прочностью волокна и теплостойкостью связующего. Модули упругости пластиков на [c.150]

Стремление к повышению жесткости (увеличению модуля упругости) армированных пластиков привело к развитию исследований, связанных с получением полых стеклянных волокон. Их применение позволяет увеличить размер конструкционных элементов, не повышая веса, и дает возможность тем самым повысить жесткость и устойчивость конструкций, а также уменьшить теплопроводность материалов [218, 219]. [c.45]

В последующем изложении будет рассмотрено влияние механических характеристик полимерных связующих на свойства армированных пластиков и показано, что, хотя значение модуля упругости полимерных связующих примерно на порядок меньше величины мо дуля упругости стеклянных волокон, но, тем не менее, абсолютные значения упругих констант полимерных связующих имеют определенное влияние на результативные величины физико-механических характеристик армированных пластиков. [c.70]

Из табл. 2 и рисунка следует, что базальтовые волокна не уступают по своим физико-механическим свойствам волокнам из стекла бесщелочного состава и даже несколько превышают их. Значительно более высокая температура размягчения (на 300— 350° С) и большая величина модуля упругости (примерно на 35%) базальтовых волокон по сравнению со стеклянными весьма перспективны для получения армированных пластиков с более высокими модулем упругости и термостойкостью. [c.81]

Практически в зависимости от условий проведения технологических процессов модуль деформации для этих волокон колеблется от 300—500 кгс/мм до 5000—6000 кгс/мм2 следовательно, ПВС волокна могут быть получены с самой широкой гаммой свойств — от относительно эластичных, предназначенных для широкого потребления, до высокомодульных, необходимых для армирования пластиков и других технических целей. Диаграммы нагрузка — удлинение для различных видов ПВС волокон приведены на рис. 23.1 и 23.2. [c.341]

Не менее распространен способ армирования пластиков путем введения в полимерную систему наполнителя в виде высокомодульных волокон. Энергия связей, суммируясь вдоль волокон наполнителя, может превзойти энергию химических связей в нем. В этих случаях прочность в существенной мере будет определяться прочностью самих высокомодульных волокон наполнителя. В качестве таких наполнителей успешно используют графитизированные волокна. Значение 0р для такого волокна составляет при комнатной температуре 280 МПа, модуль упругости— 3500 МПа, плотность — около 1500 кг/м . Волокна обладают достаточной гибкостью, что позволяет получать прочные и нехрупкие полимерные материалы. [c.66]

Механические свойства армированных пластиков зависят от вида арматуры, степени ориентации и способа укладки волокон. Модуль упругости армированных пластиков с хаотически расположенными волокнами Е рассчитывается по формуле [c.298]

По жесткости асбестовые волокна превосходят волокна из стекла Е, поэтому модуль упругости при растяжении у армированных асбестом пластиков может быть выше, чем у материалов, арми- [c.150]

М. с. могут изменяться во времени. Для мн. материалов (монокристаллич., ориентированных и армированных пластиков, в fлoкoн) характерна резкая анизотропия М. с. Хотя М. с. зависят от сил взаимод. между частицами (ионами, атомами, молекулами), составляющими в-во, прямое их сопоставление со структурными характеристиками затруднено из-за дефектов кристаллич. структуры и неоднородностей, присущих реальным в-вам. Так, теоретические значения предела прочности на растяжение, составляющие 0,1 модуля Юнга в-ва, в 2-3 раза превышают достигнутые значения для предельно ориентированных волокон и монокристаллов и в сотни раз-для реальных конструкционных материалов. [c.76]

Рассмотрим вначале полимерную матрицу в ненагруженном однонаправленном композите. Такой композит обычно представляют квадратичной или гексагональной моделью. Минимальное объемное содержание полимера в плотноупакованной квадратичной структуре — около 21%, в гексагональной—13%. Армирующие волокна можно считать совершенно жесткими, так как модуль упругости применяемых неорганических волокон значительно больше модуля упругости полимера. Как уже указывалось выше (см. гл. 3 и 4), при отверждении эпоксидного полимера в ходе изготовления пластика, которое происходит обычно при повышенной температуре, объем полимера уменьшается вследствие его усадки, а вязкость быстро нарастает. До гелеобразования, пока полимер способен к течению, его объем может уменьшаться за счет уменьщения объема всей системы или образования пор. После гелеобразования течение полимера невозможно, и происходит деформация всей системы. Однако при этом деформация полимера ограничена волокнами, что приводит к появлению в полимере внутренних напряжений. Так как армированные пластики, как правило, содержат большое количество наполнителя, то можно считать, что он образует жесткий скелет, препятствующий деформации полимера, т. е. связующее подвергается всестороннему растяжению. Объемная деформация при этом может составлять несколько процентов (см. гл. 4). Таким образом, уже в ненагруженном состоянии эпоксидная матрица должна выдерживать значительные механические деформации без разрушения и нарушения адгезии на границе с волокном. Как показали микроскопические исследования [27—33], эпоксидные смолы значительно лучше других связующих выдерживают подобные условия. [c.209]

Поскольку модули упругости наполнителя и матрицы сильно различаются, для обеспечения монолнтности пластика необходимы полимерные матрицы, значения предельных удлинений которых значительно превышают среднее удлинение композиционного материала при сохранении достаточных значений прочности. Особое значение имеет прочность при сдвиге, так как именно малая прочность при сдвиге между слоями является одним из основных недостатков армированных пластиков. При этом предполагается, что адгезионная прочность превосходит прочность полимера, т. е. разрущения по границе раздела ие происходит. Напряжения и деформации для квадратичной и гексагональной укладки волокон [1, 6, 22—26] являются функцией отнощения модулей наполнителя и матрицы и плотности упаковки волокон. Если считать, что полимерная матрица и наполнитель подчиняются закону Гука, то при объемной доле волокна от 0,6 до 0,75 отнощение предельных удлинений изменяется от 5 до 15 [26]. Если же учитывать нелинейное вязко-упругое поведение полимерной матрицы, то это отнощение еше больше возрастает. Увеличение предельной деформации связующего за счет снижения его модуля упругости и прочности, как это происходит при пластификации, не приводит к повышению прочности пластика, так как прн уменьшении модуля упругости матрицы ее предельное удлинение, необходимое для сохранения монолитности, возрастает. Таким образом идеальное связующее должно обладать большим удлинением при высоких значениях модуля упругости и прочности, особенно при сдвиге. В работе [22] приведен расчет показателей такого идеального связующего, наполненного ( 1 = 0,7) бесщелочным стеклом и высокомодульным стеклом ВМ-1 (табл. 8.1). Ни одно из известных эпоксидных связующих не отвечает полностьк> приведенным в таблице требованиям [22], однако они могут служить отправной точкой для сравнения различных эпоксидных композиций. [c.212]

Общей особенностью всех волокон, используемых в композитах, является их малый диаметр [2]. Главной причиной использования волокон малого диаметра является способность многих материалов проявлять в таком виде чрезвычайно высокую прочность, что связано с масштабным эффекто.м . Поэтому все современные армированные пластики независимо от их состава содержат волокна диаметром не более 0,1 мм. Кроме того, малый диаметр волокна необходим для получения достаточно большой боковой поверхности, на которой происходит передача нагрузки от сравнительно непрочной и нежесткой матрицы к волокну, так как при большом диаметре сил адгезии недостаточно для передачи нагрузки между волокпамп. Основные с зой-ства наиболее перспективных неорганических волокон приведены в табл. 8.4. Как видно из этой таблицы, стеклянные волокна обладают сравнительно небольшим модулем, в то время как остальные волокна можно считать высокомодульными. В настоящее время на практике применяют стеклянные, борные и углеродные волокна, причем последние обладают наибольшей удельной жесткостью вследствие высокой плотности. [c.213]

Наполнение пластмасс волокпистымп материа.лами является наиболее эффективным способом иолучеипя жестких (высокомодульных) и высокопрочных материалов. Пластик на основе волокна бора, например, почти не уступает по прочности стали, имея в 4 раза мепьшую плотность. Особенностью армированных материалов является то, что прочность и модуль при сдвиге для них м. б. более че.м на порядок меныве прочности п модуля прп растяжении (см. Армированные пластики). [c.119]

Гн/м (20-10 —60-10 егс/л Ж ). В лабораторных условиях получены У. в. с прочностью до 4 Гн1м (400 кгс1мм ) и модулем до 7 10 Гн/м (до 70 10 кгс/мм ). Из-за низкой плотности (1,7—1,9 г/сж ) по уд. значению механич. свойств (отношение прочности и модуля к плотности) У. в. превосходят все известные жаростойкие волокнистые материалы. На основе высокопрочных и высокомодульных У. в. с использованием полимерных связующих разработаны конструкционные армированные пластики. Введение У. в. в полимеры приводит в ряде случаев к повышению устойчивости пластиков к истиранию на 1—2 порядка и соответственно к увеличению срока службы изделий. У. в., а также армированные ими пластики имеют низкие показатели прочности и модуля упругости при деформациях сдвига. Чтобы избежать этого недостатка, на поверхности волокна выращивают кристаллы термостойких соединений, напр. Si , BN, или осуществляют химич. обработку волокна, напр. конц. HNO3. При этом прочность пластиков на сдвиг возрастает в 2—3 раза. Разработаны композиционные материалы на основе У. в. и керамических связующих, У. в. и углеродной матрицы, а также У. в. и металлов (А1, Mg, Ni), способные выдерживать более жесткие температурные воздействия, чем металлы. [c.337]

В производстве пластических масс также применяются различные порошкообразные и волокнистые наполнители. Материалы, представляющие собой полимеры, наполненные тонкими высокопрочными волокнами, называются армированными пластиками, или армированными полимерами. В качестве волокнистых наполнителей применяют неорганические (стеклянные, борные и др.) и органические волокна. Волокно играет роль армируюи его материала, а полимер — роль так называемого связующего, которое обеспечивает соединение волокон. В качестве связующих применяют маловязкие олигомеры, которые (на холоду или при нагревании) полимеризуются или конденсируются с образованием сетчатых полимеров, обладающих достаточно высоким модулем упругости и сравнительно небольшим удлинением. Таким образом, армированные пластики сочетают высокую прочность волокон с упругими свойствами связующего. [c.206]

Высокопрочное жгутовое штапельное волокно, полученное по мокрому методу, имеет прочность при разрыве 55—75 ркм, удлинение при разрыве 14— 18% и модуль упругости 600—1500 кг/мм его применяют для выработки канатов, рыболовных снастей, как кордное для резинотехнич. изделий, для изготовления брезентов, парусины, армированных пластиков. [c.73]

Прочность и модуль упругости пластиков с однонаправленным расположением волокон в направлении армирования линейно возрастает с повышением прочности и модуля упругости волокна (рис. V.19) [36]. Основными факторами, определяющими физикомеханические свойства карбоволокнитов в изотермических условиях, являются степень наполнения, ориентация волокон в материале и свойства волокон. На рис. V.20 приведены зависимости плотности, модуля Юнга и модуля сдвига, разрушающего напряжения при растяжении и степени анизотропии упругих свойств E G). однонаправленного карбоволокнита [37] от объемной доли высоко-модульного волокна с прочностью 250 кгс/мм и модулем Юнга 30 000 кгс/мм . При наполнении карбоволокнами в виде некрученых жгутов при параллельном их расположении в пластике оптимальная степень наполнения, как и в случае стекловолокнитов, равна fiO—70 объемн.% [38, с. 23—27]. Это подтверждают кривые зависимости прочности и модуля упругости эпоксидного и кремний-органического карбоволокнитов, содержащих некрученое высокомодульное волокно, полученное карбонизацией ПАН-волокон, от степени наполнения (рис. V.21). При однонаправленном расположении волокон в виде крученых жгутов оптимальная степень наполнения выше, чем при наполнении углеродной лентой . Для [c.218]

Дальнейшее улучшение свойств наблюдается при нагревании готового изделия на воздухе в течение 3 ч при 370 °С. При этом за счет окисления происходит частичное структурирование полимера. Армированные пластики, полученные из расплава при толщине 3 мм и содержании поли-л-фенилендибензимидазола 40%, имеют следующие показатели прочность при изгибе 6300— 8000 кгс/см , прочность при сжатии 3850—4600 кгс/см , прочность при растяжении 5300—6000 кгс/см . Модуль упругости при всех типах нагрузок составляет 316 000 — 385 000 кгс/см . Прочностные свойства при кратковременной нагрузке сохраняются вплоть до высоких температур (рис. 7.48). После нагревания в течение 30 мин при 425 °С пластик с 20% поли-ж-фенилендибензимида-зольного связующего сохраняет 75 % прочности при растяжении, 50 % прочности при сжатии и 33 % прочности при изгибе. При выдержке в течение ПО ч при 315°С прочность при растяжении уменьшается на 54%, прочность при сжатии — на 24% и прочность при изгибе — на 30% [54]. В результате термообработки в течение 1 ч при 540 °С прочность при растяжении снижается на 16,5 %, а модуль упругости при растяжении — на 50 %. Изменение прочностных характеристик полибензимидазольного стеклопластика при термостарении при 260 °С показано на рис. 7.49. [c.895]

Кривые деформирования при сдвиге для четырех стеклопластиков на основе полиэфирной смолы, армированной стекломатом и стеклотканями 112, 181 и 143, и для пластика на основе фенольной смолы, армированной хлопчатобумажной тканью, показаны на рис. 9. Наи-больпшм модулем сдвига обладает материал, армированный стекломатом модули сдвига стеклотекстолитов имеют почти одинаковое значение, среднее между модулем сдвига пластика из стекломата и из хлопчатобумажной ткани. Приведены также кривые касательных модулей упругости при сдвиге для определения критической нагрузки выпучивания при сжатии этих пластиков под углом 45° к направлению армирующих волокон. [c.34]

Местные трещины полимерной матрицы, вызваннь концентрацией напряжений вокруг включений цилиндрической, сферической, эллиптической или нерегулярной формы. Включения характеризуются не только формой, но и величиной относительной жесткости, которая равна отношению модуля упругости включения к модулю упругости матрицы вкл/ п. У воздушных и газовых пузырьков, являющихся с фдствием несовершенства технологии изготовления композиций, это отношение равно нулю (Евкв/Ед — 0). Все инородные частицы, в том числе и частицы наполнителя, а также пыли и грязи, попадающие в армированный пластик, имеют свои значения отношения Е а/Еа. Армирующие волокна, расположенные под углом к направлению растягивающей нагрузки, тоже могут рассматриваться как цилиндрические включения с высокими значениями отношения вкл/ п- В последних двух случаях величина концентрации напряже- [c.48]

Для большинства конструктивных элементов, требующих жесткости, пригодны только усиленные, т. е. армированные пластики. Сравнительно со сталью, модуль упругости которой находится в пределах 2 100 ООО кПсм-, и алюминия — 700 ООО кГ/см , модуль упругости пластиков имеет весьма низкое значение — от 35 ООО до [c.81]

В последнее время высокопрочные и высокомодульные поливинилспиртовые волокна, обладающие минимальной ползучестью, начинают использовать при производстве армированных изделий. Эти волокна обладают наиболее высоким модулем из всех обычных типов химических волокон. Получаемые на их основе армированные пластики имеют существенное преимущество перед стеклопластиками по плотности, устойчивости к деформациям при кручении и изгибах. Кроме того, эти волокна обладают высокой адгезией к различным смолам (эпоксидным, фенольным, полиэфирным), пре-росходяц ей адгезию стеклянных волокон к этим смолам [30]. [c.265]

Причины, вызывающие жесткость или хрупкость материала, полностью не изучены. Если материал не подвергается воздействию напряжений очень высоких концентраций, ведущих к образованию трещин или отверстий, то возможны некоторые виды локальных сдвигающих напряжений, которые происходят без заметного ослабления материала. Здесь вступает в действие закон Гука. В металлах сдвигающие усилия происходят благодаря тому, что у большинства из них кристаллическая решетка может деформироваться в определенных плоскостях, не вызывая ослабления структуры. Армированные пластики не могут вести себя подобно металлам из-за их специфической структуры. Некоторые виды смол, такие как полиэтилен, могут деформироваться подобно металлам, но это кажущееся сходство в механике деформации, очевидно, связано с явлениями термопластичности и ползучести материалов. Резины и им подобные материалы в инженерном понятии необычайно хрупки. Однако у них модуль Юнга настолько низок, что им можно пренебречь. На растянутом листе резины может образоваться трещина с такой же легкостью, как и на стекле. Жесткость армированных пластиков определяется адгезией смолы со стеклом и до какой-то степени контролируется их взаимодействием. Аппретирующий материал, наносимый на поверхность стекловолокна, становится немаловажным регулирующим средством. Таким видам волокон, как асбест, присуща низкая прочность при действии сдвигающих напряжений и поэтому армированные пластмассы на основе асбеста отличаются в основном не хрупкостью, а жесткостью. [c.147]

В качестве клеящих сред для стеклопластиков обычно применяются полимеры с жесткой сетчатой структурой, например эпоксидные, фе-нольно-формальдегидные, полиэфирные, кремнийорганические и другие термореактивные смолы и их модификации. Это объясняется тем, что эти полимерные связующие обладают сравнительно высокой теплостой- костью и способностью к образованию после термоотверждения практически неплавких и нерастворимых продуктов, что весьма важно при эксплуатации различных конструкционных и электроизоляционных армированных пластиков, созданных на основе таких полимерных связующих. Кроме того, создание монолитных стеклопластиков возможно лишь на основе связующих, обладающих сравнительно большими величинами модуля упругости и высокоэластичности, а также высокой адгезионной и когезионной прочностью. Подобные характеристики имеют полимеры с жесткой сетчатой структурой. [c.50]

Например, если прочность при растяжении стеклошпона на основе бутваро-фенольной смолы и волокон бесщелочного состава диаметром 14—16 мк равна 90 кгс/мм (обычно получаемые значения в эксперименте), а содержание стекловолокна составляет 60% по объему, то, зная модуль упругости стеклянных волокон и полимерного связующего (равный 7200 кгс1мм для стекла и 280 кгс1мм для бутваро-фенольной смолы), получим напряжение, приходящееся на долю стеклянных волокон в армированном пластике, около 146 кгс1мм . [c.350]

Пирроны по термостойкости превосходят полибензимидазолы и поли-ниромеллитимиды. Они могут применяться в виде пленок, покрыти , адгезивов, в качестве связующего для армированных пластиков и т. п. Их механические свойства следующие предел прочности при растяжении 1,05—1,54-10 кГ1см , удлинение 3—7%, модуль упругости 2,4—7- 10 к/усл(2, удельное сопротивление при 25° С 3 10 о.и ом. [c.274]