Кинетика изменения прочности

Рис. 3. Кинетика изменения прочности битумо-минеральных образцов,

Изучение кинетики изменения прочности образцов В А показало, что последний принадлежит к исключительно быстро твердеющим цементным минералам. При твердении на воздухе максимальная прочность достигается уже через 1 сутки после затворения. В дальнейшем наблюдается снижение прочности, чередующееся на отдельных этапах твердения с ее повышением. При хранении образцов во влажных условиях наблюдается та же тенденция изменения прочности, однако в этом случае происходит более резкое ее падение. При твердении ВА в воде процесс разрушения образцов происходит еще более интенсивно и уже через несколько суток они полностью разрушаются. [c.242]

Рис. 2. Влияние сульфенамидных ускорителей — производных 2-меркаптобензтиазола на кинетику изменения прочности связи (по Н-методу) резиновой смеси с латунированным металлокордом в процессе вулканизации при

Кинетика изменения прочности адгезионной связи. Анализ экспериментальных данных, обобщенных на рис. 7.13, позволяет сделать следующие выводы об общих закономерностях кинетики изменения прочности адгезионной связи в сэндвичевых системах, контактирующих с агрессивными средами. [c.267]

Схемы кинетики изменения прочности, соответствующие уравнениям (7.30) и (7.31) для различных размеров образцов и типичных для полимеров О, представлены на рис. 7.20. Таким образом, адгезионная прочность многослойных систем должна убывать во времени при контакте с агрессивными средами по экспоненциальному закону, при этом начальные участки кинетических кривых могут быть описаны уравнением (7.31), конечные— (7.30). [c.280]

На кинетику изменения толщин слоев надмолекулярных структур (в случае ассоциатов), сольватного слоя, устойчивость и структурно-механическую прочность сложной структурной единицы под действием РС среды весьма существенное влияние оказывает состав среды. Обычно в реальных дисперсионных средах применяют смесь различных растворителей, обладающих неодинаковыми (чаще всего аномальными) свойствами, приводящими к неодинаковым сопротивлениям системы при реализации взаимодействия твердой фазы со средой. Это обстоятельство должно быть учтено на практике. [c.64]

Г,ч Рис. 96. Кривая кинетики структурообразования цементно-водной дисперсии с В/Ц = 0,5 и кривые изменения прочности на сжатие (2) и изгиб (5) в зависимости от времени приложения механических воздействий. [c.197]

Другую кривую кинетики изменения когезии прн старении имеет и битум I типа с введенными добавками, где также исчезает максимум, указывающий па возникновение пространственной стру ктуры максимальной прочности. [c.114]

Проведение исследований сорбционно - диффузионных свойств, химической стойкости материалов, кинетики изменения адгезионной прочности покрытий при действии производственных сред. [c.5]

Рис. 2 5 Кинетика изменения молекулярной массы (а) и когезионной прочности (б) НК при пластикации и нагревании в аргоне (1,2,3) и на воздухе

Для исследования механизма студнеобразования изучалась кинетика роста прочности пространственной структуры во времени. Параллельно для тех же студней было изучено конформационное изменение молекул желатины, используя метод оптического вращения [102]. У сформированных студней были найдены температуры плавления, а также способность студней к обратимому восстановлению после разрушения. Прочность структуры определяли методом тангенциально смещаемой пластинки. [c.397]

Равенство величин адсорбции катионов натрия именно при ср г = О следует считать случайным явлением. Такое совпадение означает, что изменение скачка потенциала, обусловленное изменением емкости д.э.с., компенсируется адсорбционным скачком потенциала, создаваемым хемосорбированным метанолом. Естественно было бы ожидать и изменения прочности связи адсорбированных ионов с поверхностью платины в присутствии хемосорбированного метанола. Однако из измерений обмена катионов Na и s- " различие в кинетике обмена по применяемой методике не удается установить (в обоих случаях обмен происходит практически за 5 мин и скорость его определяется, очевидно, скоростью диффузии). [c.43]

Рис. 2. Кинетика структурообразования в цементно-водной дисперсии В/Ц = 0,5 (/) и кривые изменения прочности на сжатие (2) и изгиб (3) в зависимости от времени приложения перемешивания.

Выше рассмотрены условия разрушения покрытий, выраженные через напряжения. Наряду с этим в зарубежной [7] и отечественной литературе [8] уделяется значительное внимание изучению кинетики изменения относительных удлинений при разрыве в процессе старения и эксплуатации полимерных и лакокрасочных покрытий и делаются попытки на основе этих исследований сформулировать. условия разрушения покрытий через разрывные удлинения (вторая теория прочности). Это условие состоит в следующем. Покрытие разрушится, если удлинения Вв, вызванные внутренними напряжениями, будут равны или больше относительного удлинения при разрыве е [c.114]

Рис. 2.23. Кинетика изменения предела прочности при растяжении и модуля при 300%-ном удлинении при вулканизации (стрелкой указаны значения, полученные расчетом из данных испытания по Муни)

Исследование кинетики изменения прочности шамотного газобетона показало рост прочности после сушки до 2,0...5,0 МПа. При последуюш,ем нагреве до 400, 600 и 800 С прочность меняется незначительно, нагрев до 1000 и 1200 С показал некоторое ее снижение. При МОО С возрастает усадка, заметно повышается прочность, что объяснимо началом спекания. Рост прочности при нагревании объясняется также большей активностью заполнителя (шамота), чем в корундовом газобетоне. Термостойкость значительно выше, чем у корундового бетона — 13...30 воздушных теплосмен у газобетона (то есть марки ТгЮ... Т2ЗО, см. табл. 4). Полученные результаты соответствуют свойствам газобетона на основе АФС. Установлено, что температура применения газобетона составляет 1400 С для марок В500, В600 и 1500 С - при плотности 700 кг/м . [c.16]

Кинетика изменения прочности и растворения образцов волокон пленок в этом случае изображена на рис. 5, в. По механизму ловерхностного растворения происходит, например, ра ссасывание малонабухающих капроновых волокон в организме [34—361. Как показали исследования, потеря массы и прочности образцов линейно изменяются во времени, а" молекулярная масса оставшейся части волокон во время гидролиза практически не меняется (см. рис. 33 34)., [c.24]

Ненахов С. A. Кинетика изменения прочности адгезионной связи полимер-металл в агрессивных средах// Изоляционные материалы для защиты трубопроводов от коррозии Сб. науч. тр. / ВНИИСТ. М., 1982. С. 34-53. [c.85]

Рис. П1.7. Кинетика изменения прочности полипропилена при 60°С в воде (Л. серной 5%-ной (2), 80%-ной (3), 96%-НОЙ (4) кислотах и иодистоводородной 97о-ной (5) и 45 /о-нон (6) кис-

Кинетика изменения прочности. В отличие от только что> разобранной кинетики присоединения серы, изменение прочности по времени вулканизации происходит по кривой, имеющей максимум (рис. 124а). Таким образом, в этом случае наблюдается явление оптимума вулканизации. Для описания кинетики изменения прочности Догадкин, Кармин и Гольберг предложили уравнение, выведенное на основании изложенного ранее представления о наличии в производственных условиях [c.306]

Рис. 124а. Кинетика изменения прочности при вулканизации резиновых смесей, содержащих 2 /о серы с ускорителями

Уравнение (12) удовлетворительно описывает кинетику изменения прочности при вулканизации самых различных смесей из натурального каучука, если последние содержат не более 54 серы. Это подтверждается рис. 124а, на котором точки изображают экспериментальные данные, а линии представляют собой теоретические кривые, построенные по уравнению (12). [c.307]

В настоящее время созданы научные основы расчета малоцикловой усталости материалов и конструкций, развитые в работах С.В. Серенсена, P.M. Шнейдеровича, H.A. Махутова, А.П. Гусенкова и др., позволяющие про-гнозирвоать прочность и долговечность при повторностатических нагрузках. Однако, широкое использование их в расчетной практике возможно на базе учета реальных эксплуатационных условий, в частности, воздействия рабочих сред, кинетики изменения физико-механических свойств, напряженного состояния и др, [c.338]

Установлено [290], что колебания температуры или концентрации дисперсионной среды способствуют перекристаллизации мелких частиц дисперсной фазы путем их растворения. Показано, что это явление имеет место при кристаллизационном структурообразова-нии вяжущих и обусловливает изменение прочности цементного камня. Учитывая, что интенсивность перекристаллизации увеличивается с уменьшением концентрации дисперсной фазы (в данном случае новообразований), можно полагать, что она имеет место и в указанном периоде твердения. Особенно сильно растворяются кристаллы эттрингита, которые соприкасаются с дисперсионной средой [207], кроме того, вследствие кристаллизационного давления и других факторов [133, 134] происходит отторжение гидратных гелевых слоев с некоторых частей поверхности негидратированных частиц. Происходит разрушение части старых контактов, образованных сцепленными микроагрегатами, и самих микроагрегатов, создание новых, энергетически более выгодных коагуляционных и фазовых контактов. Преобладание деструктивных явлений над структурообразованием наиболее четко выражено в начале второй стадии и проявляется на кривой кинетики структурообразования более или менее глубоким минимумом. [c.107]

По данным исследований Б. А. Догадкина и его сотрудни-кoв основная роль в повышении прочности СКБ (кроме присоединения серы) принадлежит межмолекулярному взаимодействию. При вулканизации других синтетических каучуков свойства их изменяются по типу, характерному для натурального или натрий-дивинилового каучуков. Составные части резиновых смесей также оказывают значительное влияние на кинетику изменения физико-механических свойств резин при вулканизации. [c.73]

Основными критериями пригодности покрытий, предназначенных для защиты трубопроводов, эксплуатирующихся при повышенных температурах, является теплоустойчивость и термовлагостойкость этих покрытий, оцениваемые изменением их физико-механических свойств в процессе термостарения. Показатели этих свойств после испытаний в течение 2000 ч должны быть такими же, что и для покрытий холодных трубопроводов. Приведенные критерии пригодности защитных покрытий требуют уточнения путем корреляции результатов лабораторных и производственных испытаний на действующих трубопроводах. Методы лабораторных испытаний основаны на определении срока службы и эффективности покрытий путем изучения кинетики изменения их свойств под воздействием факторов, имеющих место в реальных усла виях эксплуатации защищаемого трубопровода. Прочность сцепления покрытия с металлом при сдвиге, прочность при ударе, изгиб, УОЭС определяются на образцах в процессе их длительного выдерживания при 160 °С., [c.23]

Получены и экспериментально подтверждены зависимости скорости коррозии металлов от величины напряжений при упругих и упругопластических деформациях. Рассмотрены прочность и долговечность унругонагруженных труб в агрессивных средах, показано влияние схемы напряженного состояния на скорость механохимической коррозии и долговечность труб. Приведены экспериментальные данные по кинетике изменения напрялсений и скорости коррозии. Даны расчеты предельной несущей способности и долговечности труб на основе исследований кинетики механохимического разрушения труб при упругопластических деформациях, подтвержденные экспериментально. [c.4]

Значительный интерес представляет кинетика изменения водоотдачи в процесс нагревания и охлаждения. На рис. 57 показано изменение динамической фильтрации и прокачиваемости растворов при термообработке [12]. По мере нагревания водоотдача все более возрастает. Изменения подвижности носят более сложный характер. В одних случаях сначала отмечается улучшение прокачиваемости, а затем все более усиливающееся загустевание, в другпх, наоборот, интенсивное коагуляционное разжижение. Аналогично изменяется и прочность коагуляционных структур. Эти процессы сугубо индивидуальны у различных растворов и зависят от концентрации и характера твердой фазы, примененных реагентов, уровня минерализации и т. п. [c.283]

Анализ результатов исследований кинетики изменения в процессе формирования веса, температуры размягчения, химического группового состава и структурно-реологических свойств разжиженных битумов, а также прочности и водоустойчивости приготовленных на них битумо-минеральных материалов показал, что процессы структурообразования проходят в три этапа (рис. 1—3), На первом этапе испаряется около 70% введенного разжижителя из йисперсионной среды битума. Скорость удаления разжижителя близка для битумов классов БГ и СГ, резко, отличаясь для битумов класса МГ (рис. 1). Наблюдается зависимость скоростй испарения разжижителя от структурного типа битума (рис. 4). Более интенсивно разжижитель удаляется Из битума, приготовлеийого на основе вязкого битума I типа, чем из битума, имеющего основой вязкие битумы П1 й П типова По окончании первого этапа в битуме остается до 7% (гю объему) разжижителя. [c.67]

Рассмотрим характер изменения адгезионной прочности под действием некоторых эксплуатационных факторов, На рис. 7.3 представлена кинетика изменения адгезии к стали в процессе выдержки в дистиллированной воде лаковых покрытий на основе смол типа Э-ООС, отвержденных ГМДИ и ДГУ при 120°С и течение 2 ч [53]. Для наглядности начальные значения адгезионной прочности (до увлажнения) вынесены влево от оси ординат. Из рисунка видно, что в течение первых нескольких часов после увлажнения покрытий адгезионная прочность уменьшается, а затем (a IOOO ч) практически не изменяется. [c.195]

Для исследования механизма структурообразования в водных системах желатины, яичного альбумина, казеина изучалась кинетика роста прочности пространственной структуры во времени и способность ее к обратимому восстановлению после разрушения [17], а также конформационные изменения молекул белка в этих условиях [18]. В работе использовались следующие методы для измерения прочности — метод тангенциально смещаемой пластинки Вейлера — Ребиндера [19], для исследования конформационных превращений макромолекул — поляриметрические методы (оптическое вращение и дисперсия оптического вращения). Для выяснения фазовых превращений в процессе гелеобразования желатины применялся макрокалориметр типа Кальве [20]. [c.354]

Выбор режима отверждения или вулканизации обычно проводят путем исследования кинетики изменения какого-либо свойства отверждаемой системы электрического сопротивления и тангенса угла диэлектрических потерь, прочности, ползучести, модуля упругости при различных видах напряженного состояния, вязкости, твердости, теплостойкости, теплопроводности, набухания, динамических механических характеристик, показателя преломления и целого ряда других параметров [140, 178—183]. Широкое распространение нашли также методы ДТА и ТГА, химического и термомеханического анализа, диэлектрической и механической релаксации, термометрического анализа и дифференциальной сканирующей калориметрии [140, 178, 184—187]. Все эти методы условно можно разбить на две группы методы, позволяющие контролировать скорость и глубину процесса отверждения по изменению концентрации реакционноспособных функциональных групп, и методы, позволяющие контролировать изменение какого-либо свойства системы и установить его предельное значение. Методы второй группы имеют тот общий недостаток, что то или иное свойство отверждающейся системы ярко проявляется лишь на определенных стадиях процесса так, вязкость отверждающейся системы можно измерять лишь до точки гелеобразования, тогда как большинство физико-механических свойств начинает отчетливо проявляться лишь после точки гелеобразования. С другой стороны, эти свойства сильно зависят от температуры измерения, и если осуществлять непрерывный контроль какого-либо свойства в ходе процесса, когда необходимо для достижения полноты реакции менять и температуру в ходе реакции или реакция развивается существенно неизотермично, то интерпретация результатов измерений кинетики изменения свойства в таком процессе становится уже весьма сложной. [c.37]

Прочностные свойства дисперсных структур твердения минеральных вяжущих веществ в значительной степени определяются кинетикой изменения пересыщения в жидкой фазе в процессе гидратации исходных безводных соединений. От величины действующего пересыщения зависят вероятность срастания кристалликов новообразования и внутренние напряжения, сопровождающие процесс твердения [1]. По характеру создаваемого в растворе пересыщения вяжущие делятся на два типа [2]. К первому относятся полувод-ный гипс и монокальциевый алюминат, у которых уровень лавиппой кристаллизации гидратов близок к мета-стабильной растворимости (МР) безводных соединений. В суспензиях этих веществ процесс гидратации протекает при максимально возможных иересы-щениях, определяемых величиной МР исходных соединений. Ко второму тину относятся окись кальция, трехкальциевый алюминат. Концентрационный уровень лавинной кристаллизации их гидратов лежит много ниже МР безводных соединений. В процессе гидратации ЗСаО-АХаОд и СаО их МР не реализуется. У вяжущих этого типа в отличие от первого дисперсность исходного вяжущего оказывает существенное влияние на величину действующего пересыщения и прочность возникающих структур твердения. [c.230]

М. Б. Нейман с сотрудниками 114] изучали кинетику реакций обмена иода в алкилгалогенидах в различных условиях при действии на иодистый алкил иодистого натрия, содержащего радиоактивный иод в спиртовом растворе или при действии иода, содержащего радиоактивный иод (табл. 93). В первом случае действующим агентом является ион иода, во втором—атомы иода, получающиеся при фотохимическом разложении его молекулы. Скорость реакции в обоих случаях зависит от структуры молекулы иодалкила в первом случае она течет по механизму 5дг2 и зависит прежде всего от пространственной доступности атома углерода, атакуемого коном иода (стр. 276) во втором же случае скорость процесса изменяется параллельно изменению прочности связи углерода с галогеном и, следова-гельно, зависит от устойчивости свободного радикала, образующегося при отрыве иода от молекулы иодистого алкила. [c.749]

Выявление свойств полимерных материалов, определяющих кинетику изменения практически важных его характеристик в процессе эксплуатации, является одной из основных задач фундаментальных исследований в области окисления полимеров [134] от решения этой задачи зависит успех прогнозирования сроков службы резиновых технических изделий. Характерной особенностью процесса окислительного старения некоторых каучуков является сопряженность процессов деструкции и структурирования макромолекул, вытекающая из клеточного механизма окисления [127] окисление сопровождается не деструкцией макромолекул, а перегруппировкой химических связей, что особенно характерно для малых степеней превращения эластомеров. Практическая значимость этих представлений за-зслючается в том, что физико-механические показатели, такие как твердость, равновесный модуль, прочность, относительное удлинение, характеризующие устойчивость к окислению высокомолекулярных соединений различных классов, при окислительном старении резин изменяются незначительно. В то же время, релаксация напряжения и накопление остаточных деформаций, обусловленные именно кинетикой перестройки химических связей, чрезвычайно чувствительны к условиям проведения окислительного процесса. [c.62]

Рис. 2.24. Кинетика изменения предела прочности при растяжении и модуля при 300%-ном удлинении при вулканизации (стрелкой указаны значения, полученные расчетом из данных испытания по Муни) а—протекторноп смеси на основе бутадиен-стирольного каучука горячей полимеризации (рецепт 1В в ASTM D15-57T) 6—смеси из бутилкаучука с канальной сажей (рецепт 2D в ASTM D15-57T). /—предел прочности при растяжении 2—модуль при 300%-ном удлинении.

Справочник химика 21

Химия и химическая технология