Испарение системы капель

При постоянстве объема системы образование, испарение и увеличение размера капель будут сопровождаться повышением или снижением давления пара в газовой фазе. Величина этого эффекта существенно зависит от соотношения между объемом пара К и жидкости VI в системе. Очевидно, что при малом объеме пара, приходящемся на одну каплю, ее испарение или рост могут сильно повысить или, соответственно, понизить давление в газовой фазе, что прервет процесс испарения или конденсации пара на каплях. В таких условиях размер капель стабилизируется, равновесие в системе капли—пар становится устойчивым. В обратном случае (Кг К ) испарение и конденсация практически не меняют давление в газовой фазе, и система будет неустойчивой в отношении неограниченного увеличения размера капель. Таким образом, возникновение большого числа зародышей новой фазы в перенасыщенной гомогенной системе благоприятствует образованию [c.575]

В теории испарения системы капель можно с хорошим приближением считать, что каждая капля испаряется с той же скоростью, как если бы она находилась в сосуде с непоглощающими стенками, объем которого равен среднему объему, приходящемуся на одну каплю в системе. Для упрощения примем, что капля находится в центре сферического сосуда с диаметром 26, равным среднему расстоянию между соседними каплями в системе, и что начальная концентрация пара равна нулю. Таким образом, следует решить уравнение (14.1) с начальным условием Сц при 6 = 0, р>/" и с граничными условиями с = Гц при р — г и дс I др — 0 при р = 6. Решение этой задачи дается формулой [82] [c.83]

Состав жидкой фазы также по мере испарения обогащается менее растворимой солью. Фигуративная точка насыщенного раствора, описывая кривую щп , на поверхности насыщения, в момент испарения последней капли воды оказывается в точке щ, положение которой определяется характером соединительных прямых между сопряженными фазами в данной системе. [c.452]

Среди опубликованных исследований процесса испарения капель преобладают работы, посвященные испарению индивидуальной капли. Между тем в технических приложениях и, в частности, в сельскохозяйственных приложениях, как правило, приходится иметь дело с системой испаряющихся капель — с факелом распыла форсунки, с потоком капель, испаряющихся в турбулентной струе, с облаком капель и т. п. [c.151]

В работе [6] рассматривается испарение полидисперсной системы капель с определенным начальным распределением размеров частиц (распределение Розин — Раммлера). Для испарения каждой капли принимается степенная зависимость скорости испарения от размера капли. Теоретически определяется средний диаметр капель и скорость испарения системы как функции времени. При этом принято, что капли неподвижны относительно среды, что концентрация пара в среде очень мала и что температура среды постоянна. Экспериментальные данные об испарении системы капель в условиях, близких к принятым, отсутствуют. Принятые упрощения позволили получить сравнительно простое аналитическое рещение задачи однако решение, полученное для условий, столь далеких от действительности, очевидно, отличается от поведения реальной системы, а отсутствие экспериментальных данных не позволяет оценить величину возможных ошибок. [c.151]

Очевидно, этот результат является следствием полидисперсности системы капель, испаряющихся в турбулентно движущемся воздухе. При испарении)в неподвижном воздухе по мере испарения степень полидисперсности системы капель возрастает вследствие замедленного испарения более крупных капель и ускоренного — мелких [22]. Это видно из рассмотрения формулы (4.42). При испарении системы капель в турбулентно движущемся воздухе, как уже отмечалось выше в разделе 4, траектории капель, попадающих из точки А в точку Б, и скорости их движения на этом пути могут быть различными капля может попасть из А в Б прямым или окольным путем. Благодаря этому даже одинаковые капли, проходящие через точку А, приходят в точку Б неодинаковыми, и система капель, монодисперсная в А, оказывается полидисперсной в Б [20, 22, 27]. [c.167]

Отсюда следует объяснение формы графика на рис. 51. При умеренной степени испарения капель (е 0,8) полидисперсность хотя и увеличивалась, но не настолько, чтобы вызвать резкое несоответствие между испарением капли среднего размера и системы капель с этим средним размером. Однако нри дальнейшем испарении системы наиболее. мелкие капли испарялись полностью, капли, имевшие первоначально средний размер, были близки к полному испарению, а наиболее крупные капли [c.167]

При некоторой температуре однократного испарения, отвечающей так называемой точке конца кипения рассматриваемой системы, жидкая фаза полностью исчезает, испаряется последняя ее капля, и вся система в целом оказывается в паровой фазе. При этом состав паров в точности равен первоначальному составу а системы. Температура конца кипения ниже точки кипения ia компонента системы а, играющего в данном случае, роль высококипящего компонента. Точка является фигуративной точкой состояния системы в конце ее кипения, а точка Ri характеризует температуру и состав последней капли жидкости, равновесной с образовавшимися парами. Если при однократном испарении начальной системы поднять ее температуру выше то фигуративная точка Z,,, выражающая ее состояние, перейдет в область перегретого пара, расположенную на диаграмме равновесия выше изобарной кривой конденсации СЕ. [c.45]

Пусть дана систе 1а двух неограниченно растворимых друг в друге компонентов, образующих при некоторой концентрации Уе постоянно кипящую смесь с минимумом точки кипения, как. например, раствор бензола и этилового спирта, изобарная диаграмма равновесия которого приведена на фиг. 20. Если состав перегоняемого раствора равен уе. то выкипание системы будет происходить при постоянной температуре и неизменном составе жидкой и паровой фаз во все время испарения начального раствора, пока не выкипит его последняя капля. С другой стороны, если насыщенный пар состава уе охлаждать, то конденсация его также будет происходить при постоянной температуре и при неизменном составе образующейся жидкой и остаточной паровой фаз во все время конденсации, пока не перейдет в жидкость последний пузырек пара. Таким образом, ни испарение, ни конденсация в этом случае ни в какой степени не могут способствовать разделению компонентов системы, если ее начальный состав равен азеотропической концентрации уе [c.63]

Аналогично протекают процессы испарения и конденсации е системах гомогенных азеотропов, образующих постоянно кипящие смеси с максимумом точки кипения. Здесь также, если состав перегоняемого раствора равен уе (фиг. 27), то выкипание системы будет происходить при постоянной температуре и неизменном составе жидкой и паровой фаз во все время испарения начального раствора, пока не выкипит его последняя капля. Также н при охлаждении насыщенного пара состава уе процесс конденсации будет протекать при неизменной температуре и постоянном составе образующейся жидкой и остаточной паровой фаз, пока не перейдет в жидкость последний пузырек пара. Если же начальный состав системы отступает в ту или другую сторону от азеотропического, то перегонка и конденсация протекают с изменением температуры и состава жидкой и паровой фаз. Так, если состав а меньше Уе, то процесс перегонки сопровождается повышением температуры и обогащением остаточной жидкой фазы компонентом ау, который на интервале концентраций 0<а<уе играет роль высококипящего. Если же состав а начальной системы больше азеотропического состава Уе, то в ходе перегонки, сопровождающейся постепенным повышением температуры, состав остатка прогрессивно обогащается компонентом а, который на интервале концентраций уе <я<Г1 играет роль высококипящего. [c.66]

Разрушение анионной эмульсии на отрицательно заряженном заполнителе тоже может иметь место, но этот процесс происходит по причине испарения водной фазы или вследствие поглощения водной фазы пористым заполнителем. При удалении воды из дисперсионной среды происходит уменьшение объема системы для битумных капель, что вызывает увеличение давления на капли. По достижении определенного уровня испарившейся воды отталкивающие силы между каплями уже не в состоянии разделять их и начинается коалесценция. В ходе этого процесса некоторая часть [c.31]

Обозначим через г радиус сферической поверхности раздела фаз (радиус капли), через ро — давление насыщенного пара над плоской (г = чз), а через р — над выпуклой поверхностью. Перенесем некоторое количество жидкости dm с плоской поверхности жидкости в каплю радиуса г путем обратимого изотермического испарения при давлении ро, обратимого сжатия пара ОТ ДО В после 3 уюШ ей обратимой изотермической конденсации при р. Поскольку работа испарения и работа конденсации в этих условиях равны и противоположны по знаку, то общая работа переноса dW , совершаемая над системой, оказывается работой сжатия пара [c.193]

Если в системе возникает состояние, когда фр больше критической величины фр, для частиц определенного размера, то будет протекать конденсация. Если фр < фр, г, то возможно испарение исходных капель с уменьшением их размера. При фр = Фр, г вероятность испарения и конденсации одинакова, т. е. возможно перераспределение массы сконденсированной жидкости между каплями тумана. [c.113]

Это условие справедливо с момента начала испарения до окончания эвакуации капли из системы. [c.34]

После окончания тепловой релаксации капли и перехода ее на участок испарения последствия кинематической коагуляции имеют главным образом механический характер и могут быть описаны выражениями, приведенными в 2.7. Из-за влияния коагуляции на тепломассообмен размер и скорость капли могут изменяться на участке испарения вблизи высокотемпературной поверхности. Возрас- тание размера и замедление капли в результате слияний с более мелкими каплями приведет к увеличению продолжительности воздействия- на нее излучения со стороны стенки. С развитием процесса коагуляции средний размер капли сдвигается в сторону увеличения, а это сокращает межфазную поверхность и скорость испарения для системы капель в целом. Преобладание одного из двух указанных факторов —более продолжительное облучение или снижение межфазной поверхности — может быть определено расчетным или экспериментальным путем для конкретных, условий струйного охлаждения. Следует отметить, что при [c.136]

Стадия догорания сажистых остатков характерна для тяжелого жидкого топлива, но при плохой организации процесса через эту стадию проходит среднее и даже легкое топливо. Процесс горения жидкого топлива описывается системой уравнений, в которую входит уравнение переноса энергии и уравнение испарения капли жидкого топлива [2]. Из уравнения испарения капли жидкого топлива получен критерий испарения [3] [c.65]

Система обладает сферической симметрией, и тепло, поступающее из зоны горения к капле, идет на испарение (при наличии конвекции симметрия нарушается). [c.144]

Для того чтобы применить модель, необходимо определиться с системой координат, указать начальные и граничные условия и назначить величины связывающих параметров. К последним относятся скорости испарения т / исп, скорости нагрева капли Q/ , силы лобового сопротивления скорости разрушения [c.152]

Л. К. Васанова с сотр. [14, с. 29 42] изучала вопросы тепло- и массообмена системы капли — слой уже в факеле распыленной жидкости, погруженном в слой. Хотя ее основной задачей являлось определение геометрических размеров, необходимых при проектирований аппаратов с активным гидродинамическим режимом (см. гл. IV, раздел 2), метод исследования — снятие температурных полей — позволил получить интересные данные по тепло- и массопереносу. Исследования проводили на аппарате кипящего слоя диаметром 250 мм и высотой 250 мм с совмещенным конвективно-кондуктивным подводом тепла размер гранул алунда 0,2—1,0 мм, температура слоя составляла 300—600° С, орошение 0,66—1,33 м влаги/м материала. Слой зондировали хро-мель-алюмелевой термопарой с незащищенным спаем. Опыт показал, что при истечении газо-жидкостной струи в слой происходит образование области интенсивного испарения влаги. Температура в зоне факела распыла изменялась от 30—50° С у сопла до 80—100° С на грани- [c.52]

При рассмотрении различных аспектов проблемы испарения капель, изложенных выше, можно отчетливо проследить важную роль формулы Максвелла (4.3), которая используется при расчетах разнообразных процессов испарения капель, начиная от квазистационарного испарения неподвижной капли однокомпонентной жидкости и кончая испарением системы капель (в том числе и медленным испарением полидисперсной системы капель раствора или эмульсии) в турбулентной струе. [c.171]

В случае полного испарения капли (йе = 0 или iriie O) пар может быть перегретым и условие фазового равновесия Г = Тв ре) должно быть отброшено. Ниже обсуждаются рассмотренные автором совместно с И. X. Рахматулиной два температурных режима (см. рис. 2.8.1, 2.8.2) для системы капля воды в водяном паре. [c.225]

Процесс испарения будет итти с повышением температуры до тех пор, пока фигуративные точки остатка и равновесного ему пара не придут соответственно в Л и и составы фаз не приобретут значений х У1 уе. Как только это состояние системы будет достигнуто, темпера ура перегонки станет равной температуре равновесия трехфазной системы, и, действительно, в этой точке появляется первая микроскопическая капля второй жидкой фазы В состава хв. [c.59]

Еслп нагреть сл1есь до более высокой температуры, например до 165° С (точка К на вертикали х = 0,6), то состояние системы будет характеризоваться точкалш К к N с, концентрациями у = = 0,6 и х = 0,13. Но состав полученных паров у = 0,6) равен составу походной жидкой смеси х = 0,6, а это возможно только при полном испарении всей исходной жидкости, т. е. температура 165° С является температурой полного испарения жидкости заданного состава х = 0,6). Концентрация НКК в жидкости при 165° С х = 0,13) соответствует концентрации его в той капле жидкости, которая испарится сЭлМой последней. [c.152]

Решение трансцендентной системы уравнений (14) — (16) может быть получено с помощью несложной численной процедуры. Входящие в уравнение (14) параметры / ф и характеризуют положение фронта и концентрацию паров на его внутренней поверхности. При / ф > / (соответствует случаю малых значений Ып или больших О) концентрация паров х стремится ка.1, и уравнение (14) переходит в уравнение (10), соответствующее чистому испарению капли. Другой предельный переход наблюдается при больших значениях Ип и малых В, при которых Дф Л , что приводит к сильному увеличеппю скорости испарения. [c.74]

Решением системы дифференциальных уравнений найдены радиальные и тангенциальные компоненты скорости движения испаряющихся капель и их радиаль юго перемещения при известных внешних условиях скорость воздуха (газа) на входе камеры Овх, начальный диаметр капли dкo параметры газа-п-плоносителя (гемпература ( , плотность Рв, теплопроводность вязкость и жидкости (теплота испарения г, плотность р , температура поверхности С ). Дополнительным условием при решении системы уравнений была зависимость = 1( ), полученная при а.зродинамических исследованиях. Эта зависимость имеет вид [c.178]

При дальнейшем нагреве до температуры вся жидкоеть испаряется с образованием пара такого же состава, какой име.ча сначала жидкость (точка Ш). Последняя капля испаряемой жидкости сильтю обогащена менее летучим компонентом (х ) (точка X). Прн этом гипотетическом эксперименте испаряемая массовая доля, удельный объем и теплота, подведенная к системе для создания в ней каждого температурного условия, должны также регистрироваться. Следует отметить аналогию между этим экспериментом и испарением смсси жидкостей, подводимой к ос1юванию трубы. [c.412]

Задача о массотеплообмене движущейся твердой частицы, капли или пузыря с окружающей средой лежит в основе расчета многих технологических процессов, связанных с растворением, экстракцией, испарением, горением, химическими превращениями в дисперсной системе, осаждением аэрозолей и коллоидов и т. п. Так, в промышленности процесс экстракции проводится из капель или пузырей, широко применяются гетерогенные химические превращения с использованием частиц катализатора, взвешенных в жидкости или газе. При этом скорость экстракции и интенсивность каталитического процесса в значительной мере определяются величиной полного диффузионного притока реагента к поверхности частиц дисперсной фазы, который в свою очередь зависит от кинетики поверхностной химической реакции, характера обтекания частицы, влияния соседних частиц и других факторов. [c.9]

На стадии эвакуации капли из системы тепловой баланс для капли в среднем прннциниально не отличается от такового на стадии испарения после тепловой релаксации. Он может быть записан в виде =1пГ (рис. 1.7,<Э). [c.34]

Упрощенная схема процесса пспарения каплн жидкости в сфероидальном состоянии основывается иа изложенных ранее закономерностях качественного характера и принимается большинством авторов, рассматривавших данный вопрос [2.13, 2.24—2.26]. Полагаем, что капля имеет форму полусферы. Зазор между основанием каили, которое считается плоским, и стенкой всюду имеет одинаковую величину йп и в несколько десятков раз меньше размера каили. Генерация пара осуществляется с поверхности основания каили в количестве, соответствующем поступающему сюда тепловому потоку без учета затрат теплоты на перегрев пара. Ламинарный поток пара.растекается к периферии капли под действием радиального градиента давления, испытывая, кроме того, воздействие сил вязкого трения (нормальной к поверхности испарения составляющей скорости пара пренебрегаем). Теплота от стенкн к основанию капли через слой пара передается с интенсивностью, определяемой коэффициентом теплоотдачи а=Яэф/бп, где в первом приближении можно считать Яэфя =Яп, т. е. эффективная теплопроводность зазора равна теплопроводности пара. Таким образом иод каплей в начальный момент времени т=0 автоматически устанавливается определенный размер зазора бп, так что плотность теплового потока //к= =ЯпА7 /бп ограничивается значением, обеспечивающим такую скорость парообразования, которая необходима для поддержания канли на паровой подушке и выталкивания пара из-под каили в окружающую среду. Следовательно, анализ сводится в основном к исследованию динамики парового потока под каплей. Уравнение движения для системы координат, принятой на рис. 2.4, молшо представить следующим образом [c.60]

Следует обратить внимание на одну важную особенность формул (2.16) н (2.22). Они получены ири условии стационарности температурного режима в системе сфероид — стенка . Действительно, ири выводе предполагалось, что температура стенки Тс и температура жидкости сфероида Т, не изменяются, жидкость сфероида остается насыщенной при давлении окружающей среды вплоть до момента полного испарения сфероида, поэтому скорость испарения, выражаемая в данном случае величиной й/ о/йт, не зависит от предыстории процесса испарения конкретной каили. Иными словами, если в один и тот же момент времени для двух полусферических или плоских сфероидов с одинаковым размером по с различной продолжительностью пспарения определить скорость испарения йНо/йх, то эта величина окажется одинаковой в обоих случаях, так что, пользуясь формулами (2.16) или (2.22), невозможно узнать, какая из капель попала на стенку раньше [для этого необходимо использовать формулы (2.18) или (2.23)]. Этот факт можно использовать при расчете интегрального эффекта испарения ансамбля сфероидов различного размера при однородном иоле температуры стенки и всюду одинаковом давлении окружающей среды. При этом в соответствии с моделью процесса испарения одиночного сфероида должно соблюдаться условие завершения тепловой релаксации капли, т. е. прогрева всей массы жидкости в ней до Т в противном случае будет нарушено условие теплового баланса (2,6), [c.63]

Как уже отмечалось, для расчета интенсивности струйного. охлаждения важны параметры полиднсперсной системы капель вблизи охлаждаемой поверхности. При охлаждении высокотемпературных пове рхностей на движение отдельных капель существенно влияет теплообмен излучением. Б связи с неравномерным испарением капли-жидкость на лобовой части испаряется быстрее — появля- [c.124]

Ранее ( 1.3, 1.4) указывалось, что процесс прохождения капель через систему струйного охлаждения можно условно разделить на несколько стадий конденсация, испарение в процессе движения, тепловое и динамическое взаимодействие капли с поверхностью нагрева, эвакуация капель из системы. Рассмотрим тепломассообмен для одиночной капли в процессе двух первых стадий, исключив возможную в реальных условиях промежуточную стадию, во В ремя которой испарение с поверхности капли начинается до того, как закончится тепловая релаксация ее в результате конденсации (см. рис. 1.7). [c.125]

В процессе струйного охлаждения особенно важна стадия испарения капёль, приближающихся к высокотемпературной поверхности, с которой осуществляется теплосъем. Знание параметров системы капель, перед взаимодействием со стенкой позволяет правильно рассчитать акт взаимодействия капли произвольного радиуса. Интегральное тепловое воздействие системы капель на стенку сущест- [c.132]

Для трех приведенных выше уравнений первого порядка, определяющих величины Xj, 8 - и Т, граничные значения и У при г = оо являются известными, так как экспериментатор может свободно распоряжаться температурой и составом окружающей атмосферы. Индекс / всегда будет обозначать значения параметров при г = оо. Было предположено, что состав капли остается неизменным в процессе горения, поэтому составляющие каплю химические компоненты должны испаряться в пропорции, в которой они присутствовали в начальный момент, и следовательно, значения определяются начальным составом капли. Таким образом, в данной теории различие в скорости испарения компонентов не принимается во внимание. Хотя для некоторых двухкомпонентных топлив этот эффект наблюдается экспериментально, лишь в редких случаях имеется достаточно оснований для его учета при теоретическом анализе. Температура жидкости 7 определяется из условия фазового равновесия, как это сделано в пункте г 4 главы 3 в случае двухкомпонентной системы. Температура ТI слегка отличается от температуры кипения и определяется составом капли. Последним граничным условием является связь между величинами гjJ, выражающая требование о достижении химического равновесия при г —> оо. Из физических соображений следует, что этих условий достаточно для определения скорости горения т как собственного значения краевой задачи с условиями, заданными в двух точках. [c.311]

Удобно выбрать координатную систему, в которой фронт горения покоится, горючая смесь поступает из X = — оо, а равновесный состав продуктов реакции достигается при а = +0О. При х = +°° характеристики течения становятся постоянными. Схематическая картина горения распыленного топлива в этой системе координат показана на рис. 6. Здесь будет рассматриваться только случай гетерогенного горения, поэтому области испарения и гомогенного горения будут отсутствовать, и исходная смесь не будет содержать горючего/ в газовой фазе. Ниже потребуются все выведенные в 5 уравнения сохранения будет также предполагаться (вполне оправданно), что справедливы все упрощающие предположения, сформулированные в 5. Так как начальная относительная скорость капель и газа равна нулю, а градиенты скорости малы, принимается, что все канли движутся с одной и той же скоростью, равной скорости газа (Ь = и). Оценки ускорения капли, полученные нри помощи уравнения (71), показывают, что в рассматриваемой задаче это допол- [c.366]

На основании ур-ния Кельвина рассчитывают заполнение капилляров или пористых тел при капиллярной конденсации. Т. к. значения р различны для частиц разных размеров или для участков пов-сти, имеющей впадины и выступы, ур-ние (3) определяет и направление переноса в-ва в процессе перехода системы к состоянию равновесия. Это приводит, в частности, к тому, что относительно крупные капли или частицы растут за счет испарения (растворения) более мелких, а неровности пов-сти некристаллич. тела сглаживаются за счет растворения выступов и залечивания впадин. Заметные различия давления пара и р-римости имеют место лишь при достаточно малых (для воды. [c.310]

В рассматриваемом случае наибольший интерес представляет влияние расхода ингибитора <7 на динамику массообмена капли с газом. На рис. 21.3 показано изменение со временем х . для различных значений д. Увеличение расхода ингибитора приводит к более сильному влиянию стесненности на процесс массообмена и, как следствие этого, к менее интенсивному испарению метанола. Изменение со временем влагосодержания в газе носит немонотонный характер (рис. 21.4). Минимальное значение с увеличением расхода ингибитора становится более резко выраженным и смещается в область меньших значений т. Характерное время установления равновесия в системе, определяемое по влагосодержанию в газовой фазе, уменьшается с увеличением расхода ингибитора (рис. 21.5). Изменение д влияет также на установившийся размер капель. Этот размер с ростом д увеличивается, так как каждая капля отдает газу меньше метанола. Но поскольку число капель данного радиуса с ростом д увеличивается, то суммарное количество метанола, нерешедпгее в газовую фазу, возрастает. В итоге это приводит к увеличению мольной концентрации метанола и уменьшению концентрации паров воды в газе. В результате уменьшается температура гидратообразования. Теплообмен капель с окружающим их газом слабо влияет на характерное время установления равновесия в системе и соответствующие равновесные значения концентрации воды и метанола в жидкой и газовой фазах. Это подтверждается расчетами, проведенными без уравнения энергии [второе уравнение в (21.20)]. Результаты представлены на рис. 21.3 и 21.4 штриховыми линиями. [c.544]

На каждый из упомянутых выше механизмов потерь оказывают влияние свойства топлива и конструкция камеры сгорания. Хотя теоретический удельный импульс системы определяют термодинамические и кинетические характеристики, степень его достижения обусловливается и газодинамическими эффектами. Дробление и испарение капель в основном определяют полноту сгорания и оказывают лишь второстепенное влияние на кинетические потери и потери в пограничном слое. Распыливание топлива определяется конструкцией форсунок и смесительной головки, тогда как скорости испарения зависят от конструкции камеры сгорания и свойств компонентов топлива. С точки зрения экономичности оптимальной является смесительная головка, обеспечиваюп ая такое распыление компонентов топлива, при котором они испаряются с одинаковой скоростью, а испарение завершается в одном поперечном сечении камеры сгорания. Камера при этом должна обеспечить достаточно большую относительную скорость Av между газом и каплями, чтобы полностью испарить последние на располагаемой длине. Характер изменения Аи по длине камеры определяется в значительной степени коэффициентом сужения камеры сгорания Лк/Лкр. Другими факторами, влияющими на распыление топлива, являются перепад дазления ка форсунках, начальный размер капель, устойчивость внутрикамерного процесса, характер соударения струй, свойства топлива, самовоспламеняемость и турбулентность газов в камере. Распределение топлива в факеле распыла определяет влияние качества смешения компонентов [c.169]