Скорость средняя по толщине движения

П. Процесс теплоотдачи от шара в слое к газовому потоку — внешняя задача теплообмена. В отличие от обтекания одиночных тел в данном случае на формирование пограничного слоя влияют соседние шары. Они разбивают пространство вокруг шара на" отдельные зоны, дробят поток на струи, создают вихревые зоны в кормовых областях. Чем плотнее укладка шаров, тем больше число контактов каждого шара с соседними и тем сильнее выражено влияние последних, приводящие к уменьшению средней толщины пограничных слоев. Следовательно, порозность влияет не только на скорости газа в слое, но и на толщину пограничных слоев, образующихся на поверхности шаров. Поэтому эквивалентный диаметр для зернистого слоя э = 4е/а может служить геометрическим масштабом процесса теплоотдачи шаров в слое и характеризовать среднюю толщину пограничных слоев. В данном случае использования э при больших Кеэ не связано с рассмотрением течения газа в слое как внутренней задачи движения по ряду криволинейных каналов, а означает только, что определяющий размер для зернистого слоя не равен размеру его элементов, а зависит от геометрии свободных зон между ними. [c.151]

Рис. 84. Зависимость средней толщины прослойки электролита от скорости движения в капилляре капли керосина при различном содержании в нем нафтеновых кислот.

Зависимость средней толщины прослойки электролита от скорости движения капли керосина при различном содержании в нем смол такая же, как и в случае добавки нафтеновых кислот. Толщина водной прослойки возрастает до определенной величины скорости, затем стабилизируется. [c.159]

Скорости движения пузырька V определялись по наклону линейных графиков X ( ), где х — смещение пузырька ж I — время (см. рис. Х.15). Скорость термокапиллярного течения пленки у,с рассчитывалась по разности между измеренной скоростью смещения пузырька V и теоретически рассчитанной скоростью диффузии пара додекана v e = V — v . Средняя толщина пленки Ь, на участке измерений определялась из условия равновесия пленки с менисками [c.321]

Древесина медленно спускается в этом диффузоре по наклонным плоскостям, образованным пластинами-жалюзи, через которые может пройти только газ. Скорость спуска регулируется посредством вибраторов, помещенных снаружи башни. Эти последние устройства позволяют иметь скольжение сырья при весьма малом угле наклона жалюзи и изменять скорость спуска. Средняя толщина слоя сырья 12 см, и слой всегда благодаря вибраторам находится в движении, что делает его легко проницаемым для газа. [c.23]

Так как теплоотдача определяется средней толщиной пленки жидкости и скоростью ее движения, которые практически для труб различных диаметров будут одинаковы при равных условиях (плотность орошения, одна и та же жидкость, температура), то и значение коэффициента теплоотдачи будет одинаковым для труб различных диаметров, что и было подтверждено проведенными опытами. [c.42]

Заслуживает внимания использование устройства типа катамаран, оснащенное легким двигателем, служащим для движения по воде и одновременно источником энергии, необходимой для вращения механизма сбора нефти. При ширине судна 12 м, средней толщине захватываемого слоя нефти 1 мм и скорости движения 5 км/ч можно собрать 42 т горючего в час. [c.381]

Здесь Re = 4йб/v — критерий Рейнольдса Во й1/Вэ — критерий Боденштейна Pт = v/D — критерий Прандтля й — средняя скорость движения жидкости б — средняя толщина пленки V — кинематический коэффициент вязкости жидкости О — коэффициент молекулярной диффузии I — длина. [c.93]

Одним из первых ученых, изучавших пленочное течение, был Нуссельт. Исследуя теплопередачу при конденсации пара, он экспериментально установил, что движение пленки конденсата по вертикальной стенке характеризуется ламинарным режимом, и показал, что максимальная скорость потока наблюдается на поверхности пленки, а средняя скорость в 1,5 раза меньше максимальной. Для определения средней толщины пленки Нуссельт применил уравнение Навье—Стокса в условиях установившегося одномерного потока. Этот вывод является классическим. [c.72]

Максимальный эффект от процесса кипения раствора в пленке достигается большой длиной греющих труб. За счет этого увеличивается скорость движения парожидкостной эмульсии и уменьшается средняя толщина пленки раствора. Скорость пара, образующегося при кипении пленки, повышается за счет роста его удельного объема с уменьшением гидростатического давления понижается температура кипения раствора и увеличивается коэффициент теплоотдачи от стенки к пленке. [c.256]

ОС —скорость (средняя по толщине) движения тонкого слоя осадка по конической поверхности фильтрующего ротора, м/с [c.7]

При нисходящем потоке пара средняя скорость течения ламинарной пленки конденсата увеличивается, а толщина ее уменьшается, при направлении же потока пара снизу вверх пленка конденсата подтормаживается и утолщается, но повышение скорости пара сверх нек-рого предела может привести к изменению направления (обращению) движения пленки и уменьшению ее толщины. Большее влияние на величину коэфф. теплоотдачи оказывает, однако, режим течения пленки и, следовательно, скорость пара. При движении пара внутри труб или в межтрубном пространстве трубных пучков скорость его падает от значительной величины до очень малой, вплоть до нуля. В этих случаях начальная скорость пара и пределы ее изменения оказывают большое влияние на величину среднего коэфф. теплоотдачи а. [c.342]

Для получения максимального эффекта от процесса кипения раствора в Пленке греющие трубки в аппаратах этой системы имеют длину 6—9 м. Большой длиной трубок достигаются увеличение скорости движения парожидкостной эмульсии и уменьшение средней толщины пленки раствора. Увеличение скорости пара, образующегося при кипении пленки, происходит вследствие роста его удельного объема с понижением температуры кипения раствора в направлении к верхнему концу трубок за счет уменьшения гидростатического давления. В результате этих явлений повышается коэффициент теплообмена между стенкой и пленкой. [c.108]

Силу сопротивления Fr, приходящуюся на площадку 6S проекции частицы в плане, можно вычислить следующим образом. Поскольку коллапс на рассматриваемой стадии происходит медленно, можно пренебречь ускорениями движения в пятне и упростить уравнения движения. Интегрируя эти упрощенные уравнения по толщине пятна, получаем, что сила сопротивления пропорциональна производной по г от истинной скорости на верхней (или нижней) границе пятна. Далее, уравнения движения жидкости в пятне легко интегрируются при этом необходимо принять то или иное граничное условие на верхней и нижней границах пятна. Эксперименты и численные расчеты показывают, что скорость на границе пятна много меньше средней скорости в пятне. Это объясняется тем, что при коллапсе вблизи пятна над и под ним происходят движения жидкости в обратном направлении по отношению к движению жидкости в пятне. Следовательно, с достаточной точностью можно считать, что на верхней и нижней границах пятна скорость обращается в нуль. Интегрируя при этом условии уравнения движения, можно получить распределение скорости по толщине пятна, а следовательно, и выражение для силы сопротивления. Мы получим это выражение непосредственно, опираясь па анализ размерности. Действительно, сила сопротивления, приходящаяся на единичную площадку, определяется местной средней скоростью жидкости V, вязкостью жидкости ц и местной толщиной пятна h. Из анализа размерности следует, что эта сила пропорциональна k jh. Таким образом, сила вязкого сопротивления Fr определяется соотношением [c.227]

Для получения максимального эффекта от процесса кипения раствора в пленке греющие трубки в аппаратах этой системы имеют длину 6—8 м. Большой длиной трубок достигаются увеличение скорости движения парожидкостной эмульсии и уменьшение средней толщины пленки раствора. Увеличение скорости пара, образующегося при кипении пленки, ироисходит вследствие роста его удельного объема с. понижением температуры кипения раствора в направлении к верхнему концу трубок за Счет уменьшения гидростатического давления. В результате этих явлений повышается коэффициент теплопередачи через пленку. Однако температурные деформации длинных трубок часто вызывают их изгиб и нарушение плотности развальцовки в трубных решетках. Чистка трубок в высоких аппаратах затруднена. При ремонте приходится вынимать трубки через крышу цеха. Это также ограничивает область применения этих аппаратов. [c.120]

При турбулентном режиме вследствие пульсационных движений изменение скорости по сечению менее ощутимо. Однако и в этом случае у стенок трубы движение носит ламинарный характер. Толщина ламинарного пограничного слоя зависит от средней скорости потока. В ядре потока максимальная скорость может превышать среднюю приблизительно в 1,15—1,20 раза. [c.89]

Шероховатость обычно принято характеризовать средней выч сотой выступов на поверхности А. В практических расчетах обычно используют относительную шероховатость, которая для круглой трубы определяется как Д/ в- При ламинарном движении и в турбулентном режиме, когда толщина ламинарного подслоя больше Л, влияние шероховатости стенки пренебрежимо мало. В этом случае труба считается гидравлически гладкой. При больших скоростях ламинарный подслой становится столь тонким, что неровности выходят в ядро, увеличивая его турбулентность, и сопротивление начинает определяться уже не силами вязкости, а силами инерции, возникающими при торможении потока жидкости о выступы. Такие трубы называют вполне шероховатыми. [c.71]

Принимаем внутренний диаметр трубок равным 18 мм, толщину стенки б = 2 мм, скорость газовой смеси в трубках змеевика = 6 м/сек. Для упрощения изменением скорости движения газа, плотностью и вязкостью смеси при последовательном прохождении секций теплообменников пренебрегаем. Расчет проводим для значений ргх и соответствующих средней температуре газа в тепло-обменном устройстве Т [c.310]

Чем выше средняя скорость потока, тем выше турбулентность и тем меньше толщина пограничного, т. е. ламинарно движущегося слоя. Впервые на существование двух указанных форм движения обратил внимание М. В. Ломоносов. [c.100]

Л. С. Клячко,введя ряд упрощений в известные формулы для определения толщины ламинарного подслоя и средних скоростей воздуха в нем, предложил приближенную формулу для расчета скоростей трогания в горизонтальных трубопроводах. Формула эта может быть приведена к следующему удобному для вычисления виду (в условиях турбулентного движения при Ке до 100 ООО) [c.167]

Однако вблизи поверхности и очень мало, и здесь в тонком слое жидкости перенос вещества осуществляется главным образом за счет диффузии (диффузионный пограничный слой толщины б) б 01/3 т]1/в р-1/в 1/а ц-1/2 рде I—длина трубы (расстояние от начала трубы до данной точки) — средняя скорость движения жидкости. [c.257]

Величина зазора и толщина слоя каучука. Отношение толщины слоя каучука, покрывающего поверхность переднего валка вальцов, к величине зазора, называемое опережением, бывает значительно больше единицы, т. е. толщина слоя каучука при пластикации может быть в несколько раз больше величины зазора. Ьто увеличение толщины слоя каучука по сравнению с величиной зазора объясняется не только эластичностью каучука и наличием фрикции, но и возникающим перед зазором давлением, способствующим продавливанию каучука через зазор, благодаря чему скорость движения каучука в зазоре оказывается больше средней скорости вращения валков. Аналогичные закономерности имеют место и при обработке резиновых смесей. [c.239]

При движении сверху вниз (нисходящий прямоток) газ увлекает пленку жидкости, что увеличивает ее среднюю скорость и уменьшает толщину пленки. При одинаковых скоростях газа гидравлическое сопротивление ниже, чем в случае движения газа снизу вверх. Устойчивый нисходящий прямоток может сущест- [c.346]

При К. движущегося пара внутри трубы (канала) режимы течения и характер взаимод. паровой и жидкой фаз могут значительно изменяться в результате изменения по мере образования конденсата скорости пара, касательного напряжения трения иа межфазной пов-сти и Ке . При больших скоростях пара (когда действие силы тяжести на пленку конденсата пренебрежимо мало и течение ее определяется в осн. силой трения) местные и средние по длине трубы коэф. теплоотдачи не зависят от пространств, ориентации трубы. Если силы тяжести и трения соизмеримы, условия К. определяются углом наклона трубы и взаимным направлением движения фаз. В случае К. внутри горизонтальной трубы и малой скорости пара кольцевая пленка конденсата образуется только на верх, части внутренней пов-сти трубы. На ниж. части возникает ручей , в зоне к-рого в результате относительно большой толщины слоя жидкости теплоотдача значительно менее интенсивна, чем на остальном участке пов-сти. [c.450]

Кривая распределения ско рости в области гидравлически стабилизированного потока для Ке= 1 00000 хорошо описывается формулой (6-32), если вместо толщины пограничного слоя подставить радиус г Это соответствует гипотезе, что пограничный слой смыкается по оси трубы. В этом случае обозначает скорость движения по оси. Справедливо также уравнение (6-33) для определения напряжения трения у поверхности плиты и уравнение (6-36) для определения скорости движения на границе между турбулентным пограничным слоем и ламинарным подслоем. Последний образуется в трубах так же, как и на поверхности плит. Если в упомянутых уравнениях радиус г заманить диаметром й и скорость средней скоростью и , интеприро ванием уравнения (6-32) находим, что Um= Щus, то получим следующие соотношения, которые будут использованы нами позже [c.197]

Опыты показывают, что режим остается ламинарным, а полученные выше выражения — справедливыми при Кспл < 20. Однако качественно характер установленных связей сохраняется и при больших значениях Ке л, когда движение пленки становится волновым (его еще именуют псевдоламинарным). Этот режим, наблюдаемый в диапазоне 20 < Ке < 1500, отличается образованием продольных волн на свободной поверхности пленки. Показано, что такой режим течения оказывается энергетически выгодным при одинаковых расходах V средняя скорость течения повышается, средняя толщина пленки уменьшается — в сравнении с рассчитанными по формулам для ламинарного режима. Для указанного диапазона Ке л установлено чтобы формулы типа (2.43) — (2.43а) сохранили необходимую точность, в них следует заменить множитель 3 на 2,4. [c.189]

Если пренебречь фазовой скоростью движения волн С, имея в виду, что йУзахл с, и использовать уравнение для средней толщины пленки б, то можно получить [c.69]

В тех случаях, когда поверхность размазывающего ротора имеет винтовую нарезку, как в аппаратах Ротафильм , скорость движения пленки может либо увеличиваться, либо уменьшаться в зависимости от того, совпадает направление резьбы с направлением движения пленки или нет [44]. В обоих случаях средняя толщина пленки возрастает с увеличением скорости вращения ротора. [c.37]

Для гладкой ламинарной пленки жидкости (число Рейнольдса Reи<=40/v < 1600, где О — линейная плотность орошения, V — кинематич. вязкость жидкости) в условиях ее гравитац. стекания и умеренных скоростей газа разработаны теор. методы расчета гидродинамич. параметров течения и коэф. тепло-и массоотдачи в фазах. Однако уже при Не > 20—40 в реальных условиях пов-сть пленки покрывается системой нерегулярных волн, к-рые оказывают существенное влияние на перепад давления в орошаемом канале и коэф. массо- и теплоотдачи в фазах. В условиях интенсивного прямоточного течения процессы переноса кол-ва движения, теплоты и массы осложняются также сильным гидродинамич. воздействием потока газа на среднюю толщину, профиль скорости и др. характеристики пленки жидкости и наличием брызгоуноса (унос капель жидкости потоком газа, к-рые срываются с гребней волн и вновь падают на пов-сть пленки). В этих случаях рассчитывают осн. гидродинамич. параметры пленочного течения и коэф. массо- а теплообмена, обычно по полузмпирическим зависимостям. [c.449]

Гидродинамический режим движения пленки определяется значением критерия Рейнольдса для пленочного течения Re J, = wdJv, в котором используется средняя скорость ш стекающей жидкости и эквивалентный диаметр пленки, определяемый общим соотношением (1.17) ( 3 = 45/П = 4П5/П = 46. При этом критерий Рейнольдса для пленочного течения приобретает вид Ке ,, = ш 46/У, что после подстановки выражений для средней скорости и толщины пленки согласно (1.93) дает удобное для вычислений выражение Ке , = 4Г/ц. [c.108]

Предложены эмпирические уравнения для определения средней толщины пленки и средней скорости ее движения при турбулентном режиме (Кбпл > 1600). Так, по Брауэру [c.56]

В кимической промышленности широко используются пленочные массообменные аппараты, в которых реализуется режим турбулентного движения таза и ламинарного движения стекающей пленки. Чисто ламинарное стека ние жидкости имеет место при числах Рейнольдса Ке = 164-20. В реальных аппаратах, работающих при малых нагрузках по жидкости, то есть при числах Рёйнольдса до Ке = 60 80, происходит переход к волновому режиму стекАния пленки. Однако модель ламин рно стекающей пленки достаточно хорошо описывает процессы массообмена между жидкостью и газом Хатта осуществил теоретический расчет средней концентрации растворяющегося газа в ламинарйо движущейся пленке при допущении, что скорость плёнки по глубине жидкости остается постоянной. Вязовов , Левнч и ряд других исследователей предложили решение уравнения конвективной диффузии в жидкой пленке, считая распределение скоростей по толщине пленки параболическим. Однако в упомянутых выше работах система газ — жидкость в целом не рассматривалась. В работе были получены приближенные значения коэффициентов массоотдачи для ламинарного потока газа и ламинарно стекающей пленки. Настоящая работа посвящена изучению массообмена при противоточном движении ламинарной пленки жидкости и турбулентном потоке газа в трубке. [c.76]

Возьмем в качестве примера раствор хлористого калия в воде при 18° и рассмотрим движение иона калия. Его подвижность равна 0,000675 см/сек, и, следовательно, его абсолютная скорость в поле с напряженностью 100 000 в/см равна 67,5 см/сек. Так как равно 65, то pi равно 0,236 10 . Если принять концентрацию с равной 0,0001, то, согласно уравнению (12), время релаксации составляет 0,276 10 сек. При этой концентрации средняя толщина ноиной атмосферы 1/х равна 3,06 10 см. За время релаксации ион пройдет расстояние 18,6 10 см, которое в 6 раз превыщает толщину атмосферы. Образование атмосферы в этих условиях является невозможным. [c.101]

В работах [108, 176] экспериментально исследовалось напорное движение пены по трубам с неразрушающими скоростями (средняя скорость не превышала 1 м/сек). Было установлено, что водно-сульфонольная воздушная пена обладает свойствами вязкопластичной жидкости Шведова — Бингама. При течении в круглой трубе радиуса а под действием градиента давления АР/L она имеет четко выраженное квазитвердое ядро радиуса Гд = TqL/AP и скорость скольжения относительно стенок трубы = 2тгаАР6/р по жидкому слою толщиной 6 с линейным распределением скорости. Для реологических параметров пены — предельного напряжения сдвига Tq, коэффициента бингамовской вязкости и толщины смазочного слоя 6 — [c.269]

Нефтеловушки. На рис. ХП-4 представлена конструкция типовой нефтеловушки, предназначенной для очистки нефтесодержащих сточных вод от нефти, нефтепродуктов и твердых механических примесей. Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Каждая секция состоит из корпуса 1, в котором установлен скребковый транспортер 4 с приводом 3 для сгона вспльшающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок 7. Частота включения скребкового механизма должна быть такой, чтобы толщина слоя накопившихся нефтепродуктов не превышала высоты бруса скребкового транспортера (100 мм), но не реже одного раза в смену. Перфорированная перегородка 2 предназначена для равномерного распределения потока по сечению аппарата, а глухая перегородка 6 — для отделения слоя чистой воды от зоны отстаивания. Нефтеловушка оборудована нефтесборными трубами 5 с ручным приводом. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором 8 или через донные клапаны. Подача воды в гидроэлеватор и отвод осадка регулируются задвижками 9 с электроприводом. В каждую секцию сточная вода подводится независимо от других. Применяются нефтеловушки нескольких типов, различающихся пропускной способностью одной секции 18, 36, 54, 81 и 198 мVч. Средняя скорость движения сточных вод в нефтеловушке 5 мм/ч. [c.367]

Другим наглядным подтверждением избирательного характера движения жидкости в макронеоднородных пластах может служить сопоставление интегральных кривых распределения проницаемости второго объекта нижнего карбона Мухановского месторождения н скорости притока л<пдкости по толщине объекта, построенной на основе исследований профиля притока скважинными деби-томерами (рис. 13, 14). Как видно из рис. 13, только 60% объема залежей объекта обладают проницаемостью меньше средней проницаемости Р (к) при к(кср 1. Тогда как по интегральной кривой распределения скоростей более 80% толщины объекта имеет скорость расхода жидкости меньше средней скорости. Это свидетельствует о том, что неоднородность объема залежей объекта по проницаемости значительно выше неоднородности толщины объекта по скорости притока жидкости, а следовательно, и по фильтрационным сопротивлениям слоев. [c.80]

Другой недостаток динамического крекинга заключается в том, что подавляющее большинство исследователей проводит опыты динамического крекинга в условиях ламинарного потока. При ламинарном режиме скорость движения различных частиц углеводородов по сече-нию трубы распределяется по пзвестному параболическому закону, а потому и продолжительность пребывания их в зоне крекинга оказывается неодинаковой. Дольше всего подвергаются крекингу частицы, примыкающие к внутренней стенке реакционной трубчатки. Наоборот, центральная часть потока будет подвергаться нагреву наиболее короткое время. Помимо некоторого уменьшения вычисленной средней константы скорости крекинга, это обстоятельство может привести к значительному увеличению глубины крекинга некоторой части углеводорода и отложению смолистых и углистых частиц на стенках трубчатки. При внутреннем диаметре трубчатки, равном 5 мм, отложение на внутренней поверхности углистого слоя толщиной всего в 0,5 мм вызовет уменьшение продолжительности пребывания паров углеводорода в трубчатке и соответственно вычисленной константы скорости крекинга почти в два раза. Для устранения указанного недостатка опыты динамического крекинга предпочтительно проводить в условиях турбулентного режима, когда все частицы углеводорода будут продвигаться по трубе с одинаковой скоростью [c.10]

При стекании пленки жидкости по внутренней поверхности вертикальной трубы, по которой противотоком к жидкости, т. е. снизу вверх, движется поток газа (пара), скорость пленки и ее толщина не зависят от скорости газа до тех пор, пока эта скорость достаточно мала. В данном случае касательное напряжение в пленке максимально у твердой стенки и уменьшается до нуля на свободной поверхности. Однако с возрастанием скорости газа сила его трения о поверхность жидкости увеличивается. Как в газе, так и в жидкости у поверхности их раздела возникают равные, но противоположные по направлению касательные напряжения. При этом движение жидкой пленки начинает тормозиться, причем ее толщина увеличивается, средняя скорость снижается, а гидравлическое сопротивление аппарата газовому потоку возрастает. При определенной скорости газа ( 5—10 м1сек) достигается равновесие между силой тяжести, под действием которой движется пленка, и силой трения у поверхности пленки, тормозящей ее движение. Это приводит к захлебыванию аппарата наступление захлебывания сопровождается накоплением жидкости в аппарате, началом ее выброса и резким возрастанием гидравлического сопротивления. Противоточное движение взаимодействующих фаз при скоростях выше точки захлебывания невозможно. Поэтому точка захлебывания соответствует верхнему пределу скорости для противо-точных процессов в аппаратах любых типов. [c.116]

Течение жидкости в каналах различного сечения очень часто встречается па практике. При этом обычно скорость движения в канале значительно меньше скорости звука, и поэтому жидкость считается нв сжимаемой. Рассмотрим установившееся ламинарное осесимметричное течение в круглм цилиндрической трубе диаметра й. Пусть жидкость втекает в трубу с равномерной око-ро1Стью. На стенках образуется пограничный слой, толщина которого увеличивается вдоль трубы. Так как плотность и расход через каждое сечение остаются постоянными, то сохраяяется и средняя скорость. Поэтому уменьшение скорости вблизи стенки, [c.348]

В опытах участок, на которо.м капля движется с некоторым ускорением, из рассмотрения исключался. Отсчет времени и пройденного пути начинался после установления постоянной скорости движения. Толщину пленки электролита под каплей определяли как среднюю из 5—8 измерений, С целью выяснения возможного влияния электрокинетических явлений на электропроводность были проведены измерения сопротивления электролита при различЕ-сых скоростях течения в капилляре. Сопротивление электролита не менялось. Было установлено, что при скоростях движения капель, близких к пластовым, происходит уто 1чение пленки электролита и их остановка. Увеличение перепада давления приводило к дроблению капли в момент ее страгивания с. места. Образующиеся при этом более мелкие капли движутся, но при дальнейшем уменьшении перепада давления движение капель по указанным выше причинам прекращается. Поэтому опыты по определению толщины пленки электролита при движении капель в большинстве случаев проводились при скоростях перемещения, значительно превышающих скорость фильтрации при разработке нефтяных пластов. Только в немногих опытах путем многочисленных попыток удавалось получить скорости движения, близкие к пластовым. В процессе опытов проводили визуальные наблюдения за состоянием капель и пленки с помощью микроскопа н фотографирование капель при их движении. [c.156]

При движении снизу вверх (противоток) газ тормозит стенание пленки. Это приводит к увеличению толщины пленки и уменьшению средней скорости ее течения, причем гидравлическое сопротивление аппарата возрастает. Если скорость газа составляет 5—10 м1сек, наступает так называемое захлебывание, сопровождаемое накоплением жидкости в аппарате и резким ростом гидравлического сопротивления. В случае дальнейшего повышения скорости газа жидкость движется уже снизу вверх (восходящий прямоток) при зтом гидравлическое сопротивление сначала падает до некоторого минимального значения, а затем снова возрастает. Если скорость газа выше 15—40 м1сек, жидкость отрывается от поверхности пленки и уносится с газом в виде брызг. [c.346]