Гранулирование температура оптимальная

Оптимальные условия гранулирования температура сушильного агента 130—140°С, концентрация плава 80—83%, температура слоя 80—90 °С, скорость сушильного агента 1,8—2 м/с. [c.179]

Чем более влажен гранулируемый материал, тем больше пористость гранул и меньше их прочность. Оптимальное содержание жидкой фазы обычно находится в пределах 3—18% и зависит от физико-химических свойств вещества, крупности его зерен и способа гранулирования. Например, для простого суперфосфата из апатитового концентрата оно составляет 16%, а если материал подвергают аммонизации — 12%, для аммонизируемых сложных удобрений, содержащих нитрат аммония, —2—6% и т.д. Чем крупнее зерна гранулируемого порошка, тем больше оптимальное количество жидкой фазы. Чем больше растворимость солей, тем лучше они гранулируются при малой влажности. Так как с ростом температуры растворимость обычно увеличивается, то при этом уменьшается и требуемая степень увлажнения. [c.287]

При проведении первой стадии смешения под каждым резиносмесителем 1 устанавливают по одному червячному гранулятору 2 для доработки и гранулирования маточной смеси. Частота вращения четырехлопастных роторов резиносмесителя объемом 620 л составляет 50 об/мин, а диаметр червяка гранулятора равен 608 мм по всей длине. Г ранулы обрабатывают поверхностно-активным веществом и подают на вибротранспортер 3 для удаления избытка суспензии, а затем элеватором 6 и ленточным транспортером 7 направляют в барабаны 8 для охлаждения. Каждый гранулятор агрегируют с двумя барабанами для обеспечения непрерывного потока при переходе с одной резиновой смеси на другую. Гранулы в барабане охлаждают воздухом, нагнетаемым вентиляторами. Барабаны имеют специальные спиральные насадки для обеспечения продвижения и оптимальной степени контакта гранул с потоком охлаждающего воздуха. Производительность каждого барабана 12 т/ч. Гранулы, выходящие из барабана с температурой 30—40 °С, системой ленточных транспортеров направляются во вращающиеся емкости для хранения маточных смесей. Перемешивание маточных смесей во время хранения способствует усреднению гранул, поступающих в разное время, а следовательно, и улучшению их качества. Каждая емкость рассчитана на вместимость 24 т смеси при коэффициенте заполнения у = 0,6. [c.8]

Применение вместо порошкообразного гранулированного криолита при электролитическом получении алюминия снижает потери фтора в этом процессе. Гранулирование производят на тарельчатом грануляторе из снимаемой с фильтра криолитовой пасты, влажность которой должна быть 19%. Оптимальная температура последующего обезвоживания гранул во вращающейся барабанной печи 600° [c.336]

Приемы для приготовления катализаторов, количество и природа входящих в состав катализаторов веществ могут быть весьма разнообразны — в зависимости от природы окисляемого продукта,, равно и степени окисления. Учитывая то обстоятельство, что все реакции окисления экзотермичны и что для каждой степени окисления имеется своя оптимальная температура, выше которой переходить нельзя без опасности нарушения наиболее благоприятного для нее теплового режима, необходимо при всяком катализаторе обеспечить достаточно полный отвод выделяющегося при окислении тепла, чтобы не получалось застоев тепла на катализаторе а следовательно окисление не шло бы дальше нужной фазы. Это обстоятельство приводит как к обязательным условиям, во-первых, к применению для помещения катализатора трубок неширокого сечения, чтобы передача тепла совершалась по возможности не через большой слой катализатора и в разных точках его сечения не было бы слишком разительной разницы температур, и, во-вторых, к преимущественному использованию контактных слоев, обладающих большой теплопроводностью, почему в практику входят такие например инертные в окислительном процессе носители, как гранулированный алюминий. [c.505]

Движение очистной массы можно проследить по схеме, представленной на рис. 8.4. Если полное окисление очистной массы осуществляется непосредственно в самих колоннах, специальное активирование ее между колоннами, разумеется, не требуется. Окись железа, выгруженная из первой колонны, экстрагируется перхлорэтиленом для удаления серы и направляется во вторую колонну. Из данных, приведенных иа рис. 8.4, видно, что из общего количества гранулированной массы, находящейся в системе, около 80% составляет экстрагированный рециркулирующий материал, новый материал добавляется только для восполнения потерь при грохочении на различных стадиях процесса. Тонкие фракции массы, удаляемые из системы грохочением, могут использоваться в обычных ящичных очистителях. Для оптимального проведения процесса температура поступающего газа должна лежать в пределах 4—21° С, а газ должен содержать не более [c.176]

При более низкой температуре наблюдалось растрескивание образовавшихся гранул. В табл. 1—3 приведены данные по подбору оптимальных условий гранулирования в зависимости от применяемого метода и при изменении скорости вращения барабана, его диаметра и глубины погружения в жидкость, высоты падения капель и смещения оси лотка относительно оси барабана. [c.134]

Для обеспечения быстрого теплообмена (с малой разностью температур) между реагирующими газами и катализатором последний смешивается с инертным гранулированным теплоносителем, обладающим высокоразвитой поверхностью, большой плотностью и теплоемкостью и являющимся аккумулятором тепла. Ценность использования теплоносителя состоит в том, что в случае неподвижного катализатора может быть применен более продолжительный период дегидрирования при одновременном уменьшении разности температур между началом и концом периода, что является желательным для выдерживания в более оптимальных температурных границах [237]. [c.162]

Количество обогатительной липидной смеси, подаваемой в шрот, задается из расчета содержания липидов в гранулированном шроте в пределах 3,5—4% от массы. Температуру обогатительной смеси доводят до 50—60° С. При этом оптимальная температура шрота при обогащении должна быть около 80° С. [c.230]

Стибин получается с выходом до 26% при восстановлении солянокислого раствора хлорида сурьмы гранулированным магнием при температуре 0°С. Оптимальная концентрация НС1 —4н. При повышении и снижении концентрации кислоты выход падает [144, 149]. [c.638]

В результате термического окисления и последующего вакуумного пиролиза облученный полиэтилен постепенно теряет свойства диэлектрика и приобретает свойства полупроводника, для которого характерна экспоненциальная зависимость проводимости от температуры и возникновение термоэлектрических эффектов. Термическое окисление при 220—250 °С расширяет диапазон оптимальных температур термической обработки облученного полиэтилена и увеличивает выход конечного продукта. Работы, проведенные с гранулированным, порошкообразным и пленочным полиэтиленом, показали, что при одинаковых режимах технологической обработки получаемые характеристики идентичны. Зависимости проводимости при 20 °С (020°), энергии активации проводимости (Д о) и коэффициента термо-э. д. с. (а) от температуры термической обработки полиэтилена, облученного до дозы 2,24-10 Мрад, приведены на рис. 2. Как видно из рисунка, в интервале температур от 20 до 950°С значение О2о° составляет от 10- до 1 Ом- -см- , Д а—от 3 до 0,01 эВ, а а — от 600 до 3—5 мкВ/°С. При этом а практически не зависит от температуры измерений в интервале от —50 до 150 °С и, следовательно, концентрация носителей тока также не имеет температурной зависимости, поскольку именно она определяет коэффициент а. [c.225]

Цилиндр экструдера и.меет 4 золы электрического обогрева, что позволяет поддерживать необходимый те.мпературный режим процесса. Специальные вентиляторы автоматически регулируют температуру зон с точностью Г, что обеспечивает высокое качество гранулята. Выбор оптимальной температуры гранулирования определяется соответствующей вязкостью полимера и колеблется в довольно широком диапазоне от 60—115° у загрузочной ворон ки до 180—260° у сопла. Управление температурным режимом по зонам цилиндра полностью автоматизировано. Приборы регулирования размещаются в специальном шкафу. [c.136]

Дегидрирование н-бутиленов происходит в присутствии водяного пара на неподвижном гранулированном катализаторе." Ряз-бавление водяным паром в соотношении пар бутилены равно. 10 1—12 1 мол. Оптимальная температура смеси, поступающей в реактор, 625—635° при объемной скорости 600—1000 нлг /ж катализатора в час. Реакция дегидрирования бутиленов, в зависимости от состава катализатора, продолжается без регене- [c.191]

На процесс гранулирования и качество гранул оказывают влияние следующие факторы высота грануляционной башни, необходимая для полного формирования и частичного охлаждения гранул количество воздуха, потребное для охлаждения гранул температура и влажность подаваемого воздуха концентрация и температура плава, поступающего на гранулирование конструкция гранулятора и скорость его вращения. Для опреде--ления оптимального режима гранулирования плава мочевины проведены многочисленные исследования. [c.127]

В современных контактных аппаратах с неподвижным катализатором для приближения температуры к оптимальной газ проходит последовательно несколько (4—5) слоев контактной массы. Охлаждением газа в теплообменниках между слоями обеспечивается снижение температуры по мере повышения степени окисления 502. Контактные аппараты с неподвижным (фильтрующим) слоем катализатора, несмотря на постоянное совершенствование -ИХ конструкции, обладают рядом недостатков, затрудняющих дальнейшую интенсификацию процесса каталитического окисления двуокиси серы. В них можно использовать только крупный гранулированный катализатор с минимальным размером гранул не менее 4—6 мм. В результате степень использования пор катализатора невелика и для первого слоя обычно не превышает 30%. Температурный режим на каждой стадии контактирования значительно отклоняется от оптимального из-за невозможности отвода тепла. Гидравлическое сопротивление в процессе эксплуатации сильно возрастает вследствие засорения слоя. [c.135]

При адиабатическом режиме отсутствует теплообмен с окружающей средой. Выделение или поглощение в результате. реакции тепла приводит к соответствующему изменению температуры реакционной смеси и, следовательно, отклонению ее от оптимальной. Поэтому применение истинных адиабатических реакторов ограничено процессами, протекающими с небольшими тепловыми эффектами. Гораздо чаще для компенсации потерь или отвода избытка тепла применяют различные теплоносители или хладоагенты, смешиваемые с потоком реагирующего вещества (избыток реагирующего вещества с иной температурой, чем у основного потока, инертный разбавитель — газ и т. п.) или являющиеся предварительно нагретыми или охлажденными твердыми телами, непосредственно контактирующими с реакционной смесью (катализатор, насадка из инертных материалов, гранулированный движущийся теплоноситель). Хотя в таких аппаратах имеет место теплообмен при непосредственном контакте с теплоносителем или хладоагентом, их принято называть формально адиабатическими. Эти аппараты выгодно отличаются простотой конструкции от реакторов с теплообменом через стенку. Они обычно являются емкостными цилиндрическими, коническими или шаровыми, в которых слой катализатора расположен на решетке. Если процесс осуществляется при атмосферном давлении, то аппарат может быть выложен из кирпича аппараты, работающие под давлением, изготовляются из стали. Условия теплообмена в реакторах рассматриваемого типа очень благоприятны, так как имеет место непосредственный контакт газа с катализатором, на поверхности которого протекает реакция, сопровождающаяся выделением или поглощением тепла. Источником тепла в случае эндотермических процессов может служить либо сам газ, либо катализатор, а в случае экзотермических процессов хладоагентом может быть только реагирующая газовая смесь. [c.86]

Глушащими частицами фтористых эмалей являются в основном кристаллы NaF. Оптимальная температура кристаллизации из расплава фтористого натрия лежит окОло 700° С. Расплав при достаточном содержании в нем фтора оказывается заглушенным даже при гранулировании в воду. Мы изучали изменение степени заглушенности покрытий, содержащих фтористую и титановую эмали одновременно. За исходные были приняты стеклоэмали Новомосковского металлургического завода. Состав приведен ниже. [c.144]

При гранулировании фосфорных удобрений наиболее распространены способы, связанные с предварительным увлажнением твердой фазы, припудриванием, использованием нейтрализующих добавок [1, 11, 27, 28]. Однако используется также и гранулирование во взвешенном, или кипящем слое, при котором необходимо тщательно регулировать скорости подачи и температуры раствора или пульпы при их введении в кипящий слой во избежание обильного образования новых гранул. При оптимальных температуре и скорости подачи гранулируемого вещества в грануляторе в основном происходит рост содержащихся в кипящем слое гранул. Так как по мере ведения процесса их число уменьшается, в слой дополнительно вводятся мелкие гранулы. [c.195]

РИС. 5-8. Зависимость оптимальной влажности w от температуры гранулирования t для различных удобрений [c.144]

На растворимость и содержание плава влияет температура,, поэтому для поддержания постоянной величины Р с ростом температуры требуется снижать подачу жидкой фазы извне, поскольку она образуется внутри системы. Следовательно, влажность и температура при гранулировании взаимосвязаны. Так, с повышением температуры аммофоса от 50 до 85°С оптимальная влажность уменьшается с 10,5 до 4%. Аналогичные зависимости, полученные для ряда других продуктов, видны из рис. 5-8. [c.145]

Материальные и тепловые балансы получения продукта могут быть такими, что в зоне гранулирования будут создаваться неоптимальные условия, например избыток жидкой фазы. Так, в производстве нитроаммофоски одновременно используют связующие и сыпучие компоненты нескольких видов, соотношение которых регламентируется требованиями к химическому составу продукта. Поэтому регулирование содержания жидкой фазы в гранулируемой шихте возможно только изменением ее температуры или добавлением сухого материала, которым может служить ретур. Однако возврат его на гранулирование в больших количествах при высоких температурах нецелесообразен, так как это приводит к перегрузкам внутрицехового транспорта. Для создания оптимальных условий предпочтительнее снижать температуру гранулирования, охлаждая ретур [161]. [c.147]

Оптимальное отношение количества твердой фазы, включающей ретур и КС1, к количеству NP-плава составляет 1,2— 1,5, время гранулирования около 7 мин, температура шихты 70—80 °С. Требуемый температурный режим поддерживают подачей в гранулятор воздуха, отводящего часть тепла, вводимого с плавом. В этих условиях, с одной стороны, обеспечиваются хорошие показатели гранулирования, с другой — парциальные давления аммиака и фтора столь низки, что не требуется специальной очистки отходящих газов от этих компонентов. Они подвергаются лишь сухой очистке от пыли. [c.250]

Содержание жидкой фазы выбирают в зависимости от растворимости удобрений и температуры процесса гранулирования. Обычно объем жидких компонентов, вводимых в гранулятор, меньше или больше, чем необходимо для поддержания оптимального соотношения жидкой и твердой фаз. В первом случае дополнительно вводят влагу, во втором — увеличивают кратность ретура. [c.53]

Влияние конструкции и типа гранулятора. В грануляторах различной конструкции процесс перемещи-вания смеси и качество получаемых гранул неодинаковое. Поэтому процесс гранулирования в этих аппаратах осуществляется при различном количестве жидкой фазы и температуре. Обычно кривая гранулирования, т. е. зависимость температуры этого процесса от содержания влаги в смеси, характеризует оптимальные условия гранулирования (рис. 20). [c.59]

Максимальная эффективность гранулирования. Известно, что гранулирование удобрений каждой марки, имеющей определенный состав и соотношение питательных веществ, наиболее эффективно протекает в оптимальных условиях. Основные из этих условий (температура, содержание жидкой фазы и кратность ретура) определяются точкой максимальной эффективности, которая находится на пересечении линии кратности ретура (ее называют также линией материального и теплового балансов) с кривой гранулирования (рис. 21, а). [c.59]

При гранулировании сложных удобрений определенного состава с заданным соотношением питательных веществ любые точки (а, Ь, с, й) на кривых гранулирования 1—4) соответствуют оптимальной температуре 1), влажности (ш), кратности ретура (X) и максимальному выходу товарной фракции (А). Изменение одного из перечисленных параметров ведет к изменению других. Например, оптимальные условия гранулирования удобрений типа нитроаммофоски определяются точкой (а), которой соответствуют Гь ( ,Х 2,А1. [c.61]

В последнем случае процесс гранулирования протекает при более высокой температуре и влажности. Опытным путем установлено, что наиболее успешно процесс гранулирования нитроаммофоски протекает при влажности смеси 2,5—3,5% и температуре 70— 85 °С. Поэтому снижение кратности ретура возможно в случае, если 3,5>1 "4>2,5 и 85>/4>70°С. Повышение влажности и температуры гранулируемой смеси более и i приведет к более интенсивной агломерации продукта, его повышенному налипанию на внутренних стенках гранулятора, сушильного барабана точек, снижению выхода товарной фракции и производительности установки. Поэтому оптимальные условия гранулирования для удобрений устанавливаются опытным путем, исходя из соотношения питательных веществ и состава исходных компонентов, каждому из которых на графике будет соответствовать своя линия материального и теплового балансов (линии кратности ретура I—П1). [c.61]

На практике они определяются опытным путем на модельной или промышленной установке, исходя из конкретных условий (дисперсность исходных компонентов, кратность ретура, температура и влажность гранулируемой смеси, конструкция гранулятора и распределителей жидкой фазы, аппаратурное оформление узла охлаждения и сушки и т. д.) и выражаются в виде кривых гранулирования. По этим кривым определяют (см. стр. 60) оптимальные условия гранулообразования в широком диапазоне составов смеси и технологических параметров. Это дает возможность оперативно осуществлять регулирование процесса и способствует ускорению освоения производства новых марок удобрений. [c.88]

Соответствие эвтектаческих точек или интервалов плавления на диаграммах состояния бинарных систем ускорителей максимуму синергизма имеет, наряду с теоретртческим, важное прикладное значение. Известно, что разработка рецептов с применением комбинации ускорителей требует проведения многочисленных опытов с шаговым варьированием содержания каждого ускорителя в резиновых смесях. Определение же оптимального соотношения ускорителей в бинарных смесях по эвтектической точке или интервалу эвтектических температур на диаграмме состояния является весьма простым и перспективным способом. Наряду с этим следует отметить, что эффективность применения бинарных систем ускорителей может быть значительно повышена, если их вводить в резиновые смеси в виде предварительно гранулированной из эвтектических расплавов композиции. Такая композиция имеет эвтектическую температуру плавления более низкую, чем Тпл исходных компонентов. Наилучшее диспергирование гранул в резиновых смесях достигается в том случае, если температура смешения в резиносмесителе выше температуры плавления гранул [c.137]

Обычно дегидрирование проводят на неподвижном гранулированном катализаторе при оптимальной температуре смеси, поступающей в реактор, 625—635° и объемной скорости 600—1С00 катализатора в час. [c.136]

Меры профилактики. Для снижения запыленности воздуха на шахтах и рудниках необходимо применение комплекса противопылевых мероприятий на всех этапах добычи ископаемого. Там, где горно-геологические и климатические условия не позволяют применять воду для борьбы с пылью (низкая отрицательная температура воздуха и горных пород, возможность выщелачивания полезных ископаемых, недостаток воды и т. п.), рекомендуется применять сухое пылеулавливане. При погрузочно-разгрузочных работах и транспортных операциях в рудниках простым и эффективным средством борьбы с пылью является орошение с увлажнением всех источников пылеобразования с помощью стационарных и переносных оросителей различных конструкций. Устойчивое снижение пыли в забоях достигается сочетанием орошения с оптимальным проветриванием выработок. При открытом способе добычи угля, руды мероприятия по борьбе с пылью проводятся в нескольких направлениях применение средств предупреждения пылеобразования (сухое пылеулавливание, мокрое бурение, орошение, покрытие подъездных автодорог бетонными или железобетонными плитами, увлажнение дорог водой или солевыми растворами, обработка гранулированным хлористым кальцием, водноасфальтовой эмульсией, сульфатом магния и другими реагентами) и удаление пыли путем естественного или искусственного проветривания. Кабины горных машин и механизмов, а также транспортных средств должны быть надежно защищены от пыли и иметь вентиляционные устройства, оборудованные воздухоочистительными установками. В отдельных случаях необходимо использовать индивидуальные средства защиты (респираторы). Для предупреждения пылевой патологии у алмазообработчиков наряду с общей вентиляцией необходимо на рабочих местах предусмотреть местные укрытия с механическим удалением пыли из рабочей зоны. [c.504]

Дибутилсульфид Циклогексанон Дибутилсульфок- сид Полное окисление с Продукты полного окисления СиО 50 бар, 70° С [268] органических соединений Си—Zn, гранулированный (I) или тяблетиро-ванный (II). Оптимальная температура для I — 270° С, для II — 285° С [269] [c.901]

Спек охлаждают во вращающихся барабанных или колосниковых холодильниках до 100 °С и после дробления направляют на выщелачивание при мокром помоле в шаровых мельницах промывными водами после промывки шлама. В качестве оптимальных рекомендуют следующие условия выщелачивания температура раствора 70—80 °С в пульпе должно быть молярное отношение Н2С0з/А120з> 1. При этих условиях в раствор извлекается до 90 % оксидов алюминия, калия и натрия, содержащихся в исходном нефелине. Алюминатный раствор, содержащий 100 г/л АЬОз и 120—125 г/л (Ма, Ю2О, отделяют фильтрованием на карусельных или ленточных фильтрах. Подвергнув его грануляционной сушке в аппаратах кипящего слоя, можно получить гранулированный коагулянт, представляющий смесь алюминатов натрия и калия. [c.100]

Криолит в гранулированном виде, соответствующий по химическому составу ГОСТ 10561—63, можно получить из пасты криолт-а с фильтров. Ока тывание пасты в гранулы заданного размера производится с помощью тарельчатого гранулятора. Затем эти гранулы обезвоживаются во вращающейся барабанной печи с внутренним обогревом. Полузаводские испытания способа показали, что оптимальная влажность пасты для гранулирования должна составлять —19%, оптимальная температура обезвоживания гранул —600° С. [c.63]

При нейтрализации свободной кислотности в вызревшем порошкообразном двойном суперфосфате расход аммиака составляет 0,24 единицы на единицу Р2О5 (своб). При нейтрализации свободной кислотности аммиаком на стадии гранулирования за счет тепла реакции увеличивается температура шихты, суперфосфат становится более пластичным и оптимальная влажность шихты при грануляции снижается на 3—4% по сравнению с влажностью, поддерживаемой в шихте при нейтрализации свободной кислотности известняком или мелом. [c.120]

Сырые гранулы подвергались термообработке. Выбранный режим термообработки основан на данн111х термогравиметрического анализа основных солей алюминия (в интервале 200—600°) и гранулированных с их помощью цеолитов. За оптимальный был принят режим, при котором температура гра- [c.223]

Через 400—600 замеров загазованности (по рекомендации завода-изготовителя) нужно заменить поглотительный патрон, служащий для поглощения углекислого газа, паров воды и пыли из контролируемого воздуха. При перезарядке поглотительного патрона использованный известковый химический поглотитель ХПИ выбрасывают и заменяют свежим. ХПИ — белое или светло-серое зернистое вещество, изготовленное из Са(ОН)г — 96% и NaOH — 4%, размер зерен 1—3 лл, влажность 16—20%, содержит СОг не более 4%. В качестве поглотителя влаги применяется силикагель мелкопористый кем гранулированный или шихта ШСМ ГОСТ 3956—54. Оптимальная температура регенерации (сушки) силикагеля 200— 300° С . при этом десорбция заканчивается полностью за 75—90 мин. Силикагель не горит и практически не теряется при регенерации. [c.56]

Данный процесс предъявляет повышенные требования к точности поддержания технологических параметров. Это связано с тем, что при отклонении некоторых параметров перерабатываемой МРК-пульпы (влажности, pH, расхода) и температуры теплоносителя от оптимальных значений про-чесс гранулирования в аппарате БГС нарушается. При этом на внутренней [c.244]

Снижение потребности во влаге при повышении содержания в смеси растворимой соли молено объяснить увеличением конценгг-рации маточного раствора и числа плотных к ристаллических частичек соли, имеющих на поверхности насыщенный раствор. Поскольку эти частички образуют ядра лранул, для успешного гранулирования требуется меньше влаги, чем при более пористых частицах. Вследствие того, что с ростам температуры повышается растворимость солей, оптимальное содержание влаги снижается пропорционально температуре гранулирования. Так, при получении сложио-смешанных удобрений на основе простого и двойного суперфосфата, хлористого калия и аммиака замена сульфата аммония аммиачной селитрой приводит к снижению оптимальной влажности при гранулировании удобрений с соотношением N Р2О5 КгО = 1 1 1 с 14 до 2%, а с соотношением 1 2 1— с 16 ДО 6о/о- [c.54]

При получении удобрений с высоким содержанием азота процесс гранулирования регулируют путем подбора аммиакатов с низким содержанием воды (например, состава 22—66—6) и введением концентрированных фосфорной и серной кислот. Из аммониза-тора-гранулятора продукт самотеком поступает в сушильный барабан, откуда направляется в холодильник или на рассев. После рассева мелкая фракция поступает в бункер для ретура и далее возвращается в систему (крупная фракция после дробления поступает на рассев или в сушильный барабан, где дополнительно снижается содержание влаги в материале и улучшается форма гранул). Дозирование горячего ретура в аммонизатор-гранулятор облегчает поддержание в нем оптимальной температуры, улучшает условия гранулирования и сушки. Получаемая при рассеве охлажденного продукта мелкая фракция, охлажденная до 35— 45 °С, также направляется в качестве ретура в аммонизатор-гранулятор. Однако подача охлажденного ретура вызывает агломерацию смеси, поскольку температура в грануляторе падает ниже оптимальной. [c.64]